315液壓機(jī)液壓缸系統(tǒng)設(shè)計(jì)全套CAD圖紙

摘要315液壓機(jī)是工業(yè)生產(chǎn)中最經(jīng)常用的設(shè)備，液壓機(jī)的工作介質(zhì)一般為液體，多數(shù)以帕斯卡原理，通過傳遞液體中的能量用來多種工藝加工的機(jī)器。液壓機(jī)除了用于鍛壓以外，還有多種用途，例如矯正、壓裝、打包等等。液壓機(jī)的介質(zhì)通常為水和油比較常見。液壓機(jī)用途十分廣泛，生產(chǎn)中的彎曲，翻邊，拉伸成型和冷擠壓都可以完成。對(duì)于不同的材質(zhì)，例如金屬粉末和非金屬材料也一樣可以通用。而且很好的完成加工，例如玻璃塑料等等。同樣對(duì)適用于校正工件和壓裝工件等的。液壓機(jī)上滑塊由四柱導(dǎo)向完成，定出缸位于機(jī)身右側(cè)，獨(dú)立操縱調(diào)整元件，集中于操作箱面板上，動(dòng)力機(jī)構(gòu)設(shè)置右側(cè)，系統(tǒng)完成主要加工動(dòng)作，加工動(dòng)作包括：上滑塊向下行走，緩加壓，延時(shí)保壓，快速回程，下缸活塞做頂出動(dòng)作，退出浮動(dòng)壓下行，停止加工，頂出工件。本次設(shè)計(jì)的液壓機(jī)分為主機(jī)和控制系統(tǒng)兩個(gè)重要部分組成，由管路和電器線路聯(lián)通每個(gè)部分，主機(jī)部分要分為完成動(dòng)作橫梁、支架橫梁、主立柱、主工作臺(tái)、主缸、頂出工件缸等幾大重要組成部分。支架橫梁和工作臺(tái)由螺母固定于機(jī)器兩端，機(jī)器調(diào)節(jié)的精度主要依靠螺母和用來固定的支架橫梁頂端的螺母來調(diào)整大小。活動(dòng)橫梁與主缸主要靠活塞連接，依靠一根導(dǎo)柱的導(dǎo)向作用完成加工的運(yùn)動(dòng)。本次設(shè)計(jì)的315液壓機(jī)液壓缸，使用壽命長(zhǎng)，穩(wěn)定性好，低耗能，噪音低，壓力和行程可按設(shè)計(jì)規(guī)定的大小，任意調(diào)節(jié)，操作十分簡(jiǎn)單，容易上手，易于掌握。在本設(shè)計(jì)中，通過查閱大量文獻(xiàn)資料，借助于前人的寶貴經(jīng)驗(yàn)，設(shè)計(jì)了液壓缸的尺寸，制定液壓原理圖。根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)選擇了液壓泵，動(dòng)力機(jī)組等許多液壓零部件。關(guān)鍵詞：四柱液壓機(jī)；液壓缸；液壓原理圖AbstractHydraulicpressisproductsmoldingequipment,oneofthemostwidelyusedintheproductionofhydraulicpressisakindofliquidasworkingmedium,accordingtoPascal'sprincipleisusedtotransferenergytoachievevariousmachines.Hydraulicpressexceptforforgingforming,canalsobeusedtorectify,pressureequipment,packaging,briquettingandclamp,etc.Hydraulicpress,includinghydraulicpressandhydraulicpress.Hydraulictechnologywidelyused,suitableforbending,flagging,stretching,moldingandstampingprocesssuchascoldextrusion.Suitableforthepressuremoldingprocessofmetalpowderproductsandnon-metallicmaterials,suchasplastic,glassreinforcedplastics,insulationmaterialsandabrasiveproductsandformingprocess,alsocanbeappliedtocalibrationandinstallationprocess.Oilhydraulicpressontheslider,four-columnguidesetcylinderarrangementinthefuselagerightsidebefore,eachcontrolelementhasfocusedontheoperationboxpanel,dynamicorganizationsetupontheright,thesystemtoprovidethetypicalprocessaction:onthesliderrapiddownward,slowpressure,delaydidtheholding,quickreturn,dangling;Thecylinderpistonejector,exitorfloatingpressureflatsidedown,stop,ejection.Beamsandworkbenchoilonthelocknutfixedatbothends,themachineprecisionbyadjustingnutandtighteninthebaratthetopofthelocknuttoadjust.Connectedwithmaincylinderpistonactivitycrossbeam,relyonverticalguidepinguidedoreciprocatingmotion.Keywords:four-columnhydraulicpress;Thehydrauliccylinder;Hydraulicprinciplediagram目錄TOC\o"1-5"\h\z第一章緒論1液壓機(jī)概述1液壓機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)2使用范圍和主要性能2第二章設(shè)計(jì)參數(shù)4第三章擬定液壓初步系統(tǒng)圖5設(shè)計(jì)液壓回路的選擇方案5全自動(dòng)補(bǔ)油的保持壓路的回路設(shè)計(jì)5釋壓回路設(shè)計(jì)的參考5液壓系統(tǒng)圖設(shè)計(jì)6液壓系統(tǒng)原理圖6液壓系統(tǒng)流程動(dòng)作示6電磁鐵運(yùn)動(dòng)的工作循環(huán)表圖8油箱容積8液壓系統(tǒng)圖的設(shè)計(jì)主要說明和選擇的規(guī)格大小9第四章確定提供液體的方法、油泵規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率11缸體空程時(shí)的供油方法11選擇液壓泵工作流量大小和規(guī)格的型號(hào)11液壓泵的工作功率和電動(dòng)機(jī)的功率要求11第五章液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和主要參數(shù)設(shè)計(jì)13主液壓缸性能參數(shù)計(jì)算13頂出液壓缸性能參數(shù)計(jì)算13液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14液壓缸壁厚和外徑的計(jì)算14液壓缸工作行程的確定15最小導(dǎo)向長(zhǎng)度的確定16液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)17第六章液壓系統(tǒng)穩(wěn)定性校驗(yàn)19主液壓缸壓力損失的校驗(yàn)19快速空行程時(shí)的壓力損失19慢速加壓行程的壓力損失20快速退回行程的壓力損失21頂出液壓缸壓力損失的校驗(yàn)22頂出行程的壓力損失22頂出缸退回行程的壓力損失23液壓系統(tǒng)發(fā)熱和溫升校驗(yàn)24第七章液壓缸動(dòng)作時(shí)的流量計(jì)算26主液壓缸進(jìn)油流量和排油流量26頂出液壓缸進(jìn)油流量和排油流量26第八章結(jié)論28參考文獻(xiàn)2930外文蹺譯文件夾任勞書MicrosoftWord9T外文蹺譯文件夾任勞書MicrosoftWord9T-2003Doc...900KE液壓機(jī)液壓缸系統(tǒng)設(shè)計(jì)MicrosoftWord97-20032.64MB設(shè)計(jì)說明書（論文）MicrosoftVard97-2003263MB3液壓系統(tǒng)AutoCAD3液壓系統(tǒng)AutoCAD圖形DWG,范小曲、i文獻(xiàn)綜述Micrcs*ftW*rd97-2003Dou..,34.5KB■馨鬻圖形□WG1411缶第一章緒論液壓機(jī)概述315液壓機(jī)是利用液體來傳遞壓力的設(shè)備之一。遵循帕斯卡定律是液體在密閉的容器所遵循的定律。液壓機(jī)的液壓傳動(dòng)系統(tǒng)通常有控制機(jī)構(gòu)、執(zhí)行機(jī)構(gòu)、輔助機(jī)構(gòu)和介質(zhì)。三梁四柱結(jié)構(gòu)方式是十分常見，機(jī)身主要由主工作臺(tái)、上下滑塊、支架橫梁、主立柱、調(diào)劑鎖母等組成。目前市場(chǎng)上和工廠中主要使用四柱液壓機(jī)。四柱式結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是工作空間大、易于多方面觀察工件的變化和及時(shí)了解模具調(diào)整。整機(jī)結(jié)構(gòu)十分簡(jiǎn)單，工藝性超強(qiáng)，維修便宜，但立是柱需要大型圓鋼。液壓機(jī)依靠油或水等介質(zhì)靜壓力，完成能量的儲(chǔ)存、傳遞、放大。用來實(shí)現(xiàn)機(jī)械加工的簡(jiǎn)單、科技化、高效化。液壓機(jī)械具有重量輕、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、控制方便等特點(diǎn)，運(yùn)行速度、扭力、功率大小多可隨時(shí)做多種調(diào)節(jié)，可以在加工工件的時(shí)候隨意調(diào)節(jié)速度和壓力大小，調(diào)速范圍寬，性能高，噪音小。適用于各種金屬材料的全方面的加工，例如沖壓、翻邊、拉伸等。也可用于板材的校正、砂輪的成型、擠壓冷熱金屬等。同樣適應(yīng)于非金屬材料，如塑料、玻璃鋼絕緣材料等，在有關(guān)壓制方面，它也有這不錯(cuò)的表現(xiàn)，許多新技術(shù)的試驗(yàn)研究開發(fā)都用到了液壓機(jī)來參與完成。目前已經(jīng)廣泛應(yīng)用到等多個(gè)領(lǐng)域，例如，軍事、工業(yè)、礦山、建筑、航空等。由于現(xiàn)代多種需求，對(duì)加工工藝也有了更嚴(yán)格的要求。多數(shù)液壓機(jī)須滿足以下要求：工作臺(tái)大，行程長(zhǎng)，滿足多種加工的要求；有自動(dòng)退出工件的功能，縮短加工時(shí)間；液壓機(jī)它的工作方式包括電動(dòng)、手動(dòng)和半自動(dòng)等多種，操作方便，工人易學(xué)習(xí)；液壓機(jī)多數(shù)保持液壓穩(wěn)定的功能，并能進(jìn)行定壓成型的操作，對(duì)于金屬粉末和非金屬粉末的加工有這無與倫比的優(yōu)勢(shì)。液壓機(jī)的工作壓力大小、壓制速度塊面和行程大小可調(diào)節(jié)方便，應(yīng)用的靈活度靈敏。液壓機(jī)工藝在汽車等行業(yè)也有著非常多的應(yīng)用，如空心框架、發(fā)動(dòng)機(jī)托架、儀表盤支架、車身框架（約占汽車質(zhì)量的11%尸15%;多空軸類件和許多管件等。隨著科學(xué)技術(shù)的飛速發(fā)展，尤其是微電子技術(shù)，信息技術(shù)等的高速發(fā)展。也為液壓機(jī)的發(fā)展提供了更好的前景。機(jī)電結(jié)合可使機(jī)械系統(tǒng)簡(jiǎn)化，性能更加完善。工作適應(yīng)性更加強(qiáng)大。相信未來的液壓機(jī)能在多個(gè)領(lǐng)域起到重大作用，向著高速、重載、高精度、高效率、低噪聲等發(fā)面發(fā)展。液壓機(jī)的未來發(fā)展趨勢(shì)由于液壓機(jī)應(yīng)用的地方十分多，液壓系統(tǒng)和整機(jī)構(gòu)造比較成熟，基本定型，國內(nèi)外液壓機(jī)的主要研究方向是控制系統(tǒng)改良。尤其是微電子技術(shù)，信息技術(shù)等的高速發(fā)展。也為液壓機(jī)的發(fā)展提供了更好的前景。加強(qiáng)液壓機(jī)的性能、穩(wěn)定性能、提高工作效率等幾個(gè)方面是研究的重要方向。尤其是機(jī)電液一體化技術(shù)高速發(fā)展的今天，液壓機(jī)技術(shù)必將向以下方面發(fā)展，這也是順應(yīng)時(shí)代發(fā)展的趨勢(shì)。(1)工作效率更高，耗能更低。大幅提高液壓機(jī)的生產(chǎn)質(zhì)量，減小生產(chǎn)之處。(2)機(jī)電液一體化。科學(xué)的利用機(jī)械和電子方面的先進(jìn)技術(shù)，更加科學(xué)的完善液壓機(jī)的設(shè)計(jì)。(3)自動(dòng)化，智能化。微電子技術(shù)和信息技術(shù)的高速發(fā)展為液壓機(jī)的優(yōu)化提供了有力的保障。自動(dòng)化能在加工和生產(chǎn)方面起到了十分重大作用，同時(shí)也應(yīng)具有檢查故障與處理故障的功能。(4)元件集成化一體化，通用化，標(biāo)準(zhǔn)化。這是現(xiàn)階段主要的研究方向，如何更加環(huán)保高效的利用是國內(nèi)外都在研究的課題。(5)另外，在液壓機(jī)開發(fā)的同時(shí)注意綠色化和環(huán)保也是十分重要的，減少零件和系統(tǒng)的內(nèi)部產(chǎn)生的不必要損失，減少功率損失，采用集成回路和設(shè)計(jì)道也可有效的減少在管道中的損失，同時(shí)還可減少漏油損失，減少系統(tǒng)中的節(jié)流損失是十分重要的，盡量減少非安全需要的能量，避免采用分流調(diào)節(jié)的系統(tǒng)浪費(fèi)能量。采用靜壓技術(shù)，盡量使用新的型密封材料，減少磨擦。發(fā)展精密化、輕量化、高效化、多應(yīng)用3通徑等低功率電磁閥，節(jié)約能源。改善液壓系統(tǒng)的性能，多利用負(fù)荷傳感系統(tǒng)，二次調(diào)節(jié)系統(tǒng)和能量回收系統(tǒng)。為了及時(shí)保護(hù)液壓系統(tǒng)正常工作，防止污染對(duì)液壓機(jī)的使用壽命和精準(zhǔn)性造成的影響，必須指定新的保養(yǎng)方法，對(duì)污染進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，以便及時(shí)調(diào)整液壓系統(tǒng)，不允許非法操作，避免由于處理不及時(shí)而造成的經(jīng)濟(jì)損失。使用范圍和主要性能本機(jī)器動(dòng)力系統(tǒng)和控制系統(tǒng)兩大系統(tǒng)相互獨(dú)立的。采用按鈕集中控制，可分：手動(dòng)、半自動(dòng)、自動(dòng)基本三種操作方式。本機(jī)器的工作壓力大小、壓制速度的快慢、空載下行和減速的行程范圍都可按需要的加工要求進(jìn)行調(diào)整，并能完成一般制品壓制工藝。一般分為分設(shè)定壓力、設(shè)定長(zhǎng)度兩種加工動(dòng)作提供選擇。定壓成型動(dòng)作在加工完成后，具有保持壓力、自動(dòng)回程、自動(dòng)延時(shí)，退回等完成動(dòng)作。本機(jī)器主機(jī)呈梯形，外觀大氣美麗，符合工業(yè)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。動(dòng)力系統(tǒng)主要采用液壓系統(tǒng)，結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單、動(dòng)作靈敏可靠，加工精準(zhǔn)到位，可實(shí)現(xiàn)多種模式。我國液壓設(shè)備起步較國外稍晚，但是后通過不懈努力，已經(jīng)位于先進(jìn)水平。在一代又一代的學(xué)習(xí)總結(jié)的共同研究，有了重大的進(jìn)展和突破。尤其在鍛造和鍛壓設(shè)備的生產(chǎn)中，起到了無可替代的作用。相信不久，我們會(huì)趕超世界水平，成為超一流技術(shù)大國。第二章設(shè)計(jì)參數(shù)315噸液壓機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)的基本設(shè)定1.主缸公稱壓力pi3150KN2,主缸回程力p2600KN.頂出缸公稱壓力p3400KN.頂出缸回程力p4250KN5,主缸行程800mm6,頂出缸行程250mm7.主缸速度快速空程速度v180mm/s工作行程速度v210mms回程速度V355mms8.頂出缸速度8.頂出缸速度頂出行程速度V480mmsJ回程速度V5140mm.s第三章擬定液壓初步系統(tǒng)圖設(shè)計(jì)液壓回路的選擇方案全自動(dòng)補(bǔ)油的保持壓路的回路設(shè)計(jì)出于設(shè)計(jì)要求，保壓時(shí)間必須達(dá)到40s,要求壓力能一直穩(wěn)定。因此設(shè)計(jì)了換向閥中位機(jī)能來保壓，添加了自動(dòng)補(bǔ)油的回路，保壓的時(shí)間由繼電器控制。補(bǔ)油的保壓系統(tǒng)圖的工作原理：按下啟動(dòng)按鈕，電磁鐵1YA通電，換向閥6接入回路時(shí)，液壓缸上腔成為壓力腔，在壓力到達(dá)設(shè)計(jì)的最大值時(shí)壓力繼電器11發(fā)出信號(hào)，使換向閥自動(dòng)切換到中位；這時(shí)液壓泵4卸荷，液壓缸靠換向閥中位機(jī)能保壓。當(dāng)液壓缸上腔壓力下降到設(shè)計(jì)的最小值時(shí)，壓力繼電器會(huì)發(fā)出信號(hào)，使換向閥右位自動(dòng)連入回路，這時(shí)液壓泵給液壓缸上腔自動(dòng)補(bǔ)油，壓力迅速回升?；爻虝r(shí)電磁閥2YA通電，換向閥左位自動(dòng)接入回路，活塞迅速向上退回去。圖3.1自動(dòng)補(bǔ)油的保壓回路設(shè)計(jì)釋壓回路設(shè)計(jì)的參考保壓過程經(jīng)過一段時(shí)間結(jié)束，控制時(shí)間的繼電器會(huì)發(fā)出信號(hào)，主缸處于回程，但由于液壓機(jī)的油壓會(huì)比較高，同時(shí)缸體直徑大，行程比較長(zhǎng)，缸內(nèi)液體在壓力持續(xù)升高時(shí)候會(huì)儲(chǔ)蓄相當(dāng)大的能量，如果此時(shí)上腔立刻與回油接通，缸內(nèi)液體會(huì)產(chǎn)生液壓沖力，造成機(jī)器和管路的產(chǎn)生非常大的震動(dòng)，發(fā)出很大的噪音，所以保壓后必須馬上先泄壓之后再進(jìn)行操作。采用科技閥作為釋放壓力的部件原理為：當(dāng)保壓結(jié)束后，控制時(shí)間的電子版發(fā)出信號(hào)，通過一個(gè)二位二通換向閥，讓主缸上腔壓力通過上腔的壓力，通過節(jié)流閥與油箱相連接，從而使主缸上腔介質(zhì)施放壓力后，釋放的速度快慢由科技節(jié)流限制閥控制。液壓系統(tǒng)圖設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)原理圖..U圖3.2液壓系統(tǒng)原理圖1.油箱2.三相電動(dòng)機(jī)3.斜軸式塞泵4.順序閥5.先導(dǎo)溢流控制閥6.三位四通電磁轉(zhuǎn)向閥7.二位四通電磁轉(zhuǎn)向閥8.壓力控制器9.單向控制閥10.壓力電子表11.補(bǔ)充油箱12.上缸13.背壓閥14.液控單向控制閥15.行程開關(guān)16.下缸17.節(jié)流控制閥液壓系統(tǒng)流程動(dòng)作示意A.液壓缸活塞快速運(yùn)動(dòng)，頂端的上滑塊快速向下滑落。轉(zhuǎn)換控制閥6接通，壓力油泵3工作，經(jīng)順序控制閥4,進(jìn)入轉(zhuǎn)換閥6的右位，再通過單向控制閥9,進(jìn)入上缸12的上腔。同時(shí)，經(jīng)控制閥7立刻補(bǔ)油進(jìn)入油缸上腔?；赜蛷纳细椎南虑唤?jīng)過（單向順序閥）背壓閥13和單向閥14,通過電液轉(zhuǎn)換閥7,回流到油箱。與此同時(shí)，上缸由于自己的重力下落，快速的向下滑動(dòng)，使上缸的上腔瞬時(shí)間出現(xiàn)了空白地方。填滿箱油會(huì)通過液壓控制止回閥，被吸進(jìn)上缸的上腔，以保證能消除空白地方，保持上缸的迅速下落。B.主液壓缸活塞桿減速下行，滑塊下壓力不斷增大。當(dāng)上缸帶動(dòng)上下模合并在一起后，壓力油不會(huì)停止，會(huì)繼續(xù)進(jìn)入上油缸，油缸上腔的壓力開始逐漸升高，補(bǔ)油箱的單向控制閥會(huì)自動(dòng)關(guān)閉，切斷了補(bǔ)油箱的供油以防止壓力過高，導(dǎo)致機(jī)器損壞，使上缸12下行速度開始放慢。油缸上腔壓力不斷升高。C.主液壓缸活塞桿停止運(yùn)動(dòng)，滑塊下壓力保持不變。當(dāng)油缸上腔壓力超過了壓力繼電器10的設(shè)定的值時(shí)，壓力繼電器會(huì)立刻發(fā)出信號(hào)，控制電液轉(zhuǎn)換閥6轉(zhuǎn)換到中間位置，關(guān)閉油缸12上腔的供油，缸體立刻保持靜止，保壓開始，保壓時(shí)間為5s。D.主體液壓缸的回程運(yùn)動(dòng)。保壓動(dòng)作完成后，電液轉(zhuǎn)換閥6的左位會(huì)被接通，泵3打出的壓力油，經(jīng)過順序閥4,通過電液轉(zhuǎn)換閥6的左位，再經(jīng)過液控單向控制閥14、（單項(xiàng)順序閥）背向閥13,進(jìn)入上油缸12的下腔，主要的缸體被推向上，同時(shí)電磁閥7切換到左位，油箱回油的速度加快。油缸12上腔的回油通過液控單向控制閥，流回到補(bǔ)油箱11使得上面的缸體回到原來的地方。E.頂出缸的活塞桿做推的動(dòng)作，推出工件。當(dāng)將電液轉(zhuǎn)換控制閥6的中位于電液換向控制閥的右位接通時(shí)，泵3輸出壓力油，經(jīng)過電液換向控制閥的左位，進(jìn)入下缸16的下腔，回油從下缸16的上腔進(jìn)過電液換向閥的左位，回流主油箱，下缸做向上運(yùn)動(dòng)，頂出工件。F.頂出的缸回程的動(dòng)作原理。在工件取出后，換向控制閥開始工作，壓力油進(jìn)入下缸16的上腔，下缸下腔的回油經(jīng)過調(diào)節(jié)閥的右位流入回主油箱，下缸向下做垂直運(yùn)動(dòng)，復(fù)位。閥13在保壓時(shí)可有效防止上油缸12上腔的油出現(xiàn)倒流的情況，行程控制開關(guān)15控制上、下缸的最大最小位置。壓力表將分別每個(gè)系統(tǒng)缸的壓力大小。

電磁鐵運(yùn)動(dòng)的工作循環(huán)表圖表3.1電磁鐵動(dòng)作循環(huán)表動(dòng)作名稱1YA電磁鐵6YA電動(dòng)機(jī)1D2YA3YA4YA5YA電機(jī)啟動(dòng)+快速卜行+++減速加壓+++保壓+++卸壓+++回程停止+頂出缸頂出++頂出缸退出++靜止油箱容積V=K￡QVe(6—1)式中：K——系數(shù)，K=0—5,現(xiàn)取K=3oQQ——各油泵每分鐘流量總和，￡Q=87.0L/min。￡Ve各油缸最大儲(chǔ)油量的總和，已知主缸最大行程S=800mm,頂出缸行程S2=250mm。22寸二D12c二D；_一Ve=SS2=105L44則油箱總?cè)莘e：V=387.0105=366L根據(jù)GB2876-81標(biāo)準(zhǔn)，取其標(biāo)準(zhǔn)值500L。

3.3液壓系統(tǒng)圖的設(shè)計(jì)主要說明和選擇的規(guī)格大小根據(jù)所設(shè)計(jì)系統(tǒng)的數(shù)據(jù)和通過各零件的實(shí)際流量大小，選擇的元、輔件的規(guī)格見表3.2:表3.2液壓元件規(guī)格型號(hào)表序號(hào)名稱型號(hào)公稱壓力公稱流里附注1主油箱容積500L2電動(dòng)機(jī)Y200M-437kW3軸向柱塞泵5ZKB72525MPa106L/min4順序閥自行設(shè)計(jì)5先導(dǎo)溢流閥P-B2525MPa25L/min6電磁換向閥34DO-B10H-T31MPa200L/min7電磁換向閥24EF3-E10B31MPa150L/min8壓力繼電器IPD01-H6L-Y50-320調(diào)至25MPa9單向閥DFY-F32H2320MPa200L/min10壓力表Y-10011補(bǔ)油箱容積200L12主液壓缸13液控單向閥DFY-F32H2320MPa200L/min14順序閥XD2F-L32H31MPa150L/min15行程開關(guān)SZL-WLA-B16頂出液壓缸17節(jié)流閥QFF3-E10B25MPa100L/min第四章確定提供液體的方法、油泵規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率缸體空程時(shí)的供油方法主缸空程向下運(yùn)動(dòng)活塞腔的進(jìn)油量Qi為602.9L/min由于流量太大，只采用油泵來提供動(dòng)力效率低，用零件本身自重快速下落方法也是一個(gè)好方法，更加經(jīng)濟(jì)實(shí)惠，節(jié)省能源，充液閥自動(dòng)吸油。選擇液壓泵工作流量大小和規(guī)格的型號(hào)液壓系統(tǒng)開始起到工作，需要的介質(zhì)液體最大流量是大活塞缸工作行程，活塞腔的流量Q2,為75.36L/min,主活塞缸的活塞在回來時(shí)流量Q3為78.65L/min，但主活塞缸進(jìn)行回程運(yùn)動(dòng)時(shí)，一般在啟動(dòng)是需要壓力P=25MP,而當(dāng)沖頭離開拔模后，則不需要太高壓，根據(jù)實(shí)施分析，決定選用一臺(tái)公稱流量為106L/min的壓力補(bǔ)償變量軸向柱塞泵——5ZKB725型軸向柱塞泵。該泵主要技術(shù)性能參數(shù)如下：排量106L/min,額定壓力為16MPa,最大壓力為25MPa,轉(zhuǎn)速1450r/min,容積效率96%壓力和流量均能符合壓制力、回程力和頂出力的需要，該液壓泵能滿足本液壓系統(tǒng)的要求。液壓泵的工作功率和電動(dòng)機(jī)的功率要求查樣本得泵的機(jī)械效率“m=0.95,容積效率"v=0.96,則總效率為:=mv=mv=0.950.96=0.91(5—1)主液壓缸的工作壓力與頂出缸的頂出壓力都是25MPa,主液壓缸在回程時(shí)壓力為10.45MP,頂出缸在回程時(shí)的壓力。系統(tǒng)要求提供功率最大的兩種工況為：當(dāng)主液壓缸處于工作狀態(tài)時(shí)，壓力為25MPa,油泵的泵輸出最大流量75.36L/min,則泵的輸入功率為：

Pi=pQ

nPi=pQ

n2510675.3661070.912=34.5kW(4—2)當(dāng)頂出缸在退出行程的工作壓力為18.58MPa,泵輸出最大流量87.0L/min,則泵的輸入功率為：pQ18.5810687.0(4—3)F2--=7—=29.5kW(4—3)61070.912這里P,>F2,故電動(dòng)機(jī)功率應(yīng)選為34.5kW,因泵要求轉(zhuǎn)速為1450r/min,選擇一臺(tái)Y200M-4型三相異步電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)液壓泵，可以滿足使用要求。第五章液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和主要參數(shù)設(shè)計(jì)5.1主液壓缸的性能參數(shù)設(shè)計(jì)和計(jì)算A.液體最大工作壓力p現(xiàn)在市場(chǎng)上可購得的標(biāo)準(zhǔn)液壓泵和控制閥，最高工作壓力為32MPa但性能不夠好，損失能量較大，為留有一定的余量，本設(shè)計(jì)選擇運(yùn)用最高工作壓力為25MPaB.主液壓缸的內(nèi)徑D1:Di4Pl_Di4Pl_431501000二P一\3.1425106=401mm(5—1)根據(jù)GB/T2346-1993,取標(biāo)準(zhǔn)值D—400mmC.主液壓缸活塞桿的直徑計(jì)算d「46001000C.主液壓缸活塞桿的直徑計(jì)算d「460010003.1425106二360mm(5—2)根據(jù)GB/T2346-1993,取標(biāo)準(zhǔn)值d1=360mmd.主液壓缸有效面積：(其中A為無桿腔，A為有桿腔)2一_2一.TOC\o"1-5"\h\z八D14003.142A=——L==125600mm44A二(D：-d12)(4002-3602)3.142A1123864mm244E.主液壓缸實(shí)際壓力：0(5—3)(5—4)p；=AP=0.122165530K6140(5—3)(5—4)F.主液壓缸的工作回程壓力：F2'=A2P=0.02386425106=597K5.2頂由液壓缸的性能工作參數(shù)計(jì)算說明A,頂出液壓缸的內(nèi)徑D2：D2440010003.142510D2440010003.1425106=0.143m二143mm(5—5)根據(jù)GB"2346-1993,取標(biāo)準(zhǔn)值D2=140mmB.頂出液壓缸的桿直徑d2:D224P4c,,D224P4c,,2425010000.14-3.1425106二83mm(5—6)根據(jù)GB/T2346-1993,取標(biāo)準(zhǔn)值d2=80mmC.頂出液壓缸工作時(shí)的面積計(jì)算：（其中A3為無桿腔面積，A為有桿腔面積）■一2一，1403.144

2=15386mm=10362=10362mm222(D2-d2)A4二4

22(140-80)3.144D.頂出液壓缸工作時(shí)壓力計(jì)算：(5—7)(5—8)P3=A3P=0.01538625106-385K(5—7)(5—8)E.頂出液壓缸工作時(shí)回程壓力計(jì)算：P4'=A4P=0.01036225106=260K5.3液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓缸的缸壁厚度和液壓外缸徑的計(jì)算液壓缸缸壁厚度取決于液壓缸的強(qiáng)度條件選擇。液壓缸的壁厚度多數(shù)是指缸體結(jié)構(gòu)中最薄的地方的厚度。參考材料力學(xué)和物理力學(xué)，承擔(dān)主要內(nèi)壓力的缸筒，其內(nèi)壓力分布規(guī)律應(yīng)與壁厚的不一樣而有所不同。一般計(jì)算時(shí)可分開計(jì)算內(nèi)應(yīng)力的大小。

液壓缸內(nèi)徑D和缸壁的壁厚d的比D/6>10的圓筒稱為薄壁圓筒。機(jī)械的液壓缸材料選擇，多數(shù)采用無縫鋼管的材料，大多都是薄壁的圓筒結(jié)構(gòu)，其壁厚的公式計(jì)算（下面一主液壓缸為例給出下列計(jì)算）：(5—9)PyD

7F1(5—9)其中.：.液壓缸壁厚（n）d液壓缸內(nèi)徑（nPy——試驗(yàn)壓力，一般取最大工作壓力的1.25—1.5倍（MPa）口】一一缸筒材料的許用應(yīng)力。無縫鋼管：b】=100~110MPa。Py=1.325=32.5MPaPyPyD_32.50.42—2100=0.065m中壓和低壓的時(shí)候，本公式計(jì)算出的缸壁厚度往往不夠，缸體的剛度達(dá)不到要求，如在工作過程中發(fā)生變形等引起液壓缸工作發(fā)生故障和漏油的情況。所以多數(shù)不按這個(gè)公式計(jì)算，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選擇，液壓缸壁厚算出后，即可求出缸體的外徑D1為:D1-D2=400265=530m液壓缸工作行程的確定液壓缸工作長(zhǎng)度，可根據(jù)工作生產(chǎn)的時(shí)機(jī)情況來確定，再查閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》P2表2-6中的系列尺寸來選取標(biāo)準(zhǔn)值。先選擇上個(gè)缸蓋的厚度，多數(shù)的液壓缸為平底缸蓋，有效厚度t的強(qiáng)度選擇公式缸蓋無孔時(shí)：tt20.433D2j3]（5—10）缸蓋有孔時(shí)：

t_0.433D2Pt_0.433D2PyD2【二D2rd0(5—11)式中t——缸蓋最低要求厚度(m；D2缸蓋止口內(nèi)徑(m；do缸蓋孔的直徑(rrj);py——實(shí)際壓力，最大工作壓力的1.25—1.5倍(MPa)匕］——缸筒材料的許用應(yīng)力。無縫鋼管：b】=100~110MPa。卜面以主液壓缸為例，根據(jù)上式求得缸蓋無孔時(shí)：.一—…1.325一t-0.4330.4=0.099m=99mm\100缸蓋有孔時(shí)：1.3250.4

t-0.433040.106m106mm;1000.4-0.05最小導(dǎo)向長(zhǎng)度的確定當(dāng)活塞桿全部伸出是，從活塞支支點(diǎn)中點(diǎn)到缸蓋支撐面中點(diǎn)的距離H稱為最小導(dǎo)向長(zhǎng)度。長(zhǎng)度過小，液壓缸的初始撓度增大，會(huì)影響液壓缸的穩(wěn)定性，所以最小導(dǎo)向長(zhǎng)度必須計(jì)算精準(zhǔn)，保證其有效長(zhǎng)度達(dá)到要求。對(duì)多數(shù)的液壓缸，長(zhǎng)度H計(jì)算公式：H>—+D(5—12)202式中L液壓缸的工作的最大行程；D液壓缸的內(nèi)徑?；钊膶挾菳一般取B=(0.6-1)D,缸蓋滑動(dòng)支撐面的長(zhǎng)度l1根據(jù)液壓缸內(nèi)徑d或活塞桿直徑d而定：當(dāng)D<80mm時(shí)，取l1=(0.6~1.0D;當(dāng)D>80mm時(shí)，取l1=(0.6~1.0)d。隔套的長(zhǎng)度C的計(jì)算公式，由最小導(dǎo)向長(zhǎng)度決定，如式(5—13)例：H2曬十曬二240mm,取H=300mm。2002活塞寬度為:B=0.8D=0.8400=320m。缸蓋支撐的面長(zhǎng)度為：11=0.7d=0.7360=252m沒有必要進(jìn)行穩(wěn)定性的考慮。液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓缸主尺寸初步計(jì)算出以后，就要進(jìn)行分部分的零件計(jì)算。主要包括：缸體缸蓋活塞與活塞桿活塞桿的連接設(shè)計(jì)、密封裝置液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu)計(jì)算等。由于實(shí)際工作要求和功能不同，結(jié)構(gòu)形式各有所異。設(shè)計(jì)時(shí)視具體情況進(jìn)行設(shè)計(jì)選擇。(1)缸體與缸蓋的連接形式缸體與缸蓋的鏈接形式與工作壓力有關(guān)，本次設(shè)計(jì)中選用常見的外半環(huán)連接，見圖2.1:圖5.1缸體與缸蓋示意圖該外半環(huán)連接方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)實(shí)用。(2)活塞桿與活塞的連接結(jié)構(gòu)活塞桿與活塞的連接結(jié)構(gòu)參閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》FU表2-8,采用組合式結(jié)構(gòu)中的螺紋連接。見圖2.2:圖5.2活塞桿與活塞螺紋示意圖該連接方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但是容易松動(dòng)，必須設(shè)計(jì)能鎖緊的裝置。(3)活塞桿導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)活塞桿導(dǎo)向地方的設(shè)計(jì)，包括活塞桿與端蓋，以及密封、防塵和鎖緊裝置等。導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)可以做成端蓋整體式直接導(dǎo)向，也可作成與端蓋分開的導(dǎo)向套結(jié)構(gòu)。后者導(dǎo)向套磨損后便于更換，所以應(yīng)用較普遍。導(dǎo)向套的位置可安裝在密封圈的內(nèi)側(cè)，也可以裝在外側(cè)。機(jī)床和工程機(jī)械中一般采用裝在內(nèi)側(cè)的結(jié)構(gòu)，有利于導(dǎo)向套的潤滑；而油壓機(jī)常采用裝在外側(cè)的結(jié)構(gòu)，在高壓下工時(shí)，使密封圈有足夠的油壓將唇邊張開，以提高密封性能。第六章液壓系統(tǒng)穩(wěn)定性校驗(yàn)主液壓缸壓力損失的校驗(yàn)快速空行程時(shí)的壓力損失在回油路上，已知油管長(zhǎng)度l=2m,油管直徑d=32Ml0^m,通過的流量q=2.33x10，m3/s,液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15C,由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度u=1.5cm2/s,油的密度P=900kg/m3,液壓系統(tǒng)元件采用集成板式的配置形式。(1)確定流動(dòng)的狀態(tài)，液流的雷諾數(shù):=1006:2300(6—1)R:四二9=—42.3310,一=1006:2300(6—1)二d3.143210與1.5104由此可知，回油路中液壓油的流動(dòng)狀態(tài)為層流(2)沿程壓力損失Z即匯在回油路上，流速為:4q二d24q二d242.331033.1432210上=2.91ms(6—2)則壓力損失為:64l:?v264l:?v2

2Red―-一一26429002.91210063210飛=15152Pa(6—3)(3)局部壓力損失：由于采用的液壓裝置，所以只考慮閥和集成板內(nèi)的油路的耗損，液控單向閥和電液換向閥的實(shí)際壓力損失分別為168986Pa和675943Pa假如按集成板進(jìn)油路耗損為30000Pa,回油路耗損為50000Pa,則回油路總的壓力損失為:p=1515216898667594350000=9100Pa從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，在主液壓缸快速空行程中的壓力損失未超過許用范

圍，滿足使用要求。慢速加壓行程的壓力損失在加壓的過程中，已知油管長(zhǎng)度l=2m,內(nèi)油管的直徑d=32>M0^m,流量進(jìn)油路q1=1.26Ml0，m7s,回油路q?=0.34父10年m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15C,由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度u=1.5cm2/s,油的密度P=900kg/m3,液壓系統(tǒng)元件采用集成板式的配置形式。(1)確定油流的流動(dòng)狀態(tài)：進(jìn)油路中的雷諾數(shù)：Re1vd4q1

Re1vd4q1

d一一.341.2610343.1432101.510=335:2300(6—4)回油路中的雷諾數(shù):Re2=vd4q2Re2=vd4q2

d40.3410’343.1432101.510=91:2300(6—5)由此可知，進(jìn)油路和回油路中液壓油的流動(dòng)狀態(tài)均為層流、(2)沿程壓力損失ZAp九:在進(jìn)油路上，流速為:V14q1二dV14q1二d241.2610工3.1432210』=1.57ms(6—6)則壓力損失為:64l：v；6429001.572“?口(6—7)Lp==2F=13244Pa(6—7)2Re1d23353210在回油路上，流速為:4q240.34104q240.34103.1432210"=0.43ms(6—8)則壓力損失為:64l7V26429000.4322Re64l7V26429000.4322Re2d2913210“=3658Pa(6—9)(3)局部壓力損失：由于集成板式的裝置，考慮閥和集成板內(nèi)油路的損耗，液控單向閥、電液換向閥和順序閥的實(shí)際壓力損失分別為182883Pa337973Pa和256133Pa若去集成板進(jìn)油路壓力損失為30000Pa,回油路壓力損失為50000Pa,則油路總的壓力損失為：__________5.▼p=132443658182883337978000=6.1710P從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，在主液壓缸慢速加壓行程中的壓力損失未超過許用范圍，滿足使用要求。6.1.3快速退回行程的壓力損失在快速退回行程時(shí)，主液壓缸從順序閥卸荷，油路很短，因此不考慮回油路上的壓力損失，在進(jìn)油路上，已知油管長(zhǎng)度l=2m,油管直徑d=32M10J3m,通過的流量q=1.31M10*m3/s,液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15C,由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度u=1.5cm2/s,油的密度P=900kg/m3,液壓系統(tǒng)元件采用集成板式的配置形式。(1)確定流動(dòng)狀態(tài)，進(jìn)油路中的雷諾數(shù):__30(6—130)(6—11)vd4q41.31100(6—130)(6—11)一二d3.143210二1.510“由此可知，進(jìn)油路中液壓油的流動(dòng)狀態(tài)為層流(2)沿程壓力損耗工&p兒:在進(jìn)油路上，流速為:4q二d241.31210二4q二d23.1432210則壓力損失為:△P-=64l：v22Red△P-=64l：v22Red6429001.64223483210與二21700Pa(6—12)(3)局部壓力損失:由于采用集成板式的液壓裝置，所以只考慮閥類元件和集成板內(nèi)油路的壓力損失，液控單向閥和電液換向閥的實(shí)際壓力損失分別為168986Pa和337973Pa

若去集成板進(jìn)油路壓力損失為30000Pa,回油路壓力損失為50000Pa,則油路總的壓力損失為：Vp=2170016898633797330000=55865Pa從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，在主液壓缸快速退回行程中的壓力損失未超過許用范圍，滿足使用要求。頂由液壓缸壓力損失的校驗(yàn)頂出行程的壓力損失在頂出液壓缸頂出行程中，已知油管長(zhǎng)度l=2m,油管直徑d=32M10,m,通過的流量進(jìn)油路q〔=1.26黑10^3m3/s,回油路q2=0.83x10-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15C,由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度u=1.5cm2/s,油的密度P=900kg/m3,液壓系統(tǒng)元件采用集成板式的配置形式。(1)確定油流的流動(dòng)狀態(tài)：進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)：vdRe1一4q1vdRe1一4q141.2610-3二d3.143210-31.510-4=330(6—KB)回油路中液流的雷諾數(shù):一一一一.__3R_回油路中液流的雷諾數(shù):一一一一.__3R_vd_也_4M0.83父10e2一一二d一3.143210^1.510”=220:二2300(6—14)由此可知，進(jìn)油路和回油路中液壓油得到流動(dòng)狀態(tài)均為層流(2)沿程壓力損失ZAp九:在進(jìn)油路上，流速為:V1=4q1二V1=4q1二d2-341.26103.1432210=1.57ms(6—15)則壓力損失為:「64「第2「64「第2Re1d__26429001.5723353210-3二13Pa24(6—16)在回油路上，流速為:V2=4qV2=4q2-d40.8310-3_2-63.143210=1.03ms(6—17)則壓力損失為:(3)局部壓力損失:64l：v22Re2d6429001.032°cc3-=863a822203210-0(6—18)由于集成板式的裝置，所以只考慮閥和集成板內(nèi)油路的壓力損失,電液換向閥的(3)局部壓力損失:64l：v22Re2d6429001.032°cc3-=863a822203210-0(6—18)由于集成板式的裝置，所以只考慮閥和集成板內(nèi)油路的壓力損失,電液換向閥的實(shí)際壓力損失為56791Pa若去集成板進(jìn)油路壓力損失為30000Pa,回油路壓力損失為50000Pa,則油路總的壓力損失為:▼p=1324486805679180000=1.58105Pa從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，在主液壓缸快速退回行程中的壓力損失未超過許用范圍，滿足使用要求。6.2.2頂出缸退回行程的壓力損失在頂出液壓缸退回行程中，已知油管長(zhǎng)度l=2m,油管直徑d=32M10二m,通過的流量進(jìn)油路q1=1.45父10二m3/s,回油路q2=2.15M10-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15C,由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度。=1.5cm2/s,油的密度P=900kg/m3,液壓系統(tǒng)元件采用集成板式的配置形式。(1)確定油流的流動(dòng)狀態(tài):進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù):Re=vd=的1Re1二d41.4510-3八八-3-4=3'23.14321031.51043(60-19)0回油路中液流的雷諾數(shù):Re2=vduRe2=vdu4q2

d42.1510-3.143210-1.510-49(60-20)0由此可知，進(jìn)油路和回油路中液壓油得到流動(dòng)狀態(tài)均為層流(2)沿程壓力損失Z陽：在進(jìn)油路上，流速為:4q1二d4q1二d2_-341.45103.1432210-6=1.81ms(6—21)則壓力損失為:64l：v；

2Re64l：v；

2Re1d6429001.572,3-=1238432105Pa35(6722)在回油路上，流速為:V24q2二V24q2二d242.1510-33.1432210-6=2.68m.s(6—23)則壓力損失為:pp2Re2d6429001.0356932105693210-32Pa72(65(3)局部壓力損失：由于采用集成板式的液壓裝置，所以只考慮閥類元件和集成板內(nèi)油路的壓力損失，電液換向閥的實(shí)際壓力損失為145154Pa若去集成板進(jìn)油路壓力損失為30000Pa,回油路壓力損失為50000Pa,則油路總的壓力損失為:%p=153572272114515480000=2.63105Pa從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，在主液壓缸快速退回行程中的壓力損失未超過許用范圍，滿足使用要求。液壓系統(tǒng)發(fā)熱和溫升校驗(yàn)在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)階段所占用的時(shí)間最長(zhǎng)，所以系統(tǒng)的發(fā)熱主要是工進(jìn)階段造成的，所以按照工進(jìn)工況驗(yàn)算系統(tǒng)溫升。系統(tǒng)總的發(fā)熱功率巾為：a=P”1_")=3”1-4).)=2.90(6225)6已知油箱容積為V=500L,則油箱的散熱面積計(jì)算為：A=0.0653/5002=4.10m2(6—26)假定通風(fēng)條件良好，取油箱散熱系數(shù)Cr=15M10-3kW/(m2-C),則可得油液溫升為：2036△T=——=-2036-=33.七1(6—27)CrA15104.10假設(shè)室溫T=20C,計(jì)算出的平均溫度為53.1C,則油箱的散熱情況符合的要求。第七章液壓缸動(dòng)作時(shí)的流量計(jì)算7.1液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)A.快速空運(yùn)行時(shí)的計(jì)算進(jìn)油流量Qi:TOC\o"1-5"\h\z一■-_2__一_2_____.一(7—1)Qi=—DiVi=—0.48060=602.9Lmi(7—1)44B.快速空運(yùn)行時(shí)的計(jì)算活塞腔排油流量計(jì)算Qi:nnQi'=(D：—di2V=M(0.42—0.362b80M60=i.5Limi4n(7—2)44C.啟動(dòng)時(shí)的活塞腔進(jìn)油流量計(jì)算Q2:22q2=D12V2=0.42Mi0M60=75.36L/min(7—3)44(7—6)(7—7)(7—6)(7—7)Q2=—(D；-d；V2=—m(0.42-0.362Xi0M60=i4.3L/min(7—4)44E.回程運(yùn)行的活塞桿腔進(jìn)油流量計(jì)算Q3:冗冗Q3=(D；-d12V3=黑(0.42-0.362T55M60=78.65L/min(7—5)44F.回程運(yùn)行時(shí)的活塞腔的排油流量計(jì)算Q3:冗冗Q3=—D>3—0.425560=414.5Lmin4347.2頂由液壓缸進(jìn)油流量和排油流量A.頂出運(yùn)行時(shí)的活塞腔進(jìn)油流量計(jì)算Q4:互冗Q4=D2V4=0.1428060=73.9Lmin44B.頂出運(yùn)行時(shí)的排油流量計(jì)算Q4:knQ4=—(D；-dfV4=—父(0.142-0.082初80M60=49.7L/min(7—8)44C.回程運(yùn)行時(shí)的活塞桿腔進(jìn)油流量計(jì)算Q5:冗冗Q5=(Df2-df)V5=x(0.142-0.082Tl40x60=87.0L/min7—9)44D.回程運(yùn)行時(shí)的排油流量計(jì)算Q5：'"2一2Q5=—D，5=—M0.14M140M60=129.3L/min(7—10)44第八章結(jié)論畢業(yè)設(shè)計(jì)是我們畢業(yè)生四年學(xué)習(xí)的一次總體總結(jié)和考驗(yàn)測(cè)試，是對(duì)畢業(yè)生的一次考核，同時(shí)也是對(duì)我四年的專業(yè)知識(shí)進(jìn)行一次綜合的運(yùn)用和重組。通過本次設(shè)計(jì)，使我進(jìn)一步鞏固了所學(xué)的液壓傳動(dòng)以及相關(guān)方面的知識(shí)，加深了理解和認(rèn)識(shí)，同時(shí)我也學(xué)會(huì)了一些怎樣將理論知識(shí)運(yùn)用于生產(chǎn)實(shí)際的方法。在本次設(shè)計(jì)實(shí)踐中我通過學(xué)習(xí)和查閱資料，掌握了通用液壓元件的選用，各類閥體的用途以及組合方法，同時(shí)也使自己CA用算機(jī)繪圖、機(jī)械零件幾何公差等方面的知識(shí)得到了鞏固和加強(qiáng)。畢業(yè)設(shè)計(jì)是與實(shí)際的生產(chǎn)分不開的，是一次理論與實(shí)際強(qiáng)有力的結(jié)合，在整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中，我仔細(xì)認(rèn)真的查閱了了工程液壓機(jī)的基本現(xiàn)狀和主要功能，發(fā)現(xiàn)在中型液壓機(jī)中，泵的選擇十分重要，因?yàn)楹玫谋每梢杂欣诠?jié)能，減少工作噪音，性能平穩(wěn)。在設(shè)計(jì)中多方面比較各元件的屬性來進(jìn)行選擇是十分必要的，通過檢測(cè)強(qiáng)度等完成液壓機(jī)的初步設(shè)計(jì)。但是，由于自己水平和條件有限，在本次設(shè)計(jì)中一定還有很多