年產(chǎn)焦炭70萬噸焦化廠回收車間硫銨工段的工藝設計

專業(yè)班級學生姓名課程名稱設計名稱年產(chǎn)70萬噸焦化廠硫銨工段的初步設計設計周數(shù)指導教師設計任務主要設計參數(shù)焦爐濕煤裝入量t/h105（70萬噸時為105）煤氣發(fā)生量Nm3/t干煤330初冷器后煤氣溫度℃ 30（按部分混合氨水系統(tǒng)計）飽和器后煤氣含氨量g/Nm3預熱器前煤氣溫度℃ 55 預熱器后煤氣溫度℃ 67預熱器內煤氣平均壓力mmHg 872飽和器前煤氣壓力㎜H2O 1800飽和器阻力㎜H2O 600飽和器后煤氣露點溫度℃ 45飽和器煤氣溫度℃55每天操作時間 h/d15進干燥器的硫銨含水 %2進干燥器的硫銨溫度℃15出干燥器的硫銨溫度℃68大氣溫度℃ 5相對濕度% 84出干燥器的空氣溫度℃70空氣加熱器后空氣溫度℃104設計內容設計要求緒論。其中包括：煤炭的潔凈利用、脫氨簡介、硫銨方法概述、硫銨方法的選擇標準等。文獻綜述包括課題來源、項目名稱、本課題研究領域的歷史及現(xiàn)狀、前沿發(fā)展情況分析、已有研究成果及文獻清單?；ぜ夹g部分。主要包括：硫銨工藝的比較與選擇、設備的選擇、設備的平立面布置、整個工段的平面布置、有關專業(yè)要求等。計算部分。主要包括物料衡算、熱量衡算、主要設備的計算等。綜合技術部分經(jīng)濟技術部分其它主要參考資料1.煤化工工藝學化學工業(yè)出版社2.化工原理（上、下冊）天津科學出版社3.煤氣設計手冊（中）中國建筑工業(yè)出版社4.煤炭氣化工程機械工業(yè)出版社1992.75.化工工藝設計手冊（上）化學工業(yè)出版社6.焦化廠化產(chǎn)生產(chǎn)問答冶金工業(yè)出版社7.貴州化肥廠技術可行性報告貴州省化工設計院編8.化工設備機械基礎華東化工學院出版社9.化工過程設計與經(jīng)濟上?？茖W技術出版社學生提交歸檔文件年產(chǎn)70萬噸焦化廠硫銨工段的初步設計課程設計說明書一本硫銨工段生產(chǎn)工藝流程圖一套（手工繪制）2#圖紙主要設備結構圖噴淋式飽和器裝配圖一套（CAD繪制）2#圖紙課程設計任務書注：1.課程設計完成后，學生提交的歸檔文件應按照：封面—任務書—說明書—圖紙的順序進行裝訂上交（大張圖紙不必裝訂）2.可根據(jù)實際內容需要續(xù)表，但應保持原格式不變。指導教師簽名：日期：摘要本設計為年產(chǎn)焦炭70萬噸焦化廠回收車間硫銨工段的工藝設計。本設計內容包括:生產(chǎn)原理、工藝流程、計算及設備的選型等。

本設計采用噴淋式飽和器中半直接法來回收煤氣中的氨，工藝流程如下：從冷凝工段來得煤氣首先進入煤氣預熱器，然后進入飽和器，在飽和器內，煤氣中的氨與硫酸反應生產(chǎn)硫銨，硫銨經(jīng)后續(xù)操作分離，從飽和器出來的煤氣經(jīng)除酸器后送往粗苯工段。

工藝計算包括飽和器的物料和熱量平衡計算，通過計算來確定母液的適宜溫度和煤氣預熱溫度。通過對主要設備如飽和器、除酸器、煤氣預熱器、沸騰干燥器、蒸氨塔、循環(huán)泵、結晶泵等的計算，確定了設備尺寸計算與選型。設計圖紙部分包括主要設備噴淋式飽和器結構的CAD圖，手工繪制的硫銨工段工藝流程圖。

關鍵字：煤氣、硫銨回收、物料衡算、熱量衡算。ABSTRACTInthispaperThisdesignforanannualoutputof700000tonsofcokeplantrecyclingtechnologydesignofammoniumsulphatesectionintheworkshop.Thisdesigncontentincludes:theproductionprincipleandprocessflow,calculationandequipmentselection,etc.Thisdesignadoptsthespray-typesaturatorinhalfadirectmethodforrecoveryofammoniagas,theprocessflowisasfollows:firstcomesfromthecondensationsectioningasintothegaspreheater,andthenenterthesaturator,withinthesaturator,gasammoniareactionwithsulfuricacidproductionintheammoniumsulphate,ammoniumsulphatebysubsequentseparationoperation,outofthesaturatorgasafterdeacidificationdevicetothecrudebenzolsection.Processcalculationincludingthesaturatormaterialandheatbalancecalculation,throughcalculationtodeterminethesuitabletemperatureandgaspreheatingtemperatureofmotherliquor.Throughtothemainequipmentsuchassaturator,exceptfortheacid,gaspreheater,boilingdryer,steamedammoniatower,circulatingpump,thecalculationofcrystallizationpumps,determinethesizecalculationandselectionofequipment.DesigndrawingpartincludesthemainequipmentofspraytypesaturatorstructureCADdrawings,hand-paintedthiaminsectionprocessflowdiagram.Keywords:gas,thiamin,recycling,materialbalance,heatbalance.目錄課程設計任務書 Ⅰ摘要IIABSTRACTIIITOC\o"1-3"\h\u23555一、緒論 1288151、概述 1280502、回收氨方法概述 2309172.1、水洗氨法 2312082.2、硫酸吸氨法 2209832.3、磷酸吸氨法 3113453、硫銨的生產(chǎn)方法 3222403.1、直接法 3181253.2、間接法 348383.3、半直接法 323276二、化工技術部分 4158921、硫銨工段流程簡介 4251862、飽和器的物料平衡和熱平衡 519929三、硫銨工段的設備計算及選型 632062四、硫銨工段工藝布置 2526849五、對其他專業(yè)要求 262804六、經(jīng)濟技術部分 2715994七、綜合技術部分 27155101、廠址選擇 2716402、外部條件 3029167八、硫銨工段設備一覽表 3321526九、結束語 3593十、主要參考資料 35一、緒論1、概述煤炭作為我國的主要能源之一，由于其儲藏量有限，單純作為燃料不僅浪費很大，而且會造成嚴重的環(huán)境污染，隨著現(xiàn)代科技和化學工業(yè)的發(fā)展對煤炭的利用范圍已大大擴展，煤炭的綜合利用已被列為我國煤炭行業(yè)的三大支柱。高溫煉焦化學工業(yè)是煤炭的綜合利用中歷史最久，工業(yè)最完善，技術最成熟，應用最廣泛的行業(yè)。由于煤炭的自身組成特殊性，在煉焦同時產(chǎn)生的煤氣中，含有多種可供回收利用的成分，其中氨作為生產(chǎn)過程中的有害成分之一，其含量雖少但由于其水溶液具有腐蝕設備和管路，生成的銨鹽會引起堵塞，燃燒產(chǎn)生的氮氨化物污染大氣，所以有必要將其回收，并加以利用。硫銨的生產(chǎn)不僅達到了除去煤氣中氨的目的，而且硫銨作為化肥應用于農業(yè)中可以提高農作物的單位面積產(chǎn)量，對農業(yè)的發(fā)展起著重要作用。2、回收氨方法概述2.1、水洗氨法是以軟水為吸收液回收煤氣中的氨，同時使焦爐氣得到凈化。回收的氨制成氮肥或進行分解。這類方法有：制濃氨水法、間接法、聯(lián)堿法和氨分解法。制濃氨水法以軟水為吸收液回收焦爐氣中的氨，氨水經(jīng)蒸餾得到濃氨水。間接法以軟水為吸收液回收煤氣中的氨，氨再經(jīng)蒸氨制取硫銨。聯(lián)堿法是以焦化廠生產(chǎn)的濃氨水為原料，用氯化銨與堿的聯(lián)合生產(chǎn)的方法將濃氨水加工成氯化銨。氨分解法是以軟水為吸收液回收煤氣中的氨，并在高溫和催化劑等作用下將氨分解為氮和氫。水洗氨法的優(yōu)點是產(chǎn)品可按市場需要調整，適應性大；缺點是，流程長，設備多，占地面積大。2.2、硫酸吸氨法以硫酸為吸收液回收煤氣中的氨，同時制成硫酸銨。硫酸吸氨法回收氨有飽和器法和酸洗塔法。飽和器法以硫酸為吸收液，在飽和器中吸收煤氣中的氨，生成硫酸銨。酸洗塔法以硫酸為吸收液，在噴淋式酸洗塔中吸收煤氣中的氨，再將母液移入蒸發(fā)結晶器中濃縮結晶，生產(chǎn)大顆粒結晶硫酸銨。硫酸吸氨法的優(yōu)點是工藝流程比較簡單；缺點是，所用原料硫酸消耗量大，成本高，生產(chǎn)硫酸銨的經(jīng)濟效益低，設備腐蝕比較嚴重，漏酸、漏母液不易解決，對環(huán)境污染嚴重，此法逐步被淘汰。根據(jù)我廠情況，本設計將對此法進行計算。2.3、磷酸吸氨法以磷酸溶液為吸收液回收煤氣中的氨，使煤氣凈化同時回收的氨制成磷肥的磷酸氫二銨法或是將回收的氨經(jīng)解吸、精餾制取無水氨的弗薩姆法。此法目前在國際上被認為是回收氨的最佳方法。3、硫銨的生產(chǎn)方法硫銨的生產(chǎn)方法有：飽和器法和非飽和器法。飽和器法有分直接法和半直接法。3.1、直接法熱的煤氣從焦爐中出來經(jīng)過煤氣冷凝器冷卻再經(jīng)電捕焦油器清潔凈化后進入飽和器，在飽和器內，煤氣中的氨同硫酸結合生成硫銨。直接法由于對電捕焦油器等凈化裝置要求較高以保硫酸銨產(chǎn)品質量。因此，在工業(yè)上應用比較困難，所以此法在工業(yè)上得不到廣泛應用，難以推廣。3.2、間接法煤氣中的氨在氨洗塔中用冷水吸收，所得氨水從蒸餾柱進入飽和器同濃硫酸反應制成硫酸銨。由于這方法需要的設備龐大，投資大，消耗掉大量的蒸汽，耗能大，經(jīng)濟效果也不好。因此，此法在工業(yè)上應用很少，很難推廣，特別是在現(xiàn)代化工業(yè)生產(chǎn)中應用更少。3.3、半直接法由焦爐出來的煤氣經(jīng)過冷卻，所得的冷凝氨水通過氨蒸餾柱蒸出氨水并和煤氣中的氨共同進入飽和器，穿過母液層和硫酸溶液相互作用生成酸式硫酸銨。半直接法生產(chǎn)硫酸銨由于生產(chǎn)流程簡單，產(chǎn)品成本較低，工藝技術及管理較成熟，因此在工業(yè)生產(chǎn)上應用較廣，但它也不是十全十美，也有它的缺點，主要有下列幾點：（1）需處理一定量的氨水。（2）結晶顆粒較小。（3）煤氣通過飽和器阻力較大，因而能量消耗大。因此半直接法生產(chǎn)硫銨的工業(yè)等有待進一步改進，以適應現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的需要，盡管如此，由于它的生產(chǎn)工藝管理等方面均較直接法和間接法先進，因此工業(yè)生產(chǎn)上應用較廣。二、化工技術部分1、硫銨工段流程簡介自冷鼓工段來的焦爐氣，經(jīng)預熱，從飽和器中央煤氣管進入，經(jīng)分配傘穿過母液層鼓泡而出，焦爐氣中的氨即被硫酸吸收生成硫酸銨。焦爐氣出飽和器后，入除酸器，分離出所夾帶的酸霧后，被送往兩苯車間。飽和器中的硫酸銨呈過飽和狀態(tài)時就有結晶析出，沉積于飽和器底部，由結晶泵連同一部分母液送至結晶槽，較大顆粒的結晶沉淀下來，放入離心機洗滌，離心分離，最后經(jīng)沸騰干燥器干燥后，裝袋入庫即為產(chǎn)品。結晶澄清的母液及離心機洗滌液一起返回飽和器。飽和器所需硫酸由硫酸高位槽加入飽和器內。母液從溢流口溢出，由循環(huán)泵打入飽和器循環(huán)，以保證器內溫度、酸度、粒度均勻。2、飽和器的物料平衡和熱平衡進行飽和器的物料平衡和熱平衡的計算，對分析飽和器的操作及制定硫銨工段的正常操作有重要意義。水平衡是飽和器物料平衡中最主要的一項，可以決定飽和器內母液的適宜溫度。通過熱平衡計算則可以確定飽和器操作過程中是否需要補充熱量，從而確定煤氣的預熱溫度?，F(xiàn)計算如下：其中煉焦按每天出112爐計，平均每小時裝濕煤量為102t/h。原始數(shù)據(jù)：焦爐濕煤裝入量t/h105煤氣發(fā)生量Nm3/t干煤 330初冷器后煤氣溫度℃ 30（按部分混合氨水系統(tǒng)計）飽和器后煤氣含氨量g/Nm3預熱器前煤氣溫度℃ 55預熱器后煤氣溫度℃ 60預熱器內煤氣平均壓力mmHg 872飽和器前煤氣壓力mmH2O1800飽和器阻力mmH2O 600飽和器后煤氣露點溫度℃ 45飽和器煤氣溫度℃ 55每天操作時間 h/d 15進干燥器的硫銨含水 %2進干燥器的硫銨溫度 ℃ 15出干燥器的硫銨溫度 ℃ 68大氣溫度 ℃ 5相對濕度 %84出干燥器的空氣溫度 ℃ 70空氣加熱器后空氣溫度℃104三、硫銨工段的設備計算及選型1、飽和器內氨的平衡及硫酸用量的計算：×70=105V=105×（1－8%）×330=31878Nm3/h式中105——焦爐濕煤裝入量（t/h）8%——配煤水分330——干煤的煤氣發(fā)生量（Nm3/t）1.2、氨產(chǎn)量：M=105×（1－8%）×0.29%=0.280/h或280㎏/h式中0.29%——氨的產(chǎn)率（揮發(fā)氨）（按部分混合氨水系統(tǒng)計）1.3、剩余氨水揮發(fā)氨量：先計算生產(chǎn)剩余氨水量 式中2%——化合水分——30℃時，煤氣中飽和水蒸汽含量（g/Nm3）。31878——煤氣發(fā)生量（Nm3/h）剩余氨水中的揮發(fā)氨總量：——單位體積剩余氨水含氨量（g/L）1.4、煤氣帶入飽和器的氨量：280－32.24=247.76㎏/h式中280——單位時間氨總產(chǎn)量（㎏/h）——剩余氨水中揮發(fā)氨總量（㎏/h）1.5、飽和器后隨煤氣帶走的氨量：式中31878——煤氣發(fā)生量（Nm3/h）——飽和器后煤氣含氨量（g/Nm3）1.6、飽和器內被硫酸吸收的氨量：247.76－0.96=246.79㎏/h——進飽和器的煤氣含氨量（㎏/h）——出飽和器的煤氣含氨量（㎏/h）1.7、硫銨產(chǎn)量（干重）：式中132——硫銨的摩爾質量(g/mol)17——氨的摩爾質量(g/mol)1.8、硫酸（100%）的消耗量：式中98——硫酸的摩爾質量(g/mol)2——1mol的硫酸可吸收2mol的氨17——氨的摩爾質量(g/mol)100%的硫酸換算成92.5%的硫酸為1.9、氨的損失率：式中——出飽和器的煤氣含氨量（㎏/h）——進飽和器的煤氣含氨量（㎏/h）依上述各項列出氨的物料平衡，如下表所示輸入輸出項目㎏/h%項目㎏/h%煤氣帶入的氨100硫酸吸收的氨煤氣帶走的氨合計100合計1002、飽和器內水的平衡及母液溫度的確定：飽和器內的水分主要是煤氣和硫酸帶來的水分，以及離心機、飽和器和除酸器的洗滌水等。為了保持飽和器的水平衡，防止母液被稀釋，破壞正常操作，這些水分應全部呈蒸汽狀態(tài)被煤氣帶走。2.1、帶入飽和器的總水量：=1\*GB3①煤氣帶入的水量：式中31878——煤氣發(fā)生量（Nm3/h）——30℃時，煤氣中飽和水蒸汽含量（g/Nm3）。=2\*GB3②硫酸帶入的水量：×（1－92.5%）=53.35㎏/h——硫酸消耗量（㎏/h）92.5%——硫酸濃度=3\*GB3③洗滌硫銨的水量：取硫銨重量的8%，而出離心機的硫銨帶相當硫銨量2%的水分，故帶入的洗滌水量為：——硫銨產(chǎn)量（㎏/h）=4\*GB3④沖洗飽和器和除酸器帶入的水量：飽和器的酸洗和水洗是定期進行的，可取洗水量為平均200㎏/h。則帶入飽和器的總水量為以上四項的總和，即：1122.11+53.35+57.49+200=1432.95㎏/h2.2、飽和器出口煤氣中的水蒸氣分壓Pg：帶入飽和器的總水量，均應有煤氣帶走，則由飽和器出去的每標方煤氣應帶走的水量為：3式中31878——煤氣發(fā)生量（Nm3/h）相應的每標方煤氣中水汽的體積為： 式中18——水的摩爾質量（g/mol）則：1Nm3混合氣體中所另外攜帶的水汽所占的體積百分比為：取飽和器后煤氣表壓為1200mmH2O，則絕對壓力為：760＋1200/13.6=848mmHg式中760——1標準大氣壓的毫米汞柱——毫米汞柱與毫米水柱的換算系數(shù)則混合氣體中水蒸氣分壓Pg：Pg=848×2.3、飽和器內母液適宜溫度的確定：飽和器內母液的適宜溫度，可按飽和器內母液的最低溫度乘以平衡偏移系數(shù)來確定。飽和器內母液的最低溫度，是根據(jù)飽和器母液面上的水蒸汽分壓PL和母液面上煤氣中的水蒸汽分壓Pg的大小關系來確定。母液上面水蒸氣分壓PL取決于母液溫度和母液中游離酸及硫銨的含量，可按下式計算（出自《煉焦化學產(chǎn)品回收與加工》）：PL=P0υ－0.004s）mmHg式中P0——在規(guī)定溫度下水的飽和蒸汽壓，mmHgυ——母液中硫銨的含量，g/100g母液s——游離酸含量，g/100g母液當母液中硫銨總含量為46%，可得相應的υ=85.2g/100g母液，s=11.1g/100g母液。（出自《煉焦化學產(chǎn)品回收與加工》）則PL=P0××11.1）mmHg=0.755P0P0與母液溫度有關，此最低溫度應使PL=Pg，則求得：℃，這就是飽和器母液所需的最低溫度。實際上飽和器母液溫度應比最低高，因母液內水的蒸發(fā)需要蒸發(fā)推動力，即△P=PL－Pg。此外，還由于煤氣在飽和器中停留時間短，不可能達到平衡。所以實際上母液面上的水蒸氣分壓：PL=KPg式中K——當K=1.5時，則PL×45.28=67.92mmHg查飽和水蒸汽表得其溫度為52℃，此即飽和器母液的適宜溫度，此值是符合生產(chǎn)實際情況的。實際操作中，吡啶裝置不生產(chǎn)時，母液溫度為50-55℃，生產(chǎn)時，母液溫度為55-60℃。3、飽和器內的熱平衡：為了確定是否需要向飽和器補充熱量和煤氣的預熱溫度，必須對飽和器進行熱量平衡計算（假設吡啶未生產(chǎn)）。輸入熱量：3.1、煤氣帶入的熱量Q1：=1\*GB3①干煤氣帶入的熱量31878×式中29601——煤氣發(fā)生量（Nm3/h）——干煤氣比熱（kcal/m3·℃）t——煤氣預熱溫度=2\*GB3②水汽帶入的熱量（煤氣中的水分）：×（595＋0.438t）=＋tkcal/h——水煤氣中帶入的水量（㎏/h）——水汽比熱（kcal/㎏·℃） 595——水在0℃時的蒸發(fā)熱（kcal/㎏）t——煤氣預熱溫度（℃）=3\*GB3③氨帶入的熱量：×0.503t=124.62tkcal/h——進飽和器的煤氣含氨量（㎏/h）——氨的比熱（kcal/kg·℃）t——煤氣預熱溫度（℃）煤氣中的苯族烴、硫化氫及其它組分，在飽和器雖未被吸收，但由于含量少，在飽和器前后引起的熱量變化甚微，可忽略不記。至于吡啶堿類，由于吡啶裝置未生產(chǎn)，在飽和器內吸收的極少，也不予考慮。則煤氣帶入飽和器的總熱量以上3項之和，即：=667655.45＋11773.4tkcal/h3.2、硫酸帶入的熱量Q2：Q2××20=4977.98kcal/h——硫酸消耗量（㎏/h）——濃度為92.5%硫酸的比熱（kcal/kg·℃）20——硫酸的溫度（℃）3.3、洗滌水帶入的熱量（包括洗滌結晶和沖洗設備的水）Q3：Q3=（200＋）××60=15434kcal/h式中200——沖洗設備的平均水量（㎏/h）——洗滌硫銨結晶的水量（㎏/h）——60℃水的比熱（kcal/kg·℃）60——洗滌水溫度（℃）3.4、結晶槽回流母液帶入的熱量Q4：回流母液溫度約低于飽和器內溫度9～10℃，可取45℃，回流母液量為硫銨產(chǎn)量的10倍，則Q4×10××45=275941.44kcal/h——硫銨產(chǎn)量（㎏/h）——母液的比熱（kcal/㎏·℃）3.5、循環(huán)母液帶入的熱量Q5：循環(huán)母液量取硫銨產(chǎn)量的60倍，其溫度約低于飽和器內溫度5～7℃，可取為50℃，則Q5×60××50=1839609.6kcal/h——硫銨產(chǎn)量（㎏/h）——母液的比熱（kcal/㎏·℃）3.6、化學反應熱Q6：=1\*GB3①中和熱q12NH3+H2SO4 （NH4）2SO4已知：NH3的生成熱11000kcal/kmol H2SO4的生成熱210800kcal/kmol （NH4）2SO4的生成熱279500kcal/kmol則中和熱為：q1=－（2×11000＋）=46700kcal/kmol——硫銨的產(chǎn)量（kg/h）132——硫銨摩爾的質量（kg/kmol）=2\*GB3②結晶熱q2硫銨的結晶熱為19.7kcal/㎏，則每kmol的結晶熱為：q2×958.13=18971kcal/kmol——硫銨的質量（kg/h）4、輸出熱量：4.1、飽和器中煤氣帶出的熱量Q1*：設飽和器后煤氣溫度為55℃，則=1\*GB3①干煤氣帶出的熱量105×（1－8%）×330××55=613652kcal/h式中105——焦爐濕煤裝入量（t/h）8%——配煤水分330——干煤的煤氣發(fā)生量（Nm3/t）——干煤氣比熱（kcal/m3·℃）=2\*GB3②水汽帶出的熱量××55）=832607.95kcal/h——輸出煤氣的總含水量（kg/h）595——水在0℃時的蒸發(fā)熱（kcal/㎏）——水汽比熱（kcal/㎏·℃）Q1*=613652＋887125.02=1500777.02kcal/h4.2、結晶母液帶出的熱量Q2*：設結晶母液溫度為55℃Q2*=×（1＋10）××55=kcal/h——硫銨產(chǎn)量（㎏/h）10——結晶母液中水與硫銨的質量比——結晶母液的比熱（kcal/㎏·℃）4.3、循環(huán)母液帶出的熱量Q3*：設循環(huán)母液溫度為55℃Q3×60××55=2023570.6kcal/h——硫銨產(chǎn)量（㎏/h）60——循環(huán)母液與硫銨的質量比——結晶母液的比熱（kcal/㎏·℃）4.4、飽和器散失的熱量Q4*：設其相當于循環(huán)母液熱損失的25%。循環(huán)母液溫度在循環(huán)過程中降低5℃，則Q4×60××5×25%=45990.24kcal/h——硫銨產(chǎn)量（㎏/h）60——循環(huán)母液與硫銨的質量比——結晶母液的比熱（kcal/㎏·℃）5℃——進入相比降低5℃輸入輸出項目Q1項目Q1*Q2Q2*Q315434Q3*Q4Q4*Q5Q6合計合計輸出熱量Q出總計為：Q出=Q1*＋Q2*＋Q3*＋Q4*=3941325.8kcal/h飽和器的熱平衡，列表如下：根據(jù)熱平衡關系，則Q入=Q出 t=70℃與我們廠操作溫度比較接近。硫銨工段的設備計算及選型設備選用原則=1\*Arabic1、飽和器機組設置備機，備用率10%～100%。2、飽和器內的泡沸傘分左、右兩種導流形式，應根據(jù)回流母液在器內有較長的流動路線而定。3、滿流槽內液封的高度應大于鼓風機全壓。4、為了維持生產(chǎn)及檢修飽和器，設置兩個母液貯槽。5、除酸器宜用旋流板除酸器，也可選用旋風除酸器。6、硫銨結晶槽應采用選擇分離式，也可用重力沉降式。7、硫銨結晶的分離應采用耐腐蝕的連續(xù)離心機，并設置備機。8、硫銨干燥宜采用沸騰干燥器。9、預熱器宜采用立式，以利于焦油流動。10、應設置除塵、粉塵捕集裝置。1、飽和器飽和器是硫銨工段的主體設備，大型焦化常用的是外部除酸式飽和器。對飽和器的計算主要是針對一定的煤氣處理量確定其直徑。原始數(shù)據(jù)：煤氣流量Nm3/h 31878飽和器前煤氣壓力mmH2O 1800飽和器阻力 mmH2O 600預熱器后煤氣溫度 ℃ 67飽和器后煤氣露點溫度℃ 45飽和器煤氣溫度℃ 55初冷器后煤氣溫度 ℃ 301.1、預熱器后煤氣實際體積式中31878——煤氣流量（Nm3/h）——1Nm3煤氣在30℃時水汽飽和后的體積。760——1標準大氣壓的毫米汞柱1800——飽和器前煤氣壓力（mmH2O）——毫米汞柱與毫米水柱的換算系數(shù)273——冰水混合物的絕對溫度（K）70——預熱器后煤氣溫度（℃）30——初冷器后煤氣溫度（℃）1.2、中央煤氣管斷面積取中央煤氣管道內煤氣流速7.0m/s，則其斷面為：21.3、飽和器后煤氣的實際體積：——1Nm3煤氣在35℃水汽飽和后的體積。1200——飽和器后煤氣表壓（mmH2O）55——飽和器煤氣溫度（℃）45——飽和器后煤氣露點溫度（℃）1.4、飽和器內環(huán)形截面積取飽和器內環(huán)形截面上煤氣流速為0.75m/s。1.5、飽和器直徑m2 2、除酸器除酸器的作用是捕集飽和器后煤氣中所夾帶的酸滴，本硫銨工段用的是旋風式除酸器，本體用鋼板焊制，內襯以耐酸磚或輝綠巖磚，中央煤氣管內外表面均需做防腐處理。旋風除酸器的尺寸可按下述計算確定：原始數(shù)據(jù)出飽和器煤氣實際體積37886m3/h煤氣中酸霧最小顆粒16μm2.1、除酸器進口的尺寸進口煤氣速度不得低于25m/s，現(xiàn)取為26m/s，則煤氣進口截面積為：2=0.2.2、出口管的直徑：出口管的煤氣流速可取為4～8m/s，現(xiàn)取為4m/s。則出口管內徑為：出口管用厚8mm的鋼板制成，內外壁均做5mm厚的防腐層，則外緣直徑為：D1×2）×2.3、除酸器的內徑：除酸器內環(huán)形截面寬度與煤氣進口寬度相等，則內徑為：D2×Dm=D1*＋D2=1.596+2.77=4.636m2.4、出口管在器內部分高度出口管在器內部分的高度為有效分離高度。煤氣在器內的旋轉運動速度為進口煤氣線速度的62～70%，現(xiàn)在取70%則W=26×當煤氣中酸霧最小顆粒的直徑為16μm，為將其捕集下來，煤氣在環(huán)形空間停留的時間T應為0.945s，這樣煤氣流過的長度：L=W×× 煤氣在器內的回轉周數(shù)為： 當環(huán)形通道寬b=0.4541m，旋轉速度為W=18.2m/s時，則煤氣通路的高度為：出口管在器內部分的高度為：H=h××3、煤氣預熱器煤氣預熱器為單層列管式換熱器，用法蘭聯(lián)接在煤氣管道上，煤氣走管程，加熱用的低壓蒸汽走殼程。其總傳熱系數(shù)為90～100Kcal/m2.h.℃，對每1000Nm3/h煤氣需加熱面積3m2。原始數(shù)據(jù)煤氣流量 Nm3/h 31878預熱器前煤氣溫度 ℃ 55 預熱器后煤氣溫度℃ 67預熱器內煤氣平均壓力mmHg 872（絕壓）3、1、進入預熱器的煤氣體積煤氣的平均溫度℃，平均壓力為872mmHg，故實際體積為：式中760——1標準大氣壓的毫米汞柱273——冰水混合物的絕對溫度（K） 依經(jīng)驗得加熱面積為： 4、干燥器%以下。硫銨干燥裝置主要有振動式干燥機和沸騰床式干燥器兩種。沸騰床式干燥器具有體積小、干燥速度快、生產(chǎn)大、容積干燥強度大、工作環(huán)境好、操作簡便等優(yōu)點。本工段用的是沸騰床式干燥器。4.1、干燥器主要尺寸的確定：原始數(shù)據(jù)每天操作時間 h/d 15進干燥器的硫銨含水% 2進干燥器的硫銨溫度 ℃ 15出干燥器的硫銨溫度 ℃ 68大氣溫度 ℃ 5相對濕度% 84出干燥器的空氣溫度 ℃ 70空氣加熱器后的空氣溫度℃ 1044.2、沸騰床最低流態(tài)化速度的確定當熱空氣流通過沸騰床干燥器硫銨顆粒床層的流速大到使全部顆粒剛好進入懸浮狀態(tài)時，顆粒與氣體間的摩擦力與其重量平衡，且通過此床層的任一截面的壓降大致等于在該截面上顆粒和流體的重量，則可認為床層剛剛流化，并稱之為處于臨界流化狀態(tài)的床層。在臨界流化狀態(tài)時的表現(xiàn)速度即為最低流態(tài)化速度的10倍。最低流態(tài)化速度可按下式計算（煉焦化學產(chǎn)品回收與加工）：G臨流×10-2××[γg（γs－γg）0.94/Z0.88㎏/h·m2式中dp——固體顆粒的平均直徑（mm）γg——氣體密度（㎏/m3）γs——固體密度，為硫銨結晶的真比重（㎏/m3） Z——氣體粘度（厘泊，用Cpa表示）上式適用的條件是雷諾數(shù)是Re=0.000278dpG臨流/Z＜10，若大于10，則另對計算結果進行校正。上式各項數(shù)值計算如下：=1\*GB3①dp的確定式中x——篩分組成，%d——每級顆粒直徑，mm若硫銨的篩分組成為：d，mmx，%423422則=2\*GB3②γg的確定在沸騰床干燥器內氣體的平均溫度為，取操作壓力為350mmH2O，則空氣在實際操作狀態(tài)下的密度為：——空氣在標準狀態(tài)下的重度，㎏/m3=3\*GB3③γs硫銨結晶的真比重1770㎏/m3=4\*GB3④Z為空氣的粘度0.021Cpa將上述各值代入得G臨速=485㎏/m2·h或0.135㎏/m2·s將重量流速換算成線速度 因Re＜10故計算結果不須校正。4.3、干燥器主要尺寸的確定=1\*GB3①沸騰床干燥器內氣體流速取最低流態(tài)化速度的10倍： =2\*GB3②在干燥器內平均操作溫度及壓力下的濕空氣體積：干燥器的處理負荷（按一晝夜工作15小時計）——硫銨產(chǎn)量（干基）㎏/h15——每天操作時間h/d原料含水量：式中2%——進干燥器的硫銨含水干燥后殘留在硫銨中的水量：式中0.1%——出干燥器的硫銨含水則需蒸發(fā)的水量：M=31.29-1.55=29.74㎏/h 按設計定額，干燥器每處理1t硫銨（干基）需溫度為5℃，相對濕度為84%的空氣1500kg，每公斤空氣含水4.63克，則隨熱風帶入的水分為因此，在干燥器內濕空氣的體積為：——空氣在標準狀態(tài)下的重度，㎏/m318——水的摩爾質量，kg/kmol——標準狀態(tài)下每摩爾氣體體積，m3/kmol105——干燥器內氣體的平均溫度，℃4.4、所需干燥器的總截面積及前、后室直徑：干燥器所需的總截面積為：——氣體流速，m/s后室與前室的截面積比取為6.25，則則前室直徑：后室直徑：四、硫銨工段工藝布置1、工藝布置原則=1\*GB3①硫銨工段由硫銨、酸堿庫組成，應考慮鐵路和公路運輸?shù)姆奖銥橹匾獥l件。=2\*GB3②硫銨倉庫宜布置在主廠房一側。=3\*GB3③酸堿庫宜單獨布置。2、飽和器系統(tǒng)設備布置原則=1\*GB3①飽和器中心與主廠房外墻的距離7～10m。=2\*GB3②飽和器中心線距離9m。=3\*GB3③飽和器錐形底距防腐地坪應不小于400㎜。=4\*GB3④滿流槽布置在靠近母液槽一側。=5\*GB3⑤當滿流槽基礎標高低于防腐地坪標高時，應將基礎設在坑內。=6\*GB3⑥水封槽的液封高度應不小于風機全壓。=7\*GB3⑦酸泵應成組集中布置。泵基礎周圍應設置帶蓋板的小地溝以引漏液至集液坑。=8\*GB3⑧加酸管上應設視鏡和調節(jié)性能較好的節(jié)流閥，以控制加酸量。3、離心干燥系統(tǒng)設備布置原則=1\*GB3①硫銨操作室標高，應有下列原則確定：由結晶槽至離心機的母液能順暢自流；應使離心機分離出來的母液自流入飽和器。=2\*GB3②兩臺離心機的中心距不小于4m。=3\*GB3③由干燥器至硫銨貯斗的溜槽傾角不小于45°=4\*GB3④硫銨貯斗的出料口距倉庫地面的距離，用人工包裝時應不小于1900m。4、其他注意事項=1\*GB3①設備的檢修應考慮必要的起吊裝置。=2\*GB3②設計中應考慮檢修用地，檢修時所需空間和平面位置，作業(yè)場地應足夠。五、對其他專業(yè)要求 1、儀表專業(yè) 根據(jù)情況應設置流量計、溫度計、壓力計。如上水流量和壓力、蒸汽流量和壓力、預熱器前、后煤氣溫度和壓力及阻力、飽和器阻力、除酸器阻力及除酸器后煤氣壓力等。根據(jù)要求確定儀表的自動化程度及安裝位置。2、電氣專業(yè)干燥器電氣系統(tǒng)應能聯(lián)鎖開、停車，各設備能單獨開、停車。5.3、化驗專業(yè)飽和器前含氨1次/周器后含氨1次/班母液酸度2次/時硫銨質量1次/班六、經(jīng)濟技術部分1、原料價格電0.29元/kwh 汽 130元/t2、支出生產(chǎn)1t硫銨需：水1015t電63.14kwh汽0.75t袋子20條硫酸786.325㎏煤氣136元 合計710.68元。3、收入硫銨550元/t4、盈虧710.68－550=160.68元每生產(chǎn)1t硫銨虧160.68元。5、評價由上可以看出生產(chǎn)硫銨虧本，但是煤氣中的氨必須除去，原因有二：氨有腐蝕性，且對粗苯回收工段洗油質量有影響；氨是一種肥料。七、綜合技術部分1、廠址選擇1.1、㈠選擇原則：⒈必須符合城市建設總體規(guī)劃的要求，并應符合城市煤氣專業(yè)規(guī)劃的要求。⒉建廠用地盡可能選用荒地、貧瘠地、鹽堿地或低產(chǎn)農田，如必須選用高產(chǎn)農田、菜園、果園等良田時，則應盡可能少占用。⒊在下述地段不宜選擇廠址：①正在開采或有價值開采的礦床；②有流砂、淤泥、崩塌、斷層、溶洞、滑坡層和二級以上大孔土的地段。③九級以上地震區(qū)；④鄰近工廠放散有害氣體，危害嚴重而尚無有效防治措施的地段；⑤大型水庫下游及受山洪、內滯嚴重威脅的地段；⑥有長期爆破作業(yè)的地段；⑦地下或地上有遺存文物而又必須原地保留的地段。⒋廠址應具備外部向廠供電、供水和交通運輸便利的基本條件。⒌山區(qū)建廠的廠址，必須具備可靠的水源地。⒍廠址必須具有避開高壓輸電線路的無建筑物的空隙間隔地段，并應取得當?shù)仉姌I(yè)部門同意。⒎廠地應具備處理和綜合利用廠區(qū)排放的三廢的地帶或區(qū)域。⒏在機場、名勝古跡、風景區(qū)等附近建廠時,應達到機場的凈空區(qū)、名勝古跡的無污染間隔區(qū)等特殊要求，并應取得有關部門同意。⒐廠址選擇應與廠區(qū)住宅選址同時進行，住宅區(qū)應有良好的休息環(huán)境和衛(wèi)生條件，并應考慮職工上下班的交通條件。㈡廠址選擇方案和建廠條件1.2、地理位置°°，地廣人稀，適于建廠。氣溫℃℃℃℃℃極端最高38℃極端最低-18℃濕度年平均相對濕度60%年平均最大月84%年平均最小月40%氣壓冬季：（12、1、2月）平均98kPa夏季（6、7、8月）平均96kPa年平均97kPa風向夏季東南風冬季西北風⑤風速冬季平均3m/s夏季平均2.8m/s年平均2.9m/s最大風速15m/s=6\*GB3⑥風雪荷重風荷量(10m高處)38kg/m2雪荷量35kg/m2⑦冰雹日數(shù)15日/年⑧雷擊次數(shù)40次/年⑨降雨量歷年平均800mm年最大1100mm日最大200mm年降雨天數(shù)100天2、外部條件鐵路南同蒲線途經(jīng)洪洞、趙城，廠址距趙城車站垂直距離不過5公里，鐵路交通內運、外輸均方便，廠址境內地勢相對平坦，架設鐵路方便。公路洪洞縣境內公路四通八達，交通便利，廠址區(qū)內有通向洪洞縣城的公路，并分別于大運二級公路、霍候一級公路、大運高速公路相通。2.2、水、電、汽設施供水、排水焦化廠是用水大戶，因此水源必須充足，廠址區(qū)內的霍山腳下有著充足的地下水源，每秒4m3的霍泉水長流不息，足以滿足生產(chǎn)、生活需要。廠區(qū)內設置循環(huán)水系統(tǒng)，生產(chǎn)廢水經(jīng)凈化處理后，部分返回生產(chǎn)系統(tǒng)重復使用，部分與生活廢水合并排入汾河。蒸汽系統(tǒng)洪洞北靠汾西、霍州兩大煤田，南臨河東主焦煤煤田，有著充足的煤炭資源，可以建設以煤為原料，生產(chǎn)冶金焦，將焦爐煤氣用于生產(chǎn)化工產(chǎn)品的大型煤化工綜合利用企業(yè)，由于有充足的煤炭和水，水蒸汽的生產(chǎn)也不成問題。供電電源是化工廠正常生產(chǎn)必需之物，電源供給必須穩(wěn)定且充足，廠區(qū)北面的霍州火力發(fā)電廠可以保證電源供應，同時廠內也可以利用充足的蒸汽自行發(fā)電。2.3、地理地形⒈地形：工廠座落于高原丘陵地帶，平均海撥1000米左右。⒉地貌：工廠建在霍山腳下，東靠著名的飛虹塔，其它三面為平坦地帶，通風暢利。⒊工程地質：由地質勘探報告表明，廠區(qū)建筑的下基巖層平緩，上層粘土厚度均勻，地耐力為50-80t/m2⒋⒌廠區(qū)場地使用：廠區(qū)包括生產(chǎn)區(qū)、倉庫區(qū)、生活區(qū)等。2.4、環(huán)境保護由于焦化廠屬重污染行業(yè)，會對周圍環(huán)境造成很大污染，因此環(huán)保措施尤為重要?；S的主要污染是“三廢”和噪聲，煤氣屬易燃、易爆、易中毒氣體，在生產(chǎn)、運輸、儲存方面都要防止泄漏。脫硫工段的污染主要是以下幾種：⒈廢氣：煤氣污染環(huán)境。防治措施：一靠管道及設備的密封性，二靠通風，要有良好的通風設施。⒉廢液：硫銨工段的廢液主要是泄漏的母液、硫酸等，對人體及設備均有害。防治措施：靠管道及設備的密封性，另外廢液在排放之前要進行嚴格的處理。⒊噪聲：噪聲主要來源于生產(chǎn)設備，且主要為風機，擬采取如下措施：盡可能采用低噪聲設備，對噪聲大的設備盡量安置在遠離人群區(qū)，用隔音材料建造隔音操作室。為了凈化廠區(qū)空氣，美化廠區(qū)環(huán)境，應該在廠區(qū)內多種植樹木、花草、增加綠地覆蓋率。八、硫銨工段設備一覽表設備名稱規(guī)格、型號數(shù)量飽和器φ=4516H=70812煤氣預熱器φ=1320H=2500A=130M22除酸器φ=3012H=5194δ=62硫酸高位槽φ=2216L=4790V=17M3δ=81結晶槽φ=1512H=4158V=33M32滿流槽φ=1612H=31882母液貯槽φ=4012H=2000V=20M32母液循環(huán)泵型號FCA-8/32QV3/hP=26977Pa2結晶泵同上2設備名稱規(guī)格、型號數(shù)量離心機型號WH-800N=600-800r/min離心電機Y160L-4N=15KW2沸騰干燥器φ=912J=6H=3753型號9-27-11QV=6050M3//h1送風機電機型號Y225M-2N=45KW1排風機型號4-72-12QV=8500M3/h1熱風器型號SRZ-10-6021硫酸貯槽（92.5%）φ=5760H=4500V=116M32硫酸貯槽（98%）φ=400H=3550V=16M32酸泵型號FH250-25QV3/h電機型號JQ2-32-22燒堿貯槽φ=4500H=4120V=76M31堿泵型號50FE-2電機型號JQ2-32-22九、結束語課程設計在老師的指導下，經(jīng)過1個月的努力終于完成了。課程設計是對幾年來所學的基礎理論、專業(yè)知識、基本技能的大測試，綜合檢驗。通過這次設計，使我更加認識到知識的重要性，感覺到自己知識的貧乏，特別是某些專業(yè)知識掌握得不夠扎實。通過這次設計，了解了一些關于工程設計與計算，以及實際生產(chǎn)的具體問題，學到了一些圖書館查閱資料的基本方法，熟悉了本專業(yè)常用的各種手冊、國家標準和技術參考書，提高了設備設計和制圖能力，鞏固了專業(yè)知識，增強了獨立分析問題和解決問題的能力?？傊ㄟ^這次設計，使我學到了許多東西。二○一四年十、主要參考資料1、煉焦化學產(chǎn)品回收與加工冶金工業(yè)出版社2、化工原理（上、下冊）天津科學出版社3、煤氣設計手冊（中）中國建筑工業(yè)出版社4、焦化廠化產(chǎn)生產(chǎn)問答冶金工業(yè)出版社5、煉焦化工實用手冊 冶金工業(yè)出版社原文已完。下文為附加文檔，如不需要，下載后可以編輯刪除，謝謝！施工組織設計本施工組織設計是本著“一流的質量、一流的工期、科學管理”來進行編制的。編制時，我公司技術發(fā)展部、質檢科以及項目部經(jīng)過精心研究、合理組織、充分利用先進工藝，特制定本施工組織設計。工程概況：西夏建材城生活區(qū)27#、30#住宅樓位于銀川市新市區(qū)，橡膠廠對面。本工程由寧夏燕寶房地產(chǎn)開發(fā)開發(fā)，銀川市規(guī)劃建筑設計院設計。本工程耐火等級二級，屋面防水等級三級，地震防烈度為8度，設計使用年限50年。本工程建筑面積:27#m2;30#m2。室內地坪±m(xù)為準，總長27#m；30#m?？倢?7#m；30#m。設計室外地坪至檐口高度18.600m，呈長方形布置，東西向，三個單元。本工程設計屋面為坡屋面防水采用防水涂料。外墻水泥砂漿抹面，外刷淺灰色墻漆。內墻面除衛(wèi)生間200×300瓷磚，高到頂外，其余均水泥砂槳罩面，刮二遍膩子；樓梯間內墻采用50厚膠粉聚苯顆粒保溫。地面除衛(wèi)生間200×200防滑地磚，樓梯間50厚細石砼1：1水泥砂漿壓光外，其余均采用50厚豆石砼毛地面。樓梯間單元門采用樓宇對講門，臥室門、衛(wèi)生間門采用木門，進戶門采用保溫防盜門。本工程窗均采用塑鋼單框雙玻窗，開啟窗均加紗扇。本工程設計為節(jié)能型住宅，外墻均貼保溫板。本工程設計為磚混結構，共六層?；A采用C30鋼筋砼條形基礎，上砌MU30毛石基礎，砂漿采用M10水泥砂漿。一、二、三、四層墻體采用M10混合砂漿砌筑MU15多孔磚；五層以上采用M混合砂漿砌筑MU15多孔磚。本工程結構中使用主要材料：鋼材：=1\*ROMANI級鋼，=2\*ROMANII級鋼；砼：基礎墊層C10，基礎底板、地圈梁、基礎構造柱均采用C30，其余均C20。本工程設計給水管采用PPR塑料管，熱熔連接；排水管采用UPVC硬聚氯乙烯管，粘接；給水管道安裝除立管及安裝IC卡水表的管段明設計外，其余均暗設。本工程設計采暖為鋼制高頻焊翅片管散熱器。本工程設計照明電源采用BV－銅芯線，插座電源等采用BV－4銅芯線；除客廳為吸頂燈外，其余均采用座燈。施工部署及進度計劃1、工期安排本工程合同計劃開工日期：2004年8月21日，竣工日期：2005年7月10日，合同工期315天。計劃2004年9月15日前完成基礎工程，2004年12月30日完成主體結構工程，2005年6月20日完成裝修工種，安裝工程穿插進行，于2005年7月1日前完成。具體進度計劃詳見附圖－1（施工進度計劃）。2、施工順序=1\*GB2⑴基礎工程工程定位線（驗線）→挖坑→釬探（驗坑）→砂礫墊層的施工→基礎砼墊層→刷環(huán)保瀝青→基礎放線（預檢）→砼條形基礎→刷環(huán)保瀝青→毛石基礎的砌筑→構造柱砼→地圈梁→地溝→回填工。=2\*GB2⑵結構工程結構定位放線（預檢）→構造柱鋼筋綁扎、定位（隱檢）→磚墻砌筑（＋50cm線找平、預檢）→柱梁、頂板支模（預檢）→梁板鋼筋綁扎（隱檢、開盤申請）→砼澆筑→下一層結構定位放線→重復上述施工工序直至頂。=3\*GB2⑶內裝修工程門窗框安裝→室內墻面抹灰→樓地面→門窗安裝、油漆→五金安裝、內部清理→通水通電、竣工。=4\*GB2⑷外裝修工程外裝修工程遵循先上后下原則，屋面工程（包括煙道、透氣孔、壓頂、找平層）結束后，進行大面積裝飾，塑鋼門窗在裝修中逐步插入。施工準備現(xiàn)場道路本工程北靠北京西路，南臨規(guī)劃道路，交通較為方便。場內道路采用級配砂石鋪墊，壓路機壓。機械準備=1\*GB2⑴設2臺攪拌機，2臺水泵。=2\*GB2⑵現(xiàn)場設鋼筋切斷機1臺，調直機1臺，電焊機2臺，1臺對焊機。=3\*GB2⑶現(xiàn)場設木工鋸，木工刨各1臺。=4\*GB2⑷回填期間設打夯機2臺。=5\*GB2⑸現(xiàn)場設塔吊2臺。3、施工用電施工用電已由建設單位引入現(xiàn)場；根據(jù)工程特點，設總配電箱1個，塔吊、攪抖站、攪拌機、切斷機、調直機、對焊機、木工棚、樓層用電、生活區(qū)各配置配電箱1個；電源均采用三相五線制；各分支均采用鋼管埋地；各種機械均設置接零、接地保護。具體配電箱位置詳見總施工平面圖。施工用水施工用水采用深井水自來水，并砌筑一蓄水池進行蓄水。樓層用水采用鋼管焊接給水管，每層留一出水口；給水管不置蓄水池內，由潛水泵進行送水。生活用水生活用水采用自來水。勞動力安排=1\*GB2⑴結構期間：瓦工40人；鋼筋工15人；木工15人；放線工2人；材料1人；機工4人；電工2人；水暖工2人；架子工8人；電焊工2人；壯工20人。=2\*GB2⑵裝修期間抹灰工60人；木工4人；油工8人；電工6人；水暖工10人。四、主要施工方法1、施工測量放線=1\*GB2⑴施工測量基本要求A、西夏建材城生活區(qū)17#、30#住宅樓定位依據(jù)：西夏建材城生活區(qū)工程總體規(guī)劃圖，北京路、規(guī)劃道路永久性定位B、根據(jù)工程特點及＜建筑工程施工測量規(guī)程＞DBI01－21－95，4、3、2條，此工程設置精度等級為二級，測角中誤差±12，邊長相對誤差1/15000。C、根據(jù)施工組織設計中進度控制測量工作進度，明確對工程服務，對工程進度負責的工作目的。=2\*GB2⑵工程定位A、根據(jù)工程特點，平面布置和定位原則，設置一橫一縱兩條主控線即27#樓：（A）軸線和（1）軸線；30#樓：（A）軸線和（1）軸線。根據(jù)主軸線設置兩條次軸線即27#樓：（H）軸線和（27）軸線；30#樓：（H）軸線和（27）軸線。B、主、次控軸線定位時均布置引樁，引樁采用木樁，后砌一水泥砂漿磚墩；并將軸線標注在四周永久性建筑物或構造物上，施測完成后報建設單位、監(jiān)理單位確認后另以妥善保護。C、控軸線沿結構逐層彈在墻上，用以控制樓層定位。D、水準點：建設單位給定準點，建筑物±.500m。=3\*GB2⑶基礎測量A、在開挖前，基坑根據(jù)平面布置，軸線控制樁為基準定出基坑長、寬度，作為拉小線的依據(jù)；根據(jù)結構要求，條基外側1100mm為砂礫墊層邊，考慮放坡，撒上白灰線，進行開挖。B、在墊層上進行基礎定位放線前，以建筑物平面控制線為準，校測建筑物軸線控制樁無誤后，再用經(jīng)緯儀以正倒鏡挑直法直接投測各軸線。C、標高由水準點引測至坑底。=4\*GB2⑷結構施工測量A、首層放線驗收后，主控軸一引至外墻立面上，作為以上務層主軸線豎身高以測的基準。B、施工層放線時，應在結構平面上校投測軸線，閉合后再測設細部尺寸和邊線。C、標高豎向傳遞設置3個標高點，以其平均點引測水平線折平時，盡量將水準儀安置在測點范圍內中心位置，進行測設。2、基坑開挖本工種設計地基換工，夯填砂礫墊層1100mm；根據(jù)此特點，采用機械大開挖，留200mm厚進行挖工、鏟平。開挖時，根據(jù)現(xiàn)場實際土質，按規(guī)范要求1:0.33放坡，反鏟挖掘機挖土。開挖出的土，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，盡量留足需用的好土，多余土方挖出，避免二次搬運。人工開挖時，由技術員抄平好水平控制小木樁，用方鏟鏟平。挖掘機挖土應該從上而下施工，禁止采用挖空底腳的操作方法。機械挖土,先發(fā)出信號，挖土的時候，挖掘機操作范圍內，不許進行其他工作，裝土的時候，任何人都不能停留在裝土車上。3、砌筑工程=1\*GB2⑴材料磚：MU15多孔磚，毛石基礎采用MU30毛石。砂漿：±0.00以下采用M10水泥砂漿，一、二、三、四層采用M10混合砂漿，五層以上采用M7.5混合砂漿。=2\*GB2⑵砌筑要求A、開工前由工長對所管轄班組下發(fā)技術交底。B、砌筑前應提前澆水濕潤磚塊，水率保持在10％－15％。C、砌筑采用滿鋪滿擠“三一砌筑法“，要求灰漿飽滿，灰縫8－12mm。D、外墻轉角處應同時砌筑，內外墻交接處必須留斜槎，槎子長度不小于墻體高度的2/3，槎子必須平直、通順。E、隔墻與墻不同時砌筑又不留成斜槎時可于墻中引出陽槎或在墻的灰縫中預埋拉結筋，每道不少于2根。F、接槎時必須將表面清理干凈，澆水濕潤，填實砂漿，保持灰縫平直。G、磚墻按圖紙要求每50mm設置2φ6鋼筋與構造柱拉結，具體要求見結構總說明。H、施工時需留置臨時洞口，其側邊離交接處的墻面不少于500mm，頂部設邊梁。4、鋼筋工程=1\*GB2⑴凡進場鋼筋須具備材質證明，原材料須取樣試驗，經(jīng)復試合格后方可使用。=2\*GB2⑵鋼筋綁扎前應仔細對照圖紙進行翻樣，根據(jù)翻樣配料，施工前由工長對所管轄班組下發(fā)技術交底，準備施工工具，做好施工的準備工作。=3\*GB2⑶板中受力鋼筋搭接，=1\*ROMANI級鋼30d，=2\*ROMANII級鋼40d，搭接位置：上部鋼筋在跨中1/3范圍內，下部鋼筋在支座1/3范圍內。=4\*GB2⑷鋼筋保護層：基礎40mm，柱、梁30mm，板20mm。保護層采用50mm×50mm的水泥砂漿塊。板上部鋼筋用馬凳按梅花狀支起。=5\*GB2⑸所有鋼筋綁扎，須填寫隱檢記錄，質評資料及目檢記錄，驗收合格后方可進行下道工序。5、砼工程=1\*GB2⑴水泥進場后須做復試，經(jīng)復試合格后由試驗室下達配合比。施工中嚴格掌握各種材料的用量，并在攪拌機前進行標識，注明每立方米、每盤用量。同時攪拌時，須車車進磅，做好記錄。=2\*GB2⑵澆筑前，對模板內雜物及油污、泥土清理干凈。=3\*GB2⑶投料順序：石子→水泥→砂子。=4\*GB2⑷本工程均采用插入式振搗器，一次澆筑厚度不宜超過振搗器作用部分長度的倍，搗實砼的移動間距不宜大于振搗器作用半徑的倍。=5\*GB2⑸砼澆筑后1晝夜?jié)菜B(yǎng)護，養(yǎng)護期不少于7d，砼強度未達到MPa之前不得上人作業(yè)。6、模板工程=1\*GB2⑴本工程模板采用鋼木混合模板。模板支搭的標高、截面尺寸、平整度、垂直度應達到質量驗收標準，以滿足其鋼度，穩(wěn)定性要求。=2\*GB2⑵模板支撐應牢固可靠，安裝進程中須有防傾覆的臨時固定措施。=3\*GB2⑶本工程選用851脫模劑，每拆除一次模板經(jīng)清理后涂刷脫模劑，再重新組裝，以保證砼的外觀質量。架子工程=1\*GB2⑴本工程采用雙排架子防護，外設立桿距墻2m，里皮距墻50cm，立桿間距，順水間距，間距不大于1m。=2\*GB2⑵架子底部夯實，墊木板，綁掃地桿。=3\*GB2⑶為加強架子的穩(wěn)定性，每七根立桿間設十字蓋，斜桿與地面夾角60o。=4\*GB2⑷為防止腳平架外傾，與結構采用鋼性拉接，拉接點間距附和“垂四平六“的原則。=5\*GB2⑸外防護架用閉目式安全網(wǎng)進行封閉，兩平網(wǎng)塔接和網(wǎng)下口必須綁孔緊密。=6\*GB2⑹結構架子高出作業(yè)層1m，每步架子滿鋪腳手板，要求嚴密牢固并嚴禁探頭板。裝飾工程裝飾工程施工前，要組織質監(jiān)部門、建設、設計、施工單位四方參加的主體結構工程核驗收，對已完全體分部工程進行全面檢查、發(fā)現(xiàn)問題及時處理，清除隱患，并做好裝飾前材料、機具及技術準備工作。1、根據(jù)預算所需材料數(shù)量，提出材料進場日期，在不影響施工用料的原則下，盡量減少施工用地，按照供料計劃分期分批組織材料進場。2、將墻面找方垂直線，清理基層，然后沖筋，按照圖紙要求，分層找平垂直，陰陽角度方正，然后拉線作灰餅。底子灰應粘結牢固，并用刮杠刮平，木抹子抹平。3、罩面應均勻一致，并應在終凝前刮平壓光，上三遍灰抹子。4、油漆、涂料施工：油漆工程施工時，施工環(huán)境應清潔干凈，待抹灰、樓地面工程全部完工后方可施工，油漆涂刷前被涂物的表面必須干燥、清潔，刷漆時要多刷多理不流墜，達到薄厚均勻，色調一致，表面光亮。墻面涂料基層要求現(xiàn)整，對縫隙微小孔洞，要用膩子找平，并用砂紙磨平。為了使顏色一致，應使用同一配合比的涂料，使用時涂料攪勻，方可涂刷，接槎外留在陰陽角外必須保證涂層均勻一致表面不顯刷紋。樓地面工程樓地面工程只作50厚豆石砼墊層。做墊層必須先沖筋后做墊層，其平整度要控制在4mm以內，加強養(yǎng)護4－5天后，才能進行上層施工。10、層面工程1、屋面保溫層及找平層必須符合設計要求，防水采用防水卷材。2、做水泥砂漿找平層表面應平整壓光，屋面與女兒墻交接處抹成R≥150mm圓角。3、本工程屋面材料防水，專業(yè)性強，為保證質量，我們請專業(yè)人員作防水層。4、原材料在使用前經(jīng)化驗合格后才能使用，不合格材料嚴禁使用。11、水、暖、電安裝工程=1\*GB2⑴管道安裝應選用合格的產(chǎn)品，并按設計放線，坡度值及坡向應符合圖紙和規(guī)范要求。=2\*GB2⑵水、暖安裝前做單項試壓，完畢后做通、閉水后試驗和打壓試驗，衛(wèi)生間閉水試驗不少于24小時。=3\*GB2⑶電預埋管路宜沿最近線路敷設，應盡量減少彎曲，用線管的彎曲絲接套絲，折扁裂縫焊接，管口應套絲用堵頭堵塞。油漆防腐等均符合圖紙各施工規(guī)范及質量評定標準。=4\*GB2⑷燈具、插座、開關等器具安裝，其標高位置應符合設計要求，表面應平直潔凈方正。=5\*GB2⑸燈具、插座、開關等器具必須選用合格產(chǎn)品，不合格產(chǎn)品嚴禁使用。=6\*GB2⑹做好各種絕緣接地電阻的測試和系統(tǒng)調整記錄，檢查配線的組序一定要符合設計要求。五、預防質量通病之措施本工程按優(yōu)質工程進行管理與控制，其優(yōu)質工程的目標體系與創(chuàng)優(yōu)質工程的保證措施在本工程施工組織設計中做了詳述。本措施不再述。創(chuàng)優(yōu)質工程除對各分部、分項、工序工程施工中，精心操作，一絲不茍、高標準嚴要求作業(yè)外，關鍵是防止質量通病。為此，提出防止通病的作業(yè)措施如下：1、磚墻砌體組砌方法：=1\*GB2⑴、組砌方法：一順一丁組砌，由于這種方法有較多的丁磚，加強了在墻體厚度方向的連結，砌體的抗壓強度要高一些。=2\*GB2⑵、重視磚砌體水平灰縫的厚度不均與砂漿飽滿度：=1\*GB3①、水平灰縫不勻：規(guī)范規(guī)定磚砌體水平灰縫厚度與豎向灰縫寬度一般為10mm，但不應小于8mm，也不應小于12mm。砂漿的作用：一是鋪平磚的砌筑表面，二是將塊體磚粘接成一個整體。規(guī)范中之所以有厚度和寬度要求，是由于灰縫過薄，使砌體產(chǎn)生不均勻受力，影響砌體隨載能力。如果灰縫過厚，由于砂漿抗壓強度低于壓的抗壓可度。在荷載作用下，會增大砂漿的橫向變形，降低砌體的強度。試驗研究表明，當水平灰縫為12mm時，磚砌體的抗壓強度極限，僅為10mm厚時的70－75％，所以要保證水平灰縫厚度在8－12mm之間。怎樣確保水平灰縫的厚度呢？A、皮數(shù)桿上，一定將縫厚度標明、標準。B、砌磚時，一定要按皮數(shù)桿的分層掛線，將小線接緊，跟線鋪灰，跟線砌筑。C、砌漿所用之中砂，一定要過篩，將大于5mm的砂子篩掉。D、要選磚，將過厚的磚剔掉。E、均勻鋪灰，務使鋪灰之厚度均勻一致。堅持“一塊磚、一鏟灰、一揉擠“的“三一“砌磚法“。=2\*GB3②砂漿必須滿鋪，確保砂漿飽滿度。規(guī)范規(guī)定：多孔磚砌體，水平灰縫的砂漿飽滿度不得低于80％，這是因為，灰縫的飽滿度，對砌體的強度影響很大。比如：根據(jù)試驗研究，當水平灰縫滿足80％以上，豎縫飽滿度滿足60％以上時，砌體強度較不飽滿時，要提高2－3倍，怎樣保證灰縫飽滿度呢？A、支持使用所述的“三一“砌磚法，即“一塊磚、一鏟灰、一揉擠“。B、水平縫用鋪漿法（鋪漿長度≤50cm）砌筑，豎縫用擠漿法砌筑，豎縫還要畏助以加漿法，以使豎向飽滿，絕不可用水沖灌漿法。C、砂漿使用時，如有淅水，須作二次拌合后再用。絕不可加水二次拌合。拌好的砂漿，須于3小時之內使用完畢。D、不可以干磚砌筑。淋磚時，一般以15％含水率為宜。（約磚塊四周浸水15mm左右）。=3\*GB3③注意砌磚時的拉結筋的留置方法：磚砌體的拉結筋留置方法，按設計要求招待。如設計沒有具體規(guī)定時，按規(guī)范執(zhí)行。規(guī)范規(guī)定“拉結筋的數(shù)量每12cm厚墻放1根Ф6鋼筋，沿墻高每50cm留一組。埋入長度從墻的留槎處算起，每邊均＜100cm，末端應有彎鉤”見圖。規(guī)范還規(guī)定：“構造柱與墻連拉處，宜砌成馬牙槎，并沿墻高每50cm設2Ф6拉結鋼筋，每邊伸入墻內＞100cm。2、預防樓梯砼踏步掉角：樓梯踏步澆筑砼后，往往因達不到砼強度要求，就因施工需要提前使用，既便有了足夠強度，使用不慎，都會掉楞掉角。而且有了掉角，修補十分困難，且不定期牢固。為此宜采用兩種方式予以防治：=1\*GB2⑴踏步楞角上，在澆筑砼時增設防護鋼筋。=2\*GB2⑵踏步拆模時，立即以砂袋將踏步覆蓋。（水泥袋或用針織袋裝砂）既有利于砼養(yǎng)護，又可保護踏步楞角。3、樓梯弊端的預防：防止踏步不等高：踏步不等高，既不美觀，又影響使用。踏步不等高現(xiàn)象，一般發(fā)生在最上或最下一步踏步中。產(chǎn)生的原則，一是建筑標高與結構