山東黃河公路大橋索塔橫梁施工方案

索塔上、下橫梁施工方案-103-索塔上、下橫梁施工方案1編制依據(jù)、原則及范圍1.1編制依據(jù)⑴《濟(jì)齊黃河公路大橋施工圖》；⑵《高速公路施工標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)指南》；⑶《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）；⑷《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》（JTGF80/1-2004）；⑸《鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程》（JGJ107-2003）；⑹《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18-2012）；⑺《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》（GB50666-2011）；⑻《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50205-2001）；⑼《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）；⑽《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224）；⑾《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》（JT/T529-2004）；⑿《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2012）；⒀《高處作業(yè)分級(jí)》（GB3608-83）。1.2編制原則⑴認(rèn)真貫徹執(zhí)行國(guó)家方針、政策、標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)文件。⑵施工方案力求采用先進(jìn)的、可靠的工藝、材料、設(shè)備，達(dá)到技術(shù)先進(jìn)，力求工藝成熟，具有較強(qiáng)的可操作性。⑶根據(jù)濟(jì)齊黃河公路大橋的設(shè)計(jì)成果、施工方案，結(jié)合橋址的地質(zhì)、水文、氣象條件以及工程規(guī)模、技術(shù)特點(diǎn)、工期要求、工程造價(jià)等多方面比選的基礎(chǔ)上確定。⑷在保證工程質(zhì)量的前提下，確保計(jì)劃工期。1.3編制適用范圍本方案適用于濟(jì)齊黃河公路大橋26#索塔上、下橫梁施工。2工程概況2.1工程簡(jiǎn)介濟(jì)齊黃河公路大橋路線起自黃河右岸濟(jì)南市槐蔭區(qū)曹家圈村南濟(jì)齊路上，止于齊晏路與國(guó)道309線平交口處，主橋橋型為雙塔雙索面鋼-混組合梁斜拉橋，全長(zhǎng)840m，孔跨布置為：40+175+410+175+40m，第三標(biāo)段承擔(dān)齊河側(cè)主橋施工任務(wù)，起訖里程K1+744～K2+164。濟(jì)齊黃河公路大橋是山東省委省政府“一圈一帶”發(fā)展戰(zhàn)略的重要基礎(chǔ)設(shè)施工程，大橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)新穎，建設(shè)規(guī)模宏大，建成后將成為黃河流域單跨最大的橋。索塔下橫梁設(shè)在主梁下方，頂部標(biāo)高48.73m，底部距離承臺(tái)頂18.1m，下橫梁采用單箱單室截面，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)37m，寬7.5m，高5m，腹板壁厚1.0m，頂?shù)装灞诤?.8m。橫梁內(nèi)布置34束ΦS15.2-25鋼絞線，所有預(yù)應(yīng)力錨固點(diǎn)均設(shè)在塔柱外側(cè)，采用深埋孔工藝，預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管、真空輔助壓漿工藝。下橫梁斷面圖如下圖所示。索塔上橫梁頂部標(biāo)高152.63m，底部距承臺(tái)頂123.5m，采用單箱單室截面，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，橫梁長(zhǎng)37m，寬7.1m，高4.5m，頂?shù)赘拱灞诤?.8m，橫梁內(nèi)布置32束ΦS15.2-19鋼絞線，所有預(yù)應(yīng)力錨固點(diǎn)均設(shè)在塔柱外側(cè)，采用深埋孔工藝，預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管、真空輔助壓漿工藝。上橫梁斷面圖如下圖所示。圖2.1-1下橫梁縱斷面圖圖2.1-2下橫梁跨中橫斷面圖圖2.1-3下橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖圖2.1-4上橫梁縱斷面圖圖2.1-5上橫梁跨中橫斷面圖圖2.1-6上橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖2.2主要工程數(shù)量上、下橫梁主要工程數(shù)量如下表2.2-1所示。表2.2-1主要工程數(shù)量表部位材料單位數(shù)量下橫梁HRB400鋼筋筋t139.162C50混凝土m3897.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線t48.45515-25錨具套68SBG-115YY塑料波紋管管m1692.4上橫梁HRB400鋼筋筋t121.217C50混凝土m3622.4預(yù)應(yīng)力鋼絞線t31.46915-19錨具套64SBG-100YY塑料波紋管管m1459.52.3氣象水文情況橋位所處區(qū)域?yàn)樯綎|中部腹地，位于我國(guó)東部暖溫帶亞濕潤(rùn)大陸性季風(fēng)氣候區(qū)，受海洋氣候影響較小，區(qū)域內(nèi)具有明顯的大陸性氣候特征，一年四季分明，春季氣溫回升快，風(fēng)多雨少，氣候干燥；夏季高溫多雨，雨量充沛集中，雨熱同期，常有大風(fēng)暴雨、冰雹、雷擊災(zāi)害性天氣，易造成短時(shí)內(nèi)澇；冬季寒冷干燥，雨雪量減少。⑴氣溫齊河縣年平均氣溫13.4℃，1月最冷月平均氣溫-2.3℃；七月最熱月平均氣溫27℃。極端最高氣溫41.2℃，極端最低氣溫-22℃。⑵降水橋位所處區(qū)域降水受季風(fēng)影響明顯，降水量分布不均勻，平均降水量在600mm左右。降水量分布的特點(diǎn)是高度集中，7、8兩月份降水最多，占全年降水量的55%。⑶風(fēng)橋位所在區(qū)域，地處暖溫帶季風(fēng)氣候區(qū)，季風(fēng)環(huán)流是影響區(qū)域的重要因素，冬季在亞洲大陸上空形成了內(nèi)蒙高壓，沿線地帶被極地或極地變性大陸氣團(tuán)所控制，不斷受到來(lái)自西伯利亞干冷空氣團(tuán)的侵襲，盛行西北風(fēng)、北風(fēng)、東北風(fēng)，這是冬季干冷，天氣晴朗，降水少的原因所在。夏季由于受熱帶、副熱帶海洋氣團(tuán)所左右，使冬季的西北季風(fēng)由夏季的東南季風(fēng)所代替，因此盛行西南、南和東南風(fēng)，這是夏季濕熱多雨，多雷暴的根本原因。春秋兩季是過(guò)渡季節(jié)，風(fēng)向多變。由于風(fēng)向和季節(jié)同步變化，造成了冬冷夏熱明顯、四季雨量不均的特點(diǎn)。橋位所在區(qū)域年極大風(fēng)速為33.3m/s(發(fā)生在1951年7月21日)，風(fēng)向W，最大月平均風(fēng)速為16.3m/s，最小月平均風(fēng)速為1.0m/s。⑷水文橋址區(qū)地表水主要為黃河水，兩岸水溝、魚塘等有少量水。由于黃河水流攜帶泥沙量大，水質(zhì)較渾濁，橋址區(qū)地表河水對(duì)混凝土無(wú)侵蝕性。地下水主要以潛水形式存在于粉土、細(xì)、粉、中砂層中，它直接受大氣降水或地表水的補(bǔ)給，以蒸發(fā)或向下滲透的形式排泄，其水位、水量不穩(wěn)定，主要受季節(jié)和黃河水位的控制。河床底標(biāo)高在24.6~27.7m，目前水位高程約28.5m，根據(jù)河床兩岸最高沖刷線印跡推算近幾年最高水位高程31.5m。小浪底水庫(kù)運(yùn)用后，黃河下游各河段縱橫斷面得到相應(yīng)調(diào)整。2006年汛后與小浪底水庫(kù)運(yùn)用前相比，各河段沿程均有所減小，說(shuō)明橫斷面趨于窄深，其中艾山-濼口河段減小幅度較大。橋位處斷面河槽內(nèi)橋墩最低沖刷標(biāo)高為7.7m。根據(jù)黃河主管部門要求，橋位河段設(shè)防流量為11000m3/s，2014年橋位上下游附近齊河黃河各站防洪水位見表2.3-1所示。表2.3-12014年橋位上下游附近齊河黃河各站防洪水位流量站名30004000500060007000800090001000011000豆腐窩31.68232.64233.56234.33234.88235.36235.80236.22236.632南坦30.89931.87932.80933.57934.12934.62935.07935.50935.919王莊30.58531.56532.49533.25533.81534.31534.76535.20535.615席道口30.21531.19532.10532.84533.40533.90534.37534.81535.255李家岸29.89530.87531.77532.48533.05533.55534.02534.48534.9352.4交通運(yùn)輸情況濟(jì)齊黃河公路大橋主橋橫跨黃河大堤，下游約6.1公里為京福高速黃河大橋，下游約12.3公里為濟(jì)南建邦黃河大橋，可供車輛及行人通過(guò)，沿線交通方便，場(chǎng)內(nèi)采用施工便道運(yùn)輸。2.5沿線水源、電源、燃料等可利用資源的情況主橋沿線河流密布，經(jīng)過(guò)水質(zhì)化驗(yàn)，黃河兩岸地下水水質(zhì)滿足設(shè)計(jì)及規(guī)范要求，攪拌站生產(chǎn)用水可直接采用對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)物無(wú)腐蝕性的地下水作為拌合用水，在蓄水池兩側(cè)共設(shè)置2口90m水井，敷設(shè)水管引至蓄水池后使用。工程施工用電與齊河縣祝阿鎮(zhèn)電力部門協(xié)商，由我方對(duì)現(xiàn)場(chǎng)勘察選址，祝阿鎮(zhèn)電力部門架設(shè)高壓電力線路引至施工工地，再用變壓器分配。根據(jù)施工設(shè)備負(fù)荷計(jì)算，施工場(chǎng)地需3臺(tái)400KVA變壓器，同時(shí)配1臺(tái)250KW發(fā)電機(jī)備用。濟(jì)南油料市場(chǎng)比較豐富，主要是中石油、中石化，還有部分私營(yíng)公司。2.6當(dāng)?shù)亟ㄖ牧系姆植记闆r⑴河砂、石子施工所用砂石材料主要分布于長(zhǎng)清、歷城、章丘的山地丘陵區(qū)的水系當(dāng)中，大、小河流河床及沖溝中賦存大量經(jīng)過(guò)自然分選沉積作用的各種河砂，品質(zhì)優(yōu)良、性能良好，能夠滿足本工程生產(chǎn)需要。⑵水泥水泥主要分布在濟(jì)南南部和長(zhǎng)清，濟(jì)南市山水水泥廠、歷城區(qū)尹陳村東方紅水泥廠均可生產(chǎn)32.5R、42.5R、52.5R號(hào)水泥，儲(chǔ)量豐富，可滿足工程施工需求。已在青銀線濟(jì)南繞城高速公路使用，效果較好。3工程重難點(diǎn)分析下橫梁設(shè)計(jì)總方量為897.2m3，采用落地式鋼管支架法分層現(xiàn)澆施工。下橫梁跨度達(dá)37m，塔柱底部承臺(tái)橫向尺寸僅為18.9m，兩分離式承臺(tái)之間為黃河灘涂地，地基承載力較差，鋼管支架底部支立空間受限。為滿足現(xiàn)場(chǎng)施工條件，下橫梁支架主承重鋼管立柱需設(shè)計(jì)適當(dāng)傾角，盡量縮短跨中兩支點(diǎn)間的距離，支架的承載能力及穩(wěn)定性是整個(gè)下橫梁施工的關(guān)鍵。上橫梁長(zhǎng)37m，距原地面高度為120m，上、下橫梁間距達(dá)99.4m，混凝土總方量為622.4m3；大跨度、超高混凝土上橫梁施工難度、安全風(fēng)險(xiǎn)極大，混凝土澆筑可能導(dǎo)致兩側(cè)塔柱偏位，影響成塔后索塔線形及內(nèi)力。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工條件，選擇合理的施工方法，確保上橫梁安全、高質(zhì)量的施工是施工控制的重、難點(diǎn)。4超高索塔大跨度上橫梁施工方案比選根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工條件，并結(jié)合類似工程施工經(jīng)驗(yàn)，擬定3種施工方案，從技術(shù)、安全、經(jīng)濟(jì)、工期等方面，分別將上橫梁施工方案進(jìn)行對(duì)比分析。方案一、普通落地支架法施工在上下橫梁之間安裝大直徑鋼管立柱，作為上橫梁澆筑臨時(shí)承重系統(tǒng)。立柱采用直徑530mm、壁厚10mm鋼管，橫橋向布設(shè)4根，順橋向布設(shè)4根，共計(jì)16根，單根鋼管凈高度達(dá)96.67m。鋼管立柱底端支立于下橫梁上，沿高度方向每10m設(shè)置一道橫向連接系與塔肢相連，立柱頂端順橋向布設(shè)HW400×400mm型鋼分配梁，并安裝卸載砂箱。分配梁頂部安裝單層加強(qiáng)型貝雷梁，兩端制作異形貝雷梁順接，貝雷梁頂部安裝分配梁及模板系統(tǒng)。具體布置方式見下圖。圖4-1普通落地支架法施工上橫梁方案二、無(wú)落地支架法剛性牛腿桁架系統(tǒng)施工上橫梁支架采用剛性牛腿桁架系統(tǒng)施工，剛性牛腿桁架系統(tǒng)主要由鋼桁架及下部剛性牛腿兩部分組成，順橋向共布設(shè)4組。鋼桁架總高度4.0m，由下橫梁主桁架改裝而成，只在上部倒角處做細(xì)微調(diào)整，材料選擇及使用部位同下橫梁。下部剛性牛腿總高度11.62m，主要由兩斜桿及中部連接系構(gòu)成，近塔側(cè)兩斜桿及平聯(lián)采用Φ380×10mm鋼管，遠(yuǎn)塔側(cè)兩斜桿采用Φ530×10mm鋼管。索塔施工過(guò)程中，在設(shè)計(jì)位置預(yù)埋剛性牛腿、鋼桁架下弦桿、提升支架預(yù)埋件。索塔全部施工完成，拆除爬架系統(tǒng)后，開始施工上橫梁。安裝提升支架，每個(gè)提升架安裝一臺(tái)50t千斤頂作為上橫梁支架整體頂升的動(dòng)力系統(tǒng)，穿入ΦS15.2mm鋼絞線作為牽引裝置。在下橫梁頂改拼主桁架，全部改裝完成后增加橫向連接系，將兩組鋼桁架連成整體。鋼桁架起吊錨固點(diǎn)設(shè)置在支撐千斤頂?shù)恼路?，起吊點(diǎn)采用鋼板加工，穿入鋼絞線并用夾具錨固，吊點(diǎn)周圍局部進(jìn)行加固，鋼絞線總長(zhǎng)度要大于總起升高度。千斤頂整體起升兩組鋼桁架至指定高度，并焊接牛腿臨時(shí)安放。利用塔吊整體提升在地面加工完成的剛性牛腿，并放置于鋼桁架下方，將鋼桁架與剛性牛腿焊接成整體，形成剛性牛腿桁架系統(tǒng)。整體提升剛性牛腿桁架系統(tǒng)至設(shè)計(jì)位置，并與塔身預(yù)埋牛腿焊接。重復(fù)上述步驟，完成整個(gè)托架系統(tǒng)的安裝。圖4-2無(wú)落地支架法剛性牛腿桁架施工上橫梁方案三、無(wú)落地支架法桁架施工桁架順橋向布設(shè)4組，桁架總高度6.0m，結(jié)構(gòu)與下橫梁主桁架類似。主桁架頂端設(shè)置雙拼16a槽鋼縱橋向分配梁，分配梁頂端滿鋪鋼底模，鋼模背楞采用[8槽鋼，間距0.4m，鋼模面板為6mm厚鋼板。索塔施工過(guò)程中，在設(shè)計(jì)位置預(yù)埋桁架下弦桿、桁架上弦桿、提升支架預(yù)埋件。索塔全部施工完成，拆除爬架系統(tǒng)后，開始施工上橫梁。安裝提升支架，每個(gè)提升架安裝一臺(tái)50t千斤頂作為上橫梁支架整體頂升的動(dòng)力系統(tǒng)，穿入ΦS15.2mm鋼絞線作為牽引裝置。在地面加工改裝主桁架，全部改裝完成后增加橫向連接系，將兩組鋼桁架連成整體，將整體吊裝至下橫梁頂使鋼桁架起吊錨固點(diǎn)位于千斤頂?shù)恼路?，起吊點(diǎn)采用鋼板加工，穿入鋼絞線并用夾具錨固，吊點(diǎn)周圍局部進(jìn)行加固，鋼絞線總長(zhǎng)度要大于總起升高度。整體提升至設(shè)計(jì)位置，并與塔身預(yù)埋件焊接。重復(fù)上述步驟，完成整個(gè)系統(tǒng)的安裝。圖4-3無(wú)落地支架法桁架施工上橫梁經(jīng)建模計(jì)算，結(jié)構(gòu)應(yīng)力如下圖所示。圖4-4無(wú)落地支架法桁架施工上橫梁結(jié)構(gòu)應(yīng)力圖由上圖所知，最大應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出桿件的極限應(yīng)力（215Mpa），大部分桿件的應(yīng)力超出其極限應(yīng)力，采用無(wú)落地支架法桁架施工安全風(fēng)險(xiǎn)巨大，潛在危害無(wú)法估量，因此上橫梁施工不采取無(wú)落地支架法桁架施工。方案比選①普通落地支架單根主承重鋼管長(zhǎng)度達(dá)到96.67m，超長(zhǎng)鋼管立柱安裝垂直度及整體穩(wěn)定性難以控制，結(jié)合塔高、梁寬、風(fēng)大的客觀條件，采用普通落地支架施工風(fēng)險(xiǎn)較大。②普通落地支架法施工，鋼管立柱加工及安裝周期均較長(zhǎng)，安裝過(guò)程中，長(zhǎng)期占用塔吊，影響塔肢主體結(jié)構(gòu)施工，后期拆除工作量巨大。③采用無(wú)落地支架法施工，減少鋼管立柱投入合計(jì)300t，同時(shí)，主承重鋼桁梁將兩塔肢連成一體，防止混凝土澆筑過(guò)程中造成塔肢偏位，影響索塔施工質(zhì)量。從安全可靠性、工期可控性、技術(shù)可行性及經(jīng)濟(jì)合理性等方面，對(duì)兩種上橫梁施工方案的差異性比選分析如下表：表4-1方案比選分析表方案編號(hào)因素方案安全可靠性工期可控性技術(shù)可行性經(jīng)濟(jì)合理性1普通落地支架差一般一般一般2無(wú)落地支架一般良良良5施工進(jìn)度計(jì)劃下橫梁計(jì)劃于2015年8月30日開始施工，2015年10月13日施工完成；上橫梁計(jì)劃于2016年1月3日開始加工支架，2016年1月19日開始施工，2016年3月15日施工完成。上、下橫梁施工工期計(jì)劃表如下表所示。表5-1上、下橫梁施工工期計(jì)劃表項(xiàng)目開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間天數(shù)下橫梁支架搭設(shè)及預(yù)壓2015-8-3302015-9-11921底模安裝及底腹板板鋼筋綁扎2015-9-2202015-9-2267側(cè)模安裝2015-9-2272015-9-2282第一次澆筑2015-9-2292015-9-3302內(nèi)箱支架及頂板模模板安裝2015-10--12015-10--44頂板鋼筋綁扎2015-10--52015-10--84張拉部分預(yù)應(yīng)力并并壓漿2015-10--92015-10--102第二次澆筑2015-10--112015-10--111張拉剩余預(yù)應(yīng)力并并壓漿2015-10--122015-10--132上橫梁支架加工2016/1/332016/1/11816支架提升安裝2016/1/1192016/1/2257底模安裝及底腹板板鋼筋綁扎2016/1/2262016/2/117側(cè)模安裝2016/2/222016/2/332第一次澆筑2016/2/442016/2/552內(nèi)箱支架及頂板模模板安裝2016/2/662016/2/22318春節(jié)2016/2/2242016/2/2285頂板鋼筋綁扎2016/2/2292016/3/445第二次澆筑2016/3/552016/3/551爬架拆除2016/3/662016/3/1138張拉預(yù)應(yīng)力并壓漿漿2016/3/1142016/3/11526主要施工方案6.1下橫梁施工方案6.1.1方案概述施工塔柱至第8節(jié)段，待塔柱與下橫梁無(wú)空間干擾后，開始施工下橫梁，大大縮減工期。下橫梁采用鋼管支架系統(tǒng)現(xiàn)澆施工，下橫梁設(shè)計(jì)混凝土總方量達(dá)897.2m3，為減輕支架系統(tǒng)承重，下橫梁分兩次澆筑完成。鋼束兩端張拉，張拉力與伸長(zhǎng)量雙控。預(yù)應(yīng)力鋼束必須在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％且齡期達(dá)到7天后方可進(jìn)行張拉。張拉順序?yàn)椋合葟母拱逯胁块_始向上下緣依次進(jìn)行，再?gòu)捻?、底板中部向左右?duì)稱張拉。下橫梁施工工藝流程圖如下圖所示。圖6.1.1-1索塔下橫梁施工工藝流程圖6.1.2支架設(shè)計(jì)下橫梁現(xiàn)澆支架布置形式如下圖所示。圖6.1.2-1下橫梁支架橫橋向布置圖圖6.1.2-2下橫梁支架縱橋向布置圖下橫梁采用落地式鋼管支架施工，立柱采用P530×10mm鋼管，單側(cè)2排，每排5根，共計(jì)20根，鋼管之間由P219mm×6mm鋼管連接成整體。為減小支架系統(tǒng)主桁架跨度、優(yōu)化立柱豎向受力，支撐鋼管均呈傾斜狀，傾斜角度分別為78°3′和68°39′。鋼管立柱安裝過(guò)程中，及時(shí)安裝鋼管平聯(lián)及中間撐桿，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性，撐桿采用P380×10mm鋼管。柱頂設(shè)置HW400×400型鋼分配梁，型鋼分配梁長(zhǎng)10.9m，兩端各懸出鋼管立柱1.6m作為主桁架安裝平臺(tái)。主桁架橫橋向共布設(shè)4組，間距分別為1.8m、3.3m、1.8m，主桁架由上、下弦桿及腹桿構(gòu)成，上、下弦桿采用HW400×400型鋼，桁架端部直腹桿采用P380×10mm鋼管，中部直腹桿采用P219×6mm鋼管，桁架端部斜腹桿采用HW250×250型鋼，中部斜腹桿采用I25a工字鋼。主桁架在地面加工，單榀整體吊裝，四榀主桁架安裝就位后，在鋼管立柱對(duì)應(yīng)位置的直腹桿上下端處安裝主桁架縱橋向聯(lián)系桿件，將所有主桁架形成一體，增加主桁架的抗傾覆性，聯(lián)系桿件采用雙拼[16a槽鋼。主桁架下弦桿跨中支撐在柱頂分配梁上，端部支撐在鋼墊梁上。鋼墊梁及主桁架上弦桿預(yù)埋件于塔身施工時(shí)在設(shè)計(jì)位置進(jìn)行預(yù)埋，鋼墊梁由20mm鋼板焊成箱型結(jié)構(gòu)，錨入塔壁50cm，為增強(qiáng)鋼墊梁受力性能，采用ΦS25精軋螺紋鋼將鋼墊梁與塔肢錨固，并對(duì)精軋螺紋鋼施加預(yù)拉力。在上、下弦桿預(yù)埋件上焊接擋板，作為主桁架端部限位裝置。主桁架之上設(shè)置縱橋向分配梁，采用雙拼[16a槽鋼，分配梁空心段間距1.0m，實(shí)心段間距0.5m?？v橋向分配梁頂部直接鋪設(shè)普通鋼模，鋼模小楞采用[8槽鋼，間距0.4m，面板采用6mm厚鋼板。6.1.3支架架設(shè)下橫梁支架搭設(shè)與下塔柱施工同步進(jìn)行，利用塔吊進(jìn)行安裝。⑴安裝下橫梁支架及設(shè)計(jì)預(yù)埋件本設(shè)計(jì)方案預(yù)埋件包括：支撐鋼管立柱預(yù)埋件：采用鋼板和鋼筋加工而成，在承臺(tái)末次混凝土澆筑前進(jìn)行預(yù)埋，預(yù)埋件設(shè)計(jì)為抗壓剪結(jié)構(gòu)。鋼管立柱安裝前，灌漿將鋼板和承臺(tái)之間的空隙填滿，確保鋼板與承臺(tái)緊密貼合，鋼板安放牢固；主桁架上、下弦桿預(yù)埋件：下塔柱施工過(guò)程中在設(shè)計(jì)高度及位置預(yù)埋，主桁架下弦桿預(yù)埋件鋼墊梁設(shè)計(jì)為抗拉剪結(jié)構(gòu)，施工時(shí)在模板開洞整體預(yù)埋；下橫梁鋼筋預(yù)埋：下塔柱施工至相應(yīng)節(jié)段，在塔壁上預(yù)埋橫梁鋼筋套筒，塔柱澆筑前將套筒裹實(shí)并緊貼模板。每個(gè)預(yù)埋件在安裝過(guò)程中均應(yīng)進(jìn)行精確放樣，并嚴(yán)格按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行安裝。預(yù)埋件應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)鋼筋進(jìn)行可靠焊接，防止進(jìn)行混凝土澆筑過(guò)程中移位。⑵安裝鋼管樁立柱在進(jìn)行下塔柱施工過(guò)程中，可平行進(jìn)行橫梁支架鋼管立柱的安裝。鋼管立柱在加工場(chǎng)加工成型，運(yùn)至橋位處采用塔吊吊裝，鋼管立柱與預(yù)埋件之間采用焊接。為保證鋼管立柱的穩(wěn)定性，安裝時(shí)按先內(nèi)后外的作業(yè)順序進(jìn)行鋼管立柱的安裝，即先安裝橫橋向內(nèi)側(cè)鋼管，過(guò)程中利用吊車吊住鋼管頂端并及時(shí)安裝中間撐桿；內(nèi)側(cè)鋼管立柱安裝到位后，再進(jìn)行相應(yīng)外側(cè)鋼管立柱的安裝，安裝過(guò)程中及時(shí)安裝與內(nèi)側(cè)鋼管立柱的橫橋向鋼管平聯(lián)，最后安裝縱橋向鋼管平聯(lián)。鋼管系統(tǒng)安裝完成后，及時(shí)對(duì)頂面標(biāo)高進(jìn)行復(fù)測(cè)，如發(fā)現(xiàn)和設(shè)計(jì)標(biāo)高不符，應(yīng)及時(shí)焊接鋼板墊平。⑶安裝柱頂縱向分配梁完成鋼管立柱施工后，安裝柱頂縱向分配梁，受荷集中部位采用20mm厚鋼板幫焊加強(qiáng)。⑷安裝主桁架分配梁安裝完成后，根據(jù)設(shè)計(jì)在其上方安裝4榀主桁架，主桁架在地面加工，整體吊裝。主桁架的安裝必須按設(shè)計(jì)精確布置，并與塔柱預(yù)埋件連接牢固：與下弦桿預(yù)埋件采用焊接、上弦桿預(yù)埋件上焊擋板限位。⑸安裝主桁架頂分配梁及底模在主桁架頂部依次安裝縱、橫橋向分配梁及下橫梁底模。6.1.4支架預(yù)壓預(yù)壓目的由于支架系統(tǒng)存在非彈性變形、桿件連接有縫隙等因素，會(huì)引起支架下沉，因此支架搭設(shè)完成后，對(duì)其進(jìn)行預(yù)壓。其作用如下：⑴檢驗(yàn)支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性，避免在混凝土澆筑過(guò)程中支架發(fā)生不均勻下沉，確保下橫梁現(xiàn)澆施工的安全；⑵測(cè)出支架彈性變形，消除非彈性變形，為支架立模標(biāo)高提供參考，以確保橫梁線型。預(yù)壓荷載預(yù)壓總荷載為下橫梁第一次澆筑混凝土恒載的1.2倍。根據(jù)37m下橫梁的結(jié)構(gòu)自重，按梁端4m實(shí)心段、1.5m變截面段、26m標(biāo)準(zhǔn)段、1.5m變截面段、梁端4m實(shí)心段分為五部分分別計(jì)算箱梁腹板、底板預(yù)壓重量。采用預(yù)制混凝土塊進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)制混凝土塊尺寸為1.0m×0.5m×0.25m，單塊重量為0.3t。下橫梁混凝土容重取2.6t/m3，則下橫梁支架預(yù)壓用混凝土塊荷載及高度計(jì)算見下表：表6.1.4-1下橫梁支架預(yù)壓用混凝土塊荷載及高度表序號(hào)區(qū)段荷載P(t/m22)1.2P(t/mm2)砼塊高度H(m))備注14m實(shí)心段9.6211.5444.8121.5m變截面段段2.733.2761.37底板處326m標(biāo)準(zhǔn)段2.082.4961.04底板處41.5m變截面段段2.733.2761.37底板處54m實(shí)心段9.6211.5444.816腹板處9.6211.5444.81預(yù)壓荷載及高度分布見下圖：圖6.1.4-1預(yù)壓荷載及高度分布圖預(yù)壓方法⑴支架預(yù)壓支架搭設(shè)完成鋪設(shè)底模后，對(duì)支架進(jìn)行施工前的預(yù)壓。采用2臺(tái)25t汽車吊自下橫梁兩端向跨中位置進(jìn)行分塊吊裝到位，吊裝時(shí)每臺(tái)吊車應(yīng)分別設(shè)1人進(jìn)行專人指揮。下橫梁橫向范圍吊裝應(yīng)采用先底板后腹板，對(duì)稱均勻進(jìn)行吊裝?；炷令A(yù)制塊堆放時(shí)應(yīng)均勻、有序，分層堆放。預(yù)壓時(shí)間以支架沉落穩(wěn)定為止。并按0→60%→100%→120%→100%→60%→0%分級(jí)進(jìn)行加載及卸載，卸載時(shí)要按照加載的逆序卸載，保證對(duì)稱同時(shí)進(jìn)行。⑵沉降觀測(cè)點(diǎn)位布置預(yù)壓前應(yīng)設(shè)置固定觀測(cè)點(diǎn)，以觀測(cè)地基沉降量及支架、方木的變形量。點(diǎn)位設(shè)置在底模、支架上并上下對(duì)應(yīng)，數(shù)量為橫向左、右腹板及箱室中間位置各1個(gè)，縱向每5m一個(gè)，共計(jì)24個(gè)。通過(guò)與原始數(shù)據(jù)對(duì)比觀測(cè)支架的彈性變形。觀測(cè)點(diǎn)在堆載前，先對(duì)其原始數(shù)據(jù)進(jìn)行采集，數(shù)據(jù)采集完后開始對(duì)其進(jìn)行堆載。當(dāng)預(yù)壓連續(xù)3天的累計(jì)沉降值小于3mm時(shí)預(yù)壓完成，方可逐級(jí)卸載，分別測(cè)出支架和地基卸載前后的頂面標(biāo)高，其差值為彈性變形值，為下橫梁底模預(yù)留沉降的依據(jù)。⑶施工注意事項(xiàng)①支架外側(cè)應(yīng)設(shè)置欄桿等防護(hù)設(shè)施，防止意外沖撞支架的事故發(fā)生。②支架采用預(yù)制混凝土塊預(yù)壓時(shí)，應(yīng)安排專人進(jìn)行指揮，按設(shè)計(jì)荷載分階段進(jìn)行預(yù)壓。③支架預(yù)壓時(shí)，應(yīng)做好防雨措施，防止雨水羈留增加預(yù)壓荷載造成超載，發(fā)生安全事故。④每一級(jí)加載時(shí)，通過(guò)測(cè)量觀測(cè)，無(wú)異常后方可進(jìn)行下一級(jí)加載。⑤盡量避免在夜間進(jìn)行吊裝預(yù)壓。6.1.5模板施工下橫梁底模、外側(cè)模采用大塊鋼模，內(nèi)模采用15mm厚竹膠板，模板小楞采用10cm×10cm方木，大楞采用48×3.5mm雙鋼管背帶，內(nèi)、外側(cè)模采用對(duì)拉拉桿進(jìn)行調(diào)整和固定。橫梁模板布置圖如下圖所示。圖6.1.5-1橫梁模板布置圖底模安裝之前先用全站儀放出下橫梁的底板邊線，兩端點(diǎn)拉線確定底模的安裝邊線，模板相接處需在同一分配梁上，拼縫處如有縫隙可用硅膠進(jìn)行填充，底模兩側(cè)比下橫梁底板線寬出1m，作為施工時(shí)的操作平臺(tái)，操作平臺(tái)外側(cè)設(shè)置安全防護(hù)欄桿并掛設(shè)安全防護(hù)網(wǎng)，底模安裝完成后進(jìn)行復(fù)測(cè)，無(wú)誤后在底模上放線安裝側(cè)模，內(nèi)外側(cè)模之間設(shè)置對(duì)拉拉桿進(jìn)行固定；第一次澆筑后安裝頂板內(nèi)膜，頂板內(nèi)膜安裝需在箱室內(nèi)搭設(shè)支架，支架采用48×3.5mm鋼管進(jìn)行搭設(shè)，立桿橫向間距0.9m，縱向間距0.9m，橫桿步距0.6～0.9m，頂部設(shè)置可調(diào)頂托，頂托上放置10×10cm方木大楞，頂板內(nèi)模鋪設(shè)在方木大楞上。模板制作及安裝的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)如下表所示。表6.1.5-1模板、支架制作質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目允許偏差(mm))木模板制作模板的長(zhǎng)度與寬度度±5不刨光模板相鄰兩兩板表面高低低差3刨光模板相鄰兩板板表面高低差差1平板模板表面最大大的局部不平平刨光模板3不刨光模板5拼合板中木板間的的縫隙寬度2支架尺寸±5榫槽嵌接緊密度2鋼模板制作外形尺寸長(zhǎng)和寬+0，-1肋高±5面板端偏斜0.5連接配件（螺栓、卡卡子等）的孔孔眼位置孔中心與板面的間間距±0.3板端中心與板端的的間距+0，-0.5沿板長(zhǎng)、寬方向的的孔±0.6板面局部不平1板面和板側(cè)撓度±1表6.1.5-2模板、支架安裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目允許偏差(mm))模板高程梁±10模板尺寸上部構(gòu)造的所有構(gòu)構(gòu)件+5,-0軸線偏位梁10模板相鄰兩板表面面高低差2模板表面平整5預(yù)埋件中心線位置置3預(yù)留孔洞中心線位位置10預(yù)留孔洞截面內(nèi)部部尺寸+10，-0支架縱軸的平面位置跨度的1/1000或306.1.6鋼筋加工及安裝鋼筋檢驗(yàn)鋼筋按不同種類、等級(jí)、牌號(hào)、規(guī)格及生產(chǎn)廠家分批驗(yàn)收、分別堆放，不得混雜，且立標(biāo)牌以示識(shí)別。在鋼筋進(jìn)場(chǎng)后，要求提供附有生產(chǎn)廠家對(duì)該批鋼筋生產(chǎn)的合格證書、標(biāo)示批號(hào)和出廠檢驗(yàn)的有關(guān)力學(xué)性能試驗(yàn)資料。鋼筋在運(yùn)輸、儲(chǔ)存過(guò)程中，應(yīng)避免銹蝕和污染。鋼筋加工鋼筋下料、制作統(tǒng)一在鋼筋加工場(chǎng)內(nèi)進(jìn)行，鋼筋加工的形狀、尺寸必須符合設(shè)計(jì)要求。鋼筋的鐓粗、套絲及直螺紋套筒的一端套接均在鋼筋加工場(chǎng)內(nèi)完成，對(duì)于梁端鐓粗、套絲的鋼筋，一端套上直螺紋套筒，另一端用絲頭保護(hù)帽對(duì)其進(jìn)行保護(hù)。鋼筋加工完成驗(yàn)收合格后，按鋼筋編號(hào)成捆由吊車吊送至現(xiàn)場(chǎng)。鋼筋接頭采用直螺紋套筒連接時(shí)，接頭符合《鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程》（JGJ107-2003）的相關(guān)要求，采用焊接連接時(shí)，接頭符合《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18-2012）的相關(guān)要求。接頭設(shè)置應(yīng)考慮避開梁體最大壓力處，并使接頭交錯(cuò)排列，同一截面內(nèi)的接頭數(shù)量不得超過(guò)鋼筋數(shù)量的50%。鋼筋安裝鋼筋半成品吊送至現(xiàn)場(chǎng)后，采用人工配合塔吊吊放至工作面。綁扎時(shí)，先進(jìn)行底板及腹板鋼筋的綁扎，最后進(jìn)行頂板鋼筋的綁扎。下塔柱施工至相應(yīng)節(jié)段時(shí)，在塔柱內(nèi)預(yù)埋鋼筋、在下橫梁與塔柱的結(jié)合面通過(guò)鐓粗直螺紋接頭連接，塔柱澆筑前將接頭裹實(shí)并緊貼模板。鋼筋安裝前，根據(jù)設(shè)計(jì)圖在底模上測(cè)量放樣，并用記號(hào)筆做好標(biāo)記，依次進(jìn)行鋼筋的安裝。焊接臨時(shí)定位鋼筋，利用塔柱預(yù)埋鋼筋及放樣結(jié)果，先安裝底板縱向主筋，下層鋼筋安裝時(shí)，要支墊好混凝土墊塊，底板上下層主筋安裝完成后，及時(shí)固定底板環(huán)形箍筋及上下聯(lián)系構(gòu)造鋼筋；側(cè)模安裝后，安裝腹板縱向主筋，外側(cè)鋼筋安裝時(shí)，要支墊好混凝土墊塊，內(nèi)外側(cè)主筋安裝完成后，及時(shí)安裝倒角處鋼筋、固定腹板環(huán)形箍筋及內(nèi)外聯(lián)系構(gòu)造鋼筋；內(nèi)膜安裝后，安裝頂板鋼筋。鋼筋安裝時(shí)，要同時(shí)固定波紋管與錨墊板，當(dāng)鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道沖突時(shí)，可適當(dāng)挪動(dòng)鋼筋，但應(yīng)盡量避免直接割斷鋼筋，必須切斷鋼筋時(shí)，應(yīng)采取其他連接方法或局部補(bǔ)強(qiáng)。鋼筋安裝時(shí)要求橫平豎直，保證鋼筋在安裝過(guò)程中骨架的穩(wěn)定性以及位置的準(zhǔn)確性，確?；炷帘Ｗo(hù)層厚度、鋼筋數(shù)量、位置、間距滿足圖紙和規(guī)范要求。鋼筋安裝鋼筋加工及安裝的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)如下表所示。表6.1.6-1鋼筋加工質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)表項(xiàng)目允許偏差(mm))受力鋼筋順長(zhǎng)度方方向加工后的的全長(zhǎng)±10彎起鋼筋各部分尺尺寸±20箍筋各部分尺寸±5表6.1.6-1鋼筋安裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)表項(xiàng)目允許偏差(mm))受力鋼筋間距兩排以上排距±5同排間距±10箍筋、橫向水平鋼鋼筋、螺旋筋筋間距±10鋼筋骨架尺寸長(zhǎng)±10寬、高或直徑±5綁扎鋼筋網(wǎng)尺寸長(zhǎng)、寬±10網(wǎng)眼尺寸±20彎起鋼筋位置±20保護(hù)層厚度梁、板、拱肋±56.1.7混凝土施工下橫梁混凝土分二次澆筑，第一次澆筑到內(nèi)模上倒角處，標(biāo)高47.43m，距離橫梁頂1.3m處位置，第二次澆筑完橫梁剩余1.3m高度部分?；炷翝仓捎梅址謱臃仓すに囀┕?，水水平分層，對(duì)對(duì)稱一次性連連續(xù)澆筑成型型。澆筑順序序?yàn)椋合葷仓拱甯?，再再澆筑底板、腹腹板上部，最最后澆筑頂板板。在施工混混凝土采用從從兩?cè)分層對(duì)對(duì)稱澆筑，分分層厚度為330cm，進(jìn)進(jìn)行縱、橫向向?qū)ΨQ連續(xù)澆澆筑，并保證證層與層澆筑筑間隔不超過(guò)過(guò)初凝時(shí)間。混混凝土由自建建拌合站及四四合同段攪拌拌站集中拌制制，混凝土罐罐車運(yùn)輸至現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)，汽車泵泵泵送入模，插插入式振搗器器振搗密實(shí)?；炷涟柚浦葡聶M梁混凝土等級(jí)級(jí)為C50，第第一次澆筑混混凝土方量5597.7mm3，第二次澆澆筑混凝土方方量299..5m3，按按泵送混凝土土設(shè)計(jì)配合比比，混凝土坍坍落度控制為為160～2200mm。混凝土采用1臺(tái)HHZS80、11臺(tái)HZS990攪拌機(jī)拌拌制。混凝土土拌制前，應(yīng)應(yīng)測(cè)定粗、細(xì)細(xì)骨料的含水水率，及時(shí)調(diào)調(diào)整施工配合合比，嚴(yán)格按按照施工配合合比準(zhǔn)確稱量量原材料，其其最大允許偏偏差應(yīng)不低于于規(guī)范規(guī)定：：膠凝材料±±1%，外加加劑±1%，粗粗、細(xì)骨料±±2%，拌和和用水±1%%。混凝土攪拌，先向向攪拌機(jī)投入入骨料、水泥泥和礦物摻合合料，攪拌均均勻后，加水水和液體外加加劑，直至攪攪拌均勻?yàn)橹怪埂；炷恋牡臄嚢钑r(shí)間為為全部材料裝裝入攪拌機(jī)開開始至攪拌結(jié)結(jié)束所用時(shí)間間，最短不少少于2minn?；炷涟柚七^(guò)程中中，應(yīng)對(duì)混凝凝土拌合物的的坍落度進(jìn)行行測(cè)定，測(cè)定定值應(yīng)不超過(guò)過(guò)理論配合比比坍落度的控控制范圍。混凝土運(yùn)輸輸混凝土采用攪拌運(yùn)運(yùn)輸車運(yùn)輸，運(yùn)運(yùn)輸車從攪拌拌站出場(chǎng)后經(jīng)經(jīng)施工便道及及地方既有道道路運(yùn)送到澆澆筑現(xiàn)場(chǎng)，運(yùn)運(yùn)輸過(guò)程中以以2～4rr/min的的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)當(dāng)?shù)竭_(dá)現(xiàn)場(chǎng)時(shí)時(shí)，應(yīng)高速旋旋轉(zhuǎn)20～330s后再將將混凝土拌合合物喂入泵車車料斗。下橫橫梁第一次澆澆筑混凝土運(yùn)運(yùn)輸計(jì)劃配置置8m3的攪拌運(yùn)輸輸車6臺(tái)，下下橫梁第二次次澆筑混凝土土運(yùn)輸計(jì)劃配配置8m3的攪拌運(yùn)輸輸車3臺(tái)?；炷翝仓艥仓疽?guī)定①澆筑混凝土前前，應(yīng)清除模模板內(nèi)的雜物物，表面干燥燥的模板應(yīng)灑灑水濕潤(rùn)，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境溫度度高于35℃℃時(shí)，宜對(duì)鋼鋼模進(jìn)行灑水水降溫，灑水水后不得有積積水。②混凝土澆筑應(yīng)應(yīng)保證混凝土土的均勻性和和密實(shí)性，混混凝土澆筑應(yīng)應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，當(dāng)當(dāng)因故間歇時(shí)時(shí)，其間歇時(shí)時(shí)間應(yīng)小于前前層混凝土的的初凝時(shí)間。當(dāng)當(dāng)超過(guò)允許間間歇時(shí)間時(shí)，應(yīng)應(yīng)按澆筑中斷斷處理，同時(shí)時(shí)應(yīng)留置施工工縫，并做好好記錄，施工工縫的平面應(yīng)應(yīng)與結(jié)構(gòu)的軸軸線相垂直。③混凝土應(yīng)分層層澆筑，分層層攤鋪厚度330cm，在在新澆筑完成成的下層混凝凝土上再澆筑筑新混凝土?xí)r時(shí)，應(yīng)在下層層混凝土初凝凝前澆筑完成成上層混凝土土。在傾斜面面上澆筑混凝凝土?xí)r，應(yīng)先先從低處開始始逐層擴(kuò)展升升高，保持水水平分層。④澆筑混凝土期期間，應(yīng)設(shè)專專人檢查支架架、模板、鋼鋼筋、預(yù)埋件件、預(yù)應(yīng)力筋筋、錨具及錨錨墊板等的穩(wěn)穩(wěn)固情況，當(dāng)當(dāng)發(fā)現(xiàn)有松動(dòng)動(dòng)、變形、移移位時(shí)，應(yīng)及及時(shí)處理。⑤混凝土澆筑過(guò)過(guò)程中要求制制作標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)護(hù)試件及同條條件養(yǎng)護(hù)試件件，以利于為為后續(xù)施工提提供準(zhǔn)確的試試驗(yàn)數(shù)據(jù)。⑥在澆筑混凝土土過(guò)程中或澆澆筑完成時(shí)，如如混凝土表面面泌水較多，須須在不擾動(dòng)已已澆筑混凝土土的條件下，采采取措施將水水排除。繼續(xù)續(xù)澆筑混凝土土?xí)r，應(yīng)查明明原因，采取取措施，減少少泌水。⑵澆筑順序混凝土澆筑順序采采用水平分層層，由低向高高一次性連續(xù)續(xù)澆筑?；炷翝仓^(guò)程程中堅(jiān)持“對(duì)對(duì)稱、平衡、均均勻、同步進(jìn)進(jìn)行”的原則則。橫橋向澆澆筑順序?yàn)椋海簭膬蓚?cè)分層層對(duì)稱澆筑，沿水平方向向逐漸推進(jìn)；；縱橋向澆筑筑順序?yàn)椋旱椎装迮c腹板連連接處→底板板→腹板上部部→頂板?；炷翙M斷面澆筑筑順序如下圖圖所示。圖6.1.7-11混凝土橫橫斷面澆筑順順序示意圖混凝土振搗搗及抹面⑴混凝土振搗混凝土澆筑過(guò)程中中，對(duì)模板內(nèi)內(nèi)各個(gè)部位混混凝土進(jìn)行振振搗使其密實(shí)實(shí)、均勻，混混凝土振搗采采用插入式振振搗棒垂直點(diǎn)點(diǎn)振。采用φφ50型振搗搗棒與φ300型振搗棒協(xié)協(xié)同工作。插入式振搗棒振搗搗混凝土應(yīng)符符合下列規(guī)定定：①振動(dòng)棒應(yīng)垂直直于混凝土表表面并快插慢慢拔均勻振搗搗，以便插孔孔閉合不留空空隙和防止出出現(xiàn)砂漿柱（只只有水泥砂漿漿沒(méi)有粗骨料料）而影響混混凝土勻質(zhì)性性。②振搗過(guò)程中避避免觸碰模板板、鋼筋、管管道、預(yù)埋件件，掌握好混混凝土振搗時(shí)時(shí)間，防止過(guò)過(guò)振，每一振振點(diǎn)的振搗延延續(xù)時(shí)間為220～30ss，當(dāng)混凝土土表面無(wú)明顯顯坍塌、有水水泥漿出現(xiàn)、不不再冒氣泡時(shí)時(shí)，應(yīng)結(jié)束該該部位振搗。③振搗過(guò)程中將將振搗棒上下下抽動(dòng)幾次，以以使混凝土層層上下振搗均均勻。振搗上上層混凝土?xí)r時(shí)，振搗棒的的前端應(yīng)插入入下層混凝土土中，插入深深度宜為5ccm～10ccm。④振動(dòng)棒與模板板的距離不應(yīng)應(yīng)大于振動(dòng)棒棒作用半徑的的50%，振振搗棒插點(diǎn)應(yīng)應(yīng)均勻排列，插插點(diǎn)間距不應(yīng)應(yīng)大于振動(dòng)棒棒作用半徑的的1.5倍。⑵混凝土抹面混凝土振搗完成后后，應(yīng)及時(shí)修修整、抹平混混凝土裸露面面，待定漿后后再抹第二遍遍并壓光。抹抹面時(shí)嚴(yán)禁灑灑水，并應(yīng)防防止過(guò)度操作作影響表層混混凝土的質(zhì)量量。為控制好混凝土頂頂面標(biāo)高，在在下橫梁縱向向沿中心線兩兩側(cè)對(duì)稱設(shè)置置5排φ166mm的直立立短鋼筋，下下橫梁橫向鋼鋼筋間距1..5m，鋼筋筋上焊接∠330×30mmm角鋼作為為標(biāo)高控制線線，每排角鋼鋼頂面設(shè)置成成與相應(yīng)位置置的梁面標(biāo)高高一致，側(cè)模模上也放樣出出梁面標(biāo)高線線，澆筑混凝凝土?xí)r用鋁合合金刮尺架立立在角鋼上將將混凝土刮平平至設(shè)計(jì)標(biāo)高高。圖6.1.7-22混凝土土頂面標(biāo)高控控制工裝布置置圖混凝土養(yǎng)護(hù)護(hù)下橫梁混凝土澆筑筑由于采用集集中拌和混凝凝土進(jìn)行澆筑筑，砼初凝時(shí)時(shí)間較短，溫溫度升高快，容容易產(chǎn)生收縮縮裂縫，澆筑筑后立即用土土工布緊密覆覆蓋（與混凝凝土表面之間間不得留有空空隙），并灑灑水養(yǎng)護(hù)。養(yǎng)養(yǎng)護(hù)用水與混混凝土表面溫溫度的溫差不不得大于155℃，表面溫溫度與環(huán)境溫溫度之差不宜宜大于15℃℃，灑水安排排專人負(fù)責(zé)，每每天灑水以保保證混凝土表表面始終處于于潮濕狀態(tài)，嚴(yán)嚴(yán)禁忽干忽濕濕，養(yǎng)護(hù)時(shí)間間不少于7天天。制作混凝土試件檢檢驗(yàn)其標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)養(yǎng)護(hù)28d的的抗壓強(qiáng)度，同同時(shí)制作與梁梁體同條件養(yǎng)養(yǎng)護(hù)的試件，以以準(zhǔn)確測(cè)定梁梁體的實(shí)際強(qiáng)強(qiáng)度，為張拉拉和拆模時(shí)的的梁體混凝土土強(qiáng)度提供依依據(jù)。6.1.8預(yù)應(yīng)應(yīng)力施工預(yù)應(yīng)力施工工藝流流程圖如下圖圖所示。圖6.1.8-1預(yù)應(yīng)力施施工工藝流程程圖預(yù)應(yīng)力筋及及其制作預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用用公稱直徑115.2mmm，抗拉標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pkk=18600MPa，彈彈性模量E==195GPPa的低松弛弛預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線，符合《預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土用鋼絞線》（GGB/T55224）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)。預(yù)應(yīng)力鋼絞線下料料長(zhǎng)度按設(shè)計(jì)計(jì)要求和張拉拉工藝要求計(jì)計(jì)算確定，預(yù)預(yù)留好張拉工工作長(zhǎng)度，鋼鋼絞線下料采采用砂輪鋸切切割，在切口口處兩端200mm范圍內(nèi)內(nèi)用絕緣膠帶帶綁扎牢，防防止頭部松散散，禁止電、氣氣焊切割，以以防熱損傷。預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼絞線線下料長(zhǎng)度允允許偏差如下下表所示。表6.1.8-11預(yù)應(yīng)力力筋下料長(zhǎng)度度允許偏差和和檢驗(yàn)方法項(xiàng)目允許偏差（mm）檢驗(yàn)方法鋼絞線與設(shè)計(jì)或計(jì)算長(zhǎng)度度差±10尺量束中各根鋼絞線長(zhǎng)長(zhǎng)度差5鋼絞線下料后按設(shè)設(shè)計(jì)鋼束編號(hào)號(hào)編束，編束束時(shí)將鋼絞線線逐根理順，防防止纏繞，并并將每根鋼絞絞線編碼標(biāo)在在兩端，然后后用鐵絲將其其纏綁扎緊綁綁扎牢固，綁綁扎間距為11.5m，編編扎成束的鋼鋼絞線應(yīng)牢固固、順直、不不彎折。成束束的鋼絞線按按編號(hào)分類支支墊存放，并并覆蓋防止生生銹；搬運(yùn)時(shí)時(shí)，不得在地地上拖拽，以以免造成損傷傷、污染。鋼絞線穿束束預(yù)應(yīng)力束管道采用用SBG-1115Y塑料料波紋圓管，管管道與鋼筋相相碰時(shí)可適當(dāng)當(dāng)適當(dāng)調(diào)整鋼筋筋位置。為了避免預(yù)預(yù)應(yīng)力張拉槽槽口開得過(guò)大大而切斷塔柱柱和橫梁的鋼鋼筋，采用深深埋錨工藝，錨墊板栓接接一段鋼管套套筒，施工塔塔柱時(shí)用泡沫沫塑料封堵套套筒，防止混混凝土進(jìn)入套套筒內(nèi)，影響響后期張拉施施工。下橫梁共設(shè)34束束預(yù)應(yīng)力，兩兩端張拉，錨錨具型號(hào)為MM15-255。錨墊板尺尺寸為□3444×3444mm，錨板板尺寸為Φ2244×855mm，每個(gè)個(gè)錨墊板上44個(gè)M10安安裝孔和1個(gè)個(gè)M27灌漿漿孔。為保證證后期張拉時(shí)時(shí)錨板順利安安裝，深埋錨錨套筒采用PP299×88mm無(wú)縫鋼鋼管。套筒長(zhǎng)度設(shè)為177cm，外緣緣離塔壁3ccm，共加工工68件。套套筒加工時(shí)在在內(nèi)緣口焊接接鋼板條封邊邊，在封邊上上開4個(gè)M110螺栓孔，保保證螺栓孔位位置與錨墊板板安裝孔位對(duì)對(duì)應(yīng)。套筒加加工完成后，用用M8螺栓將將錨墊板和套套筒連接牢固固，縫隙部位位用泡沫膠封封堵。下橫梁梁深埋錨套筒筒構(gòu)造示意圖圖如下圖所示示。圖6.1.8-2下橫梁深深埋錨套筒構(gòu)構(gòu)造示意圖鋼絞線穿束采用人人工配合卷?yè)P(yáng)揚(yáng)機(jī)的方法進(jìn)進(jìn)行穿束。穿穿束前，應(yīng)用用壓縮空氣清清除管道內(nèi)積積水及污物，還還應(yīng)核對(duì)一下下穿束的管道道編號(hào)和鋼束束是否相符，以以防穿錯(cuò)。穿穿束過(guò)程中避避免鋼束扭曲曲，如發(fā)生個(gè)個(gè)別鋼絞線頂頂彎，將其更更換后再穿束束，鋼絞線伸伸出錨墊板喇喇叭口的長(zhǎng)度度應(yīng)符合要求求，確保滿足足后續(xù)張拉需需要。鋼絞線入孔采用整整束穿入法施施工，具體施施工步驟如下下：a.制作略長(zhǎng)于于下橫梁孔道道的單根鋼絞絞線充當(dāng)引線線；b.在塔柱兩側(cè)分分別布設(shè)一臺(tái)臺(tái)5t卷?yè)P(yáng)機(jī)機(jī)，并在塔柱柱適當(dāng)位置布布設(shè)滑輪導(dǎo)向向系統(tǒng)；c.人工將引線穿穿入待穿束預(yù)預(yù)應(yīng)力孔道；；d.引線末端與卷卷?yè)P(yáng)機(jī)鋼絲繩繩連接，人工工拖拽引線，將將卷?yè)P(yáng)機(jī)鋼絲絲繩引入預(yù)應(yīng)應(yīng)力孔道中，引引線順勢(shì)進(jìn)入入下一束預(yù)應(yīng)應(yīng)力孔道中。e.采用塔吊將預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼絞線線整束起吊，卷卷?yè)P(yáng)機(jī)鋼絲繩繩與預(yù)應(yīng)力鋼鋼束連接牢固固。f.啟動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)，將將預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線整束拖入入預(yù)應(yīng)力孔道道中，完成鋼鋼絞線穿入施施工。預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線張拉⑴張拉機(jī)具選用及及校準(zhǔn)①千斤頂額定張張拉力為預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋張拉力力的1.2～～1.5倍，最最大行程按預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的伸伸長(zhǎng)量加初始始張拉時(shí)預(yù)留留行程量計(jì)算算。張拉油泵泵額定油壓為為使用油壓的的1.4倍，油油泵容量為張張拉千斤頂總總輸油量的11.5倍以上上。②與千斤頂配套套使用的壓力力表采用防振振型，其精度度等級(jí)不低于于1.0級(jí)，最最小刻度不大大于1MPaa，表盤直徑徑不小于155cm，其最最大讀數(shù)應(yīng)為為張拉力的11.5～2..0倍。③千斤頂校準(zhǔn)周周期應(yīng)符合下下列規(guī)定：a.首次使用前必必須經(jīng)過(guò)有資資質(zhì)的計(jì)量單單位校準(zhǔn)；b.使用時(shí)間超過(guò)過(guò)6個(gè)月；c.張拉次數(shù)超過(guò)過(guò)300次；；d.使用過(guò)程中千千斤頂或壓力力表出現(xiàn)異常常情況；e.千斤頂檢修或或更換配件后后。④壓力表校準(zhǔn)周周期應(yīng)符合下下列規(guī)定：a.1.0級(jí)壓力力表校準(zhǔn)周期期為一周，00.4級(jí)壓力力表校準(zhǔn)周期期為一個(gè)月。b.壓力表用于張張拉作業(yè)達(dá)3300次。c.更換用油規(guī)格格、使用超過(guò)過(guò)允許偏差、發(fā)發(fā)現(xiàn)一場(chǎng)故障障（張拉時(shí)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋多次次斷裂、伸長(zhǎng)長(zhǎng)值相差過(guò)大大等）時(shí)。⑵張拉前的準(zhǔn)備工工作①預(yù)應(yīng)力鋼絞線線應(yīng)在橫梁澆澆筑完成后，混混凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度度的90%以以上，彈性模模量達(dá)到855%以上且梁體混凝土土齡期達(dá)到7天后方可張張拉。②檢查錨墊板下下混凝土是否否有蜂窩和空空洞，必要時(shí)時(shí)采取補(bǔ)強(qiáng)措措施。③利用空壓機(jī)清清除孔內(nèi)雜物物。④上修用的用錨置⑤對(duì)使用的千斤斤頂、油泵、油油壓表進(jìn)行配配套檢查，并并根據(jù)千斤頂頂與壓力表的的校驗(yàn)回歸方方程計(jì)算出各各級(jí)張拉噸位位下油壓表讀讀數(shù)，填在卡卡片上，供張張拉時(shí)使用。⑥兩端同時(shí)張拉拉時(shí)，應(yīng)配對(duì)對(duì)講機(jī)聯(lián)系，用用于操作人員員互報(bào)壓力表表讀數(shù)和伸長(zhǎng)長(zhǎng)量。⑦預(yù)應(yīng)力鋼束在在使用前必須須作張拉、錨錨固試驗(yàn)，應(yīng)應(yīng)進(jìn)行管道摩摩阻、喇叭口口摩阻等預(yù)應(yīng)應(yīng)力瞬時(shí)損失失測(cè)試，以保保證預(yù)施應(yīng)力力準(zhǔn)確，如試試驗(yàn)值與設(shè)計(jì)計(jì)值偏差大時(shí)時(shí)應(yīng)分析原因因，并進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)調(diào)整。同同時(shí)還應(yīng)根據(jù)據(jù)實(shí)測(cè)摩阻損損失、預(yù)應(yīng)力力鋼束彈性模模量精確計(jì)算算預(yù)應(yīng)力筋理理論伸長(zhǎng)值。⑧預(yù)應(yīng)力筋張拉拉前，認(rèn)真核核對(duì)設(shè)計(jì)圖紙紙，明確張拉拉順序和程序序。⑶預(yù)應(yīng)力鋼絞線張張拉預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)，應(yīng)應(yīng)先調(diào)整到初初應(yīng)力，該初初應(yīng)力為張拉拉控制應(yīng)力的的10%～225%，伸長(zhǎng)長(zhǎng)值從初應(yīng)力力時(shí)開始量測(cè)測(cè)。預(yù)應(yīng)力筋筋的實(shí)際伸長(zhǎng)長(zhǎng)值由兩部分分組成，一是是初應(yīng)力至張張拉控制應(yīng)力力的實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)長(zhǎng)量，二是初初應(yīng)力以下的的推算伸長(zhǎng)值值，實(shí)際伸長(zhǎng)長(zhǎng)值為兩者之之和。預(yù)應(yīng)力筋理論伸長(zhǎng)長(zhǎng)值△L（ccm）計(jì)算公公式如下：式中：△L——預(yù)預(yù)應(yīng)力筋理論論伸長(zhǎng)值（mmm）；p——預(yù)應(yīng)力筋張張拉端的張拉拉力（N）；；x——從張拉端至至計(jì)算截面的的孔道長(zhǎng)度（m）；θ——從張拉端至至計(jì)算截面曲曲線孔道部分分切線的夾角角之和（raad）；k——孔道每米局局部偏差對(duì)摩摩擦的影響系系數(shù)；μ——預(yù)應(yīng)力筋與與孔道壁的摩摩擦系數(shù)；L——預(yù)應(yīng)力筋的的長(zhǎng)度（mmm）；Ap——預(yù)應(yīng)力筋截面面面積（mmm2）；Ep——預(yù)應(yīng)力鋼絞線線彈性模量（MPa）。預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨下下控制應(yīng)力為為1395MMPa，每束束張拉控制力力為48822.5kN。預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼束張張拉順序?yàn)椋海合葟母拱逯兄胁肯蛏舷戮壘壱来芜M(jìn)行，腹腹板兩側(cè)同一一高度的預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束應(yīng)對(duì)稱張拉，再再?gòu)捻敗⒌装灏逯胁肯蜃笥矣覍?duì)稱張拉，鋼鋼束采用兩端端張拉。張拉的程序按技術(shù)術(shù)規(guī)范的要求求進(jìn)行，張拉拉從零張拉力力加載至初拉拉力，在分級(jí)級(jí)以均勻速度度加載至張拉拉控制力，達(dá)達(dá)到張拉控制制力后，持荷荷5min錨錨固。鋼絞線張拉方法為為：0→初應(yīng)力（終終張拉控制應(yīng)應(yīng)力的10%%～25%，測(cè)測(cè)鋼絞線伸長(zhǎng)長(zhǎng)值并作標(biāo)記記，測(cè)工具錨錨夾片外露量量）→張拉控控制應(yīng)力（各各期規(guī)定值，測(cè)測(cè)鋼絞線伸長(zhǎng)長(zhǎng)值，測(cè)工具具錨夾片外露露量）→靜停停5min，校校核到張拉控控制應(yīng)力→主主油缸回油錨錨固（油壓回回零，測(cè)總回回縮量，測(cè)工工作錨夾片外外露量）→副副油缸供油卸卸千斤頂。預(yù)應(yīng)力鋼束采用兩兩端張拉，張張拉力和伸長(zhǎng)長(zhǎng)量雙控，預(yù)預(yù)施應(yīng)力值以以油壓表讀數(shù)數(shù)為主，以預(yù)預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)長(zhǎng)值進(jìn)行校核核，預(yù)施應(yīng)力力過(guò)程中應(yīng)保保持兩端的伸伸長(zhǎng)量基本一一致，預(yù)應(yīng)力力筋實(shí)際伸長(zhǎng)長(zhǎng)值與理論計(jì)計(jì)算伸長(zhǎng)值相相差不得超過(guò)過(guò)±6%。張拉注意事項(xiàng)：①千斤頂、油泵泵、油壓表及及錨具安裝應(yīng)應(yīng)符合要求。②實(shí)施張拉時(shí)，千千斤頂、錨圈圈與孔口必須須在一個(gè)同心心圓內(nèi)，以便便保證千斤頂頂張拉力作用用線與預(yù)應(yīng)力力鋼鉸線軸線線保持一致。③所有需要校驗(yàn)驗(yàn)的張拉機(jī)具具不準(zhǔn)超過(guò)校校驗(yàn)期限，若若張拉途中出出現(xiàn)故障應(yīng)立立即停止張拉拉。④鋼束張拉完畢畢后，嚴(yán)禁撞撞擊錨頭，采采用砂輪切割割機(jī)切割鋼束束工作長(zhǎng)度，錨錨頭以外預(yù)留留鋼束長(zhǎng)度不不應(yīng)小于3ccm，同時(shí)不不超過(guò)5cmm。⑤穿鋼束前應(yīng)采采用壓縮空氣氣或高壓水清清除管道雜質(zhì)質(zhì)。預(yù)應(yīng)力鋼鋼束張拉完成成后24h內(nèi)內(nèi)進(jìn)行管道壓壓漿，壓漿采用真真空輔助壓漿漿技術(shù)。⑥鋼筋嚴(yán)格按照照設(shè)計(jì)要求布布置，混凝土土澆筑過(guò)程中中，應(yīng)嚴(yán)格控控制混凝土和和易性及塌落落度。⑦預(yù)應(yīng)力張拉前前，應(yīng)對(duì)張拉拉設(shè)備進(jìn)行校校核，并繪制制油壓表讀數(shù)數(shù)和張拉力曲曲線，按分級(jí)級(jí)張拉力事先先確定油壓表表讀數(shù)和張拉拉力曲線，按按分級(jí)張拉力力事先確定油油壓表分級(jí)讀讀數(shù)，錨具和和夾片的安裝裝在張拉前需需仔細(xì)檢查，預(yù)預(yù)應(yīng)力束按順順序張拉。⑧在張拉過(guò)程中中，規(guī)范操作作，真實(shí)記錄錄，把相關(guān)資資料填寫簽認(rèn)認(rèn)完善，以備備查核。后張法預(yù)應(yīng)力筋張張拉實(shí)測(cè)項(xiàng)目目如下表所示示。表6.1.8-22后張法法實(shí)測(cè)項(xiàng)目項(xiàng)次檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差差1管道坐標(biāo)（mm）梁長(zhǎng)方向±30梁高方向±102管道間距（mm）同排10上下層103張拉應(yīng)力值符合設(shè)計(jì)要求4張拉伸長(zhǎng)率符合設(shè)計(jì)要求，設(shè)設(shè)計(jì)未規(guī)定時(shí)時(shí)±6%5斷絲滑絲數(shù)鋼束沒(méi)束1根，且每斷斷面不超過(guò)鋼鋼絲總數(shù)的11%6.1.9管道道壓漿原材料選用用要求⑴原材料必須有供供應(yīng)商提供的的出廠檢驗(yàn)合合格證書，并并應(yīng)有關(guān)檢驗(yàn)驗(yàn)項(xiàng)目、批次次規(guī)定，嚴(yán)格格實(shí)施進(jìn)場(chǎng)檢檢驗(yàn)。⑵水泥采用性能穩(wěn)穩(wěn)定、強(qiáng)度等等級(jí)不低于442.5級(jí)的的低堿硅酸鹽鹽或低堿普通通硅酸鹽水泥泥，水泥熟料料中C3A含量不應(yīng)應(yīng)大于8%。⑶礦物摻合料的品品種為Ⅰ級(jí)粉粉煤灰、礦渣渣粉。⑷減水劑采用高效效減水劑，減減水劑的性能能與所用水泥泥具有良好的的適應(yīng)性，減減水率不應(yīng)小小于20%。⑸壓漿材料中不應(yīng)應(yīng)含有高堿（總總堿量不應(yīng)超超過(guò)0.755%）膨脹劑劑或以鋁粉為為膨脹源的膨膨脹劑。嚴(yán)禁禁摻入含氯鹽鹽類、亞硝酸酸鹽類或其他他對(duì)預(yù)應(yīng)力筋筋有腐蝕作用用的外加劑。⑹壓漿材料中總氯氯離子含量不不應(yīng)超過(guò)膠凝凝材料總量的的0.06%%。設(shè)備選用要要求⑴攪拌機(jī)的轉(zhuǎn)速不不低于10000r/miin，槳葉的的最高線速度度限制在155m/s以內(nèi)內(nèi)，槳葉的形形狀應(yīng)與轉(zhuǎn)速速相配合，并并能滿足在規(guī)規(guī)定的時(shí)間內(nèi)內(nèi)攪拌均勻的的要求。⑵壓漿機(jī)采用連續(xù)續(xù)式壓漿泵，其其壓力表的最最小分度值不不應(yīng)大于0..1MPa，最最大量程應(yīng)使使實(shí)際工作壓壓力在25%%～75%量量程范圍內(nèi)。⑶在壓漿料由攪拌拌機(jī)進(jìn)入儲(chǔ)料料罐時(shí)，應(yīng)經(jīng)經(jīng)過(guò)過(guò)濾網(wǎng)，過(guò)過(guò)濾網(wǎng)空格不不應(yīng)大于3mmm×3mmm，儲(chǔ)料罐應(yīng)應(yīng)自帶攪拌功功能。⑷采用真空輔助壓壓漿工藝，真真空泵應(yīng)能達(dá)達(dá)到0.0992MPa的的負(fù)壓力。漿體性能指指標(biāo)管道壓漿漿體的強(qiáng)強(qiáng)度、流動(dòng)度度、凝結(jié)時(shí)間間、泌水率、膨膨脹率、含氣氣量等應(yīng)符合合下列規(guī)定：：28d強(qiáng)度：抗壓壓≥50MPPa，抗折≥≥10MPaa；30miin流動(dòng)度≤≤30s；凝凝結(jié)時(shí)間：初初凝≥4h，終終凝≤24hh；泌水率：：24h自由由泌水率0，壓壓力泌水率≤≤3.5%；；24h自由由膨脹率0～～3%；含氣氣量1%～33%。漿體制備⑴管道壓漿前，應(yīng)應(yīng)對(duì)采用的壓壓漿材料進(jìn)行行試配驗(yàn)證，各各種材料的稱稱量準(zhǔn)確到±±1%（均以以質(zhì)量計(jì)），水水膠比不應(yīng)超超過(guò)0.333。⑵攪拌前，應(yīng)先清清洗施工設(shè)備備，清洗后的的設(shè)備內(nèi)不應(yīng)應(yīng)有殘?jiān)?、積積水。在壓漿漿材料由攪拌拌機(jī)進(jìn)入儲(chǔ)料料罐時(shí)，應(yīng)經(jīng)經(jīng)過(guò)過(guò)濾網(wǎng)。⑶漿體攪拌操作順順序?yàn)椋菏紫认仍跀嚢铏C(jī)中中先加入實(shí)際際拌和水用量量的80%～～90%，開開動(dòng)攪拌機(jī)，均均勻加入全部部壓漿劑，邊邊加入邊攪拌拌，然后均勻勻加入全部水水泥。全部粉粉料加入后再再攪拌2miin；然后加加入剩余的110%～200%的拌和水水，繼續(xù)攪拌拌2min。⑷攪拌均勻后，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行出機(jī)機(jī)流動(dòng)度試驗(yàn)驗(yàn)，出擊流動(dòng)動(dòng)度范圍應(yīng)為為18s±44s，每100盤進(jìn)行一次次檢測(cè)，流動(dòng)動(dòng)度符合要求求后，即可通通過(guò)過(guò)濾網(wǎng)進(jìn)進(jìn)入儲(chǔ)料罐。漿漿體在儲(chǔ)料罐罐中應(yīng)繼續(xù)攪攪拌，以保證證漿體的流動(dòng)動(dòng)性。⑸對(duì)于因延遲使用用導(dǎo)致流動(dòng)度度降低的漿體體，不得通過(guò)過(guò)加水來(lái)增加加其流動(dòng)度。壓漿作業(yè)預(yù)應(yīng)力管道采用真真空輔助壓漿漿工藝。真空空灌漿的工作作原理如下：：首先采用真真空泵在孔道道一端對(duì)管道道抽真空，然然后在孔道的的另一端用壓壓漿機(jī)將水泥泥漿壓入孔道道，過(guò)程中提高孔孔道灌漿的飽飽滿度和密實(shí)實(shí)度，減少氣氣泡和水分對(duì)對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的的影響。真空空輔助灌漿工工藝原理示意意圖如圖6..1.8-11所示。圖6.1.9-1真空輔助助壓漿工藝工作原理理圖⑴張拉完畢后，應(yīng)應(yīng)在24小時(shí)時(shí)內(nèi)進(jìn)行管道道壓漿，以免免引起預(yù)應(yīng)力力鋼鉸線銹蝕蝕或松弛。⑵壓漿前，清除梁梁體管道內(nèi)的的雜物和積水水，采用密封封罩或水泥漿漿等對(duì)封錨夾夾片空隙和其其他可能漏漿漿處封堵，待待封堵料達(dá)到到一定強(qiáng)度后后方可壓漿。⑶漿體壓入梁體管管道之前，應(yīng)應(yīng)首先開啟壓壓漿泵，使?jié){漿體從壓漿嘴嘴排除少許，以以排除壓漿管管路中的空氣氣、水和稀漿漿。當(dāng)排出的的漿體流動(dòng)度度和攪拌罐中中的流動(dòng)度一一致時(shí)，開始始?jí)喝肓后w管管道。⑷壓漿的最大壓力力不宜超過(guò)00.6MPaa，壓漿充盈盈度應(yīng)達(dá)到孔孔道另一端飽飽滿并與排氣氣孔排出與規(guī)規(guī)定流動(dòng)度相相同的漿體為為止。關(guān)閉出出漿口后，應(yīng)應(yīng)保持不小于于0.5MPPa且不少于于3min的的穩(wěn)壓期。⑸壓漿后應(yīng)從壓漿漿孔和出漿孔孔檢查壓漿的的密實(shí)情況，如如有不實(shí)，應(yīng)應(yīng)及時(shí)補(bǔ)灌，以以保證管道完完全密實(shí)。壓壓力補(bǔ)漿時(shí)，讓讓管道內(nèi)水--漿懸液自由由地從出口端端流出，再次次泵漿，直到到出漿口端有有勻質(zhì)漿體流流出，0.55MPa壓力力下保持5mmin，此過(guò)過(guò)程應(yīng)重復(fù)11～2次。⑹選用真空輔助壓壓漿工藝，在在壓漿前應(yīng)首首先進(jìn)行抽真真空，使管道道內(nèi)的真空度度穩(wěn)定在-00.06MPPa～-0..08MPaa之間。真空空度穩(wěn)定后，應(yīng)應(yīng)立即開啟管管道壓漿端閥閥門，同時(shí)開開啟壓漿泵進(jìn)進(jìn)行連續(xù)壓漿漿。⑺壓漿順序先下后后上，同一管管道壓漿應(yīng)連連續(xù)進(jìn)行，一一次完成，從從漿體攪拌到到壓入梁體的的時(shí)間不得超超過(guò)40miin。⑻壓漿過(guò)程中，制制作3組標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試件（440mm×440mm×1160mm），并并留置1組同同條件養(yǎng)護(hù)試試件，養(yǎng)護(hù)228天后進(jìn)行行抗壓強(qiáng)度和和抗折強(qiáng)度試試驗(yàn)。⑼壓漿時(shí)梁體、漿漿體及環(huán)境溫溫度應(yīng)符合下下列規(guī)定：①壓漿時(shí)的漿體體溫度應(yīng)在55℃～30℃℃之間，壓漿漿及壓漿后33d內(nèi)，梁體體及環(huán)境溫度度不低于5℃℃，否則應(yīng)采采取保溫措施施，以滿足要要求。②在環(huán)境溫度高高于35℃時(shí)時(shí)，應(yīng)選擇溫溫度較低的時(shí)時(shí)間施工，如如在夜間進(jìn)行行。③在環(huán)境溫度低低于5℃時(shí)，應(yīng)應(yīng)按冬期施工工處理，可適適當(dāng)增加引氣氣劑，含氣量量通過(guò)試驗(yàn)確確定，不宜在在壓漿劑中使使用防凍劑。6.1.10模模板、支架拆拆除及橫梁質(zhì)質(zhì)量驗(yàn)收1拆除順序序混凝土經(jīng)養(yǎng)護(hù)達(dá)到到規(guī)定強(qiáng)度時(shí)時(shí)，開始拆模模，模板總體體拆除順序?yàn)闉椋簝?nèi)模→側(cè)側(cè)?！啄！Ъ?。2拆除原則則模板、支架的拆除除應(yīng)遵循后支支先拆、先支支后拆的原則則順序進(jìn)行。3模板拆除除混凝土抗壓強(qiáng)度達(dá)達(dá)到2.5MMPa后，拆拆除內(nèi)、外側(cè)側(cè)模，拆模之之前松開模板板拉桿，分塊塊拆除后用塔塔吊將其吊放放到地面；混混凝土強(qiáng)度能能保證頂板不不發(fā)生塌陷或或出現(xiàn)裂縫時(shí)時(shí)，拆除頂模模，松開頂板板內(nèi)模頂托，分分塊拆除頂板板模板，鋼管管支架拆散后后抽出；混凝凝土達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)要求的張拉拉條件，并按按設(shè)計(jì)要求張張拉、壓漿后后，拆除底模模，拆模時(shí)先先松開底模下下的楔塊，下下落縱橫橋向向分配梁，使使底模脫離混混凝土后用手手拉葫蘆將底底模拉出底板板范圍，再用用塔吊將其吊吊放到地面。拆模注意事項(xiàng)①非承重模板應(yīng)應(yīng)在混凝土抗抗壓強(qiáng)度達(dá)到到2.5MPPa，且能保保證其表面及及棱角不因拆拆模而受損時(shí)時(shí)，方可拆除除；承重模板板應(yīng)在混凝土土強(qiáng)度能承受受其自重荷載載及其他可能能的疊加荷載載時(shí)，方可拆拆除。②混凝土內(nèi)部溫溫度開始降溫溫前，混凝土土芯部與表面面之間的溫差差、混凝土表表面與環(huán)境之之間的溫差大大于20℃℃時(shí)不得拆模模。③大風(fēng)或氣溫急急劇變化時(shí)不不應(yīng)拆模。④拆模時(shí)混凝土土的溫度不能能過(guò)高，以免免混凝土接觸觸空氣時(shí)降溫溫過(guò)快而開裂裂。4支架拆除除充分考慮現(xiàn)場(chǎng)施工工水平，明確確各桿件傳力力方式，本橋橋下橫梁支架架不設(shè)砂筒。支支架拆除方式式為安裝的逆逆順序：落架架、拆除底模模、拆除雙拼拼[16aa槽鋼分配梁梁、拆除主桁桁架、拆除HHW400型型鋼分配梁、拆拆除鋼管立柱柱。⑴支架落架施工中采用割除柱柱頂分配梁腹腹板的方式落落架，使模板板面板與下橫橫梁底板脫開開一段距離，方方便底模、分分配梁等構(gòu)件件的拆除。分分配梁腹板割割除前先利用用橫梁頂?shù)腻^錨固鋼筋樁對(duì)對(duì)桁架以上部部分臨時(shí)固定定；腹板割除除時(shí)利用鋼管管支架平聯(lián)上上搭設(shè)的木板板作為施工平平臺(tái)；腹板割割除后解除臨臨時(shí)固定，使使桁架平穩(wěn)下下落在柱頂分分配梁上。⑵主桁架拆除本橋索塔內(nèi)側(cè)豎直直，上、下橫橫梁長(zhǎng)度一致致，下橫梁主主桁架考慮倒倒用至上橫梁梁，拆除后直直接吊運(yùn)至地地面加工存放放。主桁架單單組重約188t，采用兩兩臺(tái)塔吊抬運(yùn)運(yùn)。拆除前先先解除桁架間間水平連接及及端部限位裝裝置，再利用用倒鏈將桁架架滑移至柱頂頂分配梁端部部，最后由兩兩臺(tái)塔吊配合合將桁架吊放放到地面。桁桁架用倒鏈向向兩側(cè)滑移時(shí)時(shí)，利用分配配梁懸挑端作作為施工平臺(tái)臺(tái)。⑶其他部件拆除其他部件拆除方法法與普通支架架相同，鋼管管立柱拆除須須兩臺(tái)吊車配配合。一臺(tái)用用于作業(yè)人員員安全吊籃，一一臺(tái)用于吊裝裝待拆除的立立柱，嚴(yán)禁雙雙鉤同時(shí)吊人人吊物。拆除除作業(yè)要專人人指揮，兩人人以上同時(shí)作作業(yè)，相互監(jiān)監(jiān)護(hù)。拆除完完成的構(gòu)件分分類堆碼，集集中倒運(yùn)。5下橫梁質(zhì)量量驗(yàn)收下橫梁混凝土外觀觀質(zhì)量基本要要求：混凝土土結(jié)構(gòu)表面應(yīng)應(yīng)密實(shí)平整、顏顏色均勻，不不得又露筋、蜂蜂窩、空洞、疏疏松、麻面和和缺棱掉腳等等缺陷。下橫橫梁質(zhì)量控制制標(biāo)準(zhǔn)如下表表所示。表6.1.10--1下橫橫梁質(zhì)量控制制標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)次檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差差1混凝土強(qiáng)度（MPPa）合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)2軸線偏位（mm）103外輪廓尺寸（mmm）±104壁厚（mm）55頂面高程（mm）±106.2上橫梁施施工方案6.2.1方案案概述考慮到液壓爬模施施工空間，待待塔柱全部施施工完成，爬爬模架體整體體拆除后，再再施工上橫梁梁。上橫梁設(shè)計(jì)混混凝土總方量量達(dá)622..4m3，為減輕支架架系統(tǒng)承重，上上橫梁分兩次次澆筑完成。上、下橫梁間凈距距為99.44m，上橫梁梁底端與索塔塔根部高差達(dá)達(dá)120.55m，超高HH形索塔大跨跨度上橫梁采采用傳統(tǒng)落地地式鋼管支架架施工安全可可靠性差、工工期時(shí)間長(zhǎng)、經(jīng)經(jīng)濟(jì)效益一般般。超高大方方量混凝土澆澆筑可能導(dǎo)致致兩側(cè)塔肢偏偏位，影響成成塔后索塔線線形及內(nèi)力。結(jié)結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際際施工條件，采采用無(wú)落地支支架系統(tǒng)進(jìn)行行施工。上橫梁施工工藝流流程圖如下圖圖所示。圖6.2.1-1索塔上橫梁施工工工藝流程圖6.2.2支架架設(shè)計(jì)上橫梁現(xiàn)澆支架布布置形式如下下圖所示。圖6.2.2-11上橫梁梁支架橫橋向向布置圖圖6.2.2-22上橫梁梁支架縱橋向向布置圖上橫梁支架采用剛剛性牛腿桁架架系統(tǒng)施工，剛剛性牛腿桁架架系統(tǒng)主要由由鋼桁架及下下部剛性牛腿腿兩部分組成成，順橋向共共布設(shè)4組。鋼鋼桁架總高度度4.0m，由由下橫梁主桁桁架改裝而成成，只在上部部倒角處做細(xì)細(xì)微調(diào)整，材材料選擇及使使用部位同下下橫梁。下部部剛性牛腿總總高度11..62m，主主要由兩斜桿桿及中部連接接系構(gòu)成，近近塔側(cè)兩斜桿桿及平聯(lián)采用用Φ380××10mm鋼鋼管，遠(yuǎn)塔側(cè)側(cè)兩斜桿采用用Φ530×100mm鋼管。主主桁架頂端設(shè)設(shè)置縱橋向分配梁，采采用雙拼[116a槽鋼，空心段間距距1.0m，實(shí)實(shí)心段間距00.5m。縱縱橋向分配梁頂端端直接滿鋪鋼鋼底模，鋼模模小楞采用[[8槽鋼，間間距0.4mm，面板采用用6mm厚鋼鋼板。6.2.3支架架整體提升索塔施工過(guò)程中，在在設(shè)計(jì)位置預(yù)預(yù)埋剛性牛腿腿、鋼桁架下下弦桿、提升升支架預(yù)埋件件。索塔全部部施工完成，拆拆除爬架系統(tǒng)統(tǒng)后，開始施施工上橫梁。安安裝提升支架架，每個(gè)提升架架安裝一臺(tái)550t千斤頂頂作為上橫梁梁支架整體頂頂升的動(dòng)力系系統(tǒng)，穿入ΦΦS15.2mmm鋼絞線作作為牽引裝置置。在下橫梁梁頂改拼主桁桁架，全部改改裝完成后增增加橫向連接接系，將兩組組鋼桁架連成成整體。鋼桁桁架起吊錨固固點(diǎn)設(shè)置在支支撐千斤頂?shù)牡恼路?，起起吊點(diǎn)采用鋼鋼板加工，穿穿入鋼絞線并并用夾具錨固固，吊點(diǎn)周圍圍局部進(jìn)行加加固，鋼絞線總長(zhǎng)長(zhǎng)度要大于總總起升高度。千斤頂整體起升兩兩組鋼桁架至至指定高度，并并焊接牛腿臨臨時(shí)安放。利利用塔吊整體體提升在地面面加工完成的的剛性牛腿，并并放置于鋼桁桁架下方，將將鋼桁架與剛剛性牛腿焊接接成整體，形形成剛性牛腿腿桁架系統(tǒng)。整整體提升剛性性牛腿桁架系系統(tǒng)至設(shè)計(jì)位位置，并與塔塔身預(yù)埋牛腿腿焊接。重復(fù)復(fù)上述步驟，完完成整個(gè)支架架系統(tǒng)的安裝裝。提升系統(tǒng)工工作原理液壓提升法是一種種用于超大、超超重型結(jié)構(gòu)施施工的現(xiàn)代施施工方法，該該方法的基本本過(guò)程是：在在被提升結(jié)構(gòu)構(gòu)投影面正下下方整體拼裝裝構(gòu)件，利用用兩端結(jié)構(gòu)作作為提升支點(diǎn)點(diǎn)，把千斤頂頂放置在提升升支點(diǎn)上進(jìn)行行固定。向液液壓千斤頂中中穿入專用鋼鋼絞線，通過(guò)過(guò)液壓千斤頂頂整體同步提提升安裝鋼結(jié)結(jié)構(gòu)的一種方方法。液壓千斤頂提升油油缸的下錨連連同油缸的支支架被固定在在提升支架上上，上錨被固固定在主油缸缸的活塞桿上上，能夠隨主主油缸的活塞塞桿上下運(yùn)動(dòng)動(dòng)。液壓提升升原理如下圖所所示：圖6.2.3-11液壓提提升原理示意意圖提升油缸工作原理理：油缸的初始狀態(tài)是是：上錨緊、下下錨緊，主油油缸全部縮缸缸。提升開始時(shí)，下錨錨松、上錨緊緊，由上錨承承擔(dān)提升結(jié)構(gòu)構(gòu)的重量，油油缸伸缸，上上錨挾鋼絞線線上升一個(gè)行行程，使結(jié)構(gòu)構(gòu)隨之上升一一個(gè)行程。油缸伸缸到位后，下下錨緊，上錨錨松，由下錨錨承擔(dān)提升結(jié)結(jié)構(gòu)的重量，油缸回縮，上上錨隨油缸下下降至提升前前位置，上錨錨緊，下錨松松，千斤頂完完成一個(gè)提升升循環(huán)。通過(guò)上下錨具負(fù)荷荷的轉(zhuǎn)換，油油缸的伸縮，使使被提結(jié)構(gòu)隨隨著油缸的伸伸縮逐步提升升到被安裝位位置。千斤頂系統(tǒng)統(tǒng)通過(guò)計(jì)算機(jī)機(jī)系統(tǒng)對(duì)所有有油缸進(jìn)行統(tǒng)統(tǒng)一控制，完完成提升結(jié)構(gòu)構(gòu)的提升作業(yè)業(yè)。提升施工工工藝流程剛性牛腿桁架系統(tǒng)統(tǒng)施工工藝流流程如下圖所示。圖6.2.3-22剛性牛牛腿桁架系統(tǒng)統(tǒng)施工工藝流流程圖剛性牛腿桁架系統(tǒng)統(tǒng)施工工藝流流程說(shuō)明如下表所示。表6.2.3-11剛性牛牛腿桁架系統(tǒng)統(tǒng)施工工藝流流程說(shuō)明表步驟圖示說(shuō)明一1、塔身施工過(guò)程程中，從下到上依次預(yù)埋埋剛性牛腿、鋼鋼桁架下弦桿桿、提升支架架預(yù)埋件。2、安裝提升支架架及千斤頂。二1、將在地面組裝裝完成的整片片鋼桁架整體體吊裝至下橫橫梁對(duì)應(yīng)位置置上，鋼桁架架底部剛性抄抄墊。在下橫梁上上安裝橫向連接接系，將兩組組桁架連接成成整體。2、上塔柱提升支支架千斤頂穿穿入鋼絞線，鋼鋼絞線底端與與主桁吊點(diǎn)連連接。步驟圖示說(shuō)明三1、采用頂部提升升裝置將兩組組一榀的主桁桁架提升111.62m，并焊焊接牛腿臨時(shí)時(shí)固定。四1、利用塔吊整體體提升在地面面加工完成的的剛性牛腿，并并放置于鋼桁桁架下方，將將鋼桁架與剛剛性牛腿焊接接成整體，形形成剛性牛腿腿桁架系統(tǒng)。五1、整體提升剛性性牛腿桁架系系統(tǒng)至設(shè)計(jì)位位置，根據(jù)吊吊裝實(shí)際情況況，剛性配切切鋼桁架上、下下弦桿。吊裝裝就位后與塔塔壁預(yù)埋件焊接。2、安裝剛性牛腿腿底部抗拉剪剪裝置。六1、拆除提升系統(tǒng)統(tǒng)后施工上橫橫梁。2、上橫梁施工完完成后利用橫橫梁頂板預(yù)留留的孔洞將支支架整體降落落至下橫梁頂頂部。6.2.4支架架拆除上橫梁模板施工、鋼鋼筋加工及安安裝、混凝土土施工、預(yù)應(yīng)應(yīng)力施工及管管道壓漿工藝藝與下橫梁相相同，本章節(jié)節(jié)不再贅述。上橫梁澆筑過(guò)程中中，在每榀主主桁架跨中左左右各10..5m處對(duì)應(yīng)應(yīng)的上橫梁頂頂?shù)装逦恢妙A(yù)預(yù)留孔道。施施工完成后，在在孔道頂端安安裝穿心式千千斤頂，通過(guò)過(guò)預(yù)留孔道，松松動(dòng)底模楔塊塊，利用塔吊吊和手拉葫蘆蘆拆除底模及及分配梁后，將主桁架整體緩慢下落至下橫梁上，再分別拆除。6.2.5施工工注意事項(xiàng)剛性牛腿桁桁架系統(tǒng)施工工注意事項(xiàng)⑴根據(jù)結(jié)構(gòu)主體施工工尺寸偏差，采采取合理的拼拼裝順序及方方法，保證地地面拼裝結(jié)構(gòu)構(gòu)的實(shí)際尺寸寸，保證被提提升結(jié)構(gòu)在提提升到位后能能順利就位。⑵鋼桁架在地面組拼拼完成后，整整體吊裝至下下橫梁上，進(jìn)進(jìn)行試提升。鋼鋼桁架懸空3300mm后后，鎖定所有有千斤頂，觀觀察桁架的變變形情況。根根據(jù)規(guī)范要求求并綜合考慮慮本工程的實(shí)實(shí)際情況，測(cè)測(cè)量鋼桁架的的位移和垂直直偏差情況。⑶試提升時(shí)，要求采采用逐漸上調(diào)調(diào)油缸壓力的的方法進(jìn)行分分級(jí)加載，避避免產(chǎn)生過(guò)大大的應(yīng)力集中中，在整體提提升過(guò)程中，每每個(gè)提升點(diǎn)位下下安排一名人人員監(jiān)控該點(diǎn)點(diǎn)的走行情況況，如發(fā)現(xiàn)有有點(diǎn)位偏移、鋼鋼絞線切斷、脫脫錨等現(xiàn)象發(fā)發(fā)生時(shí)，立即即停止提升，排除安全隱隱患后方可繼繼續(xù)施工。⑷本次剛性牛腿桁架架系統(tǒng)提升為為橋位垂直提提升，在提升升前要進(jìn)行過(guò)過(guò)嚴(yán)格的驗(yàn)算算，保證結(jié)構(gòu)構(gòu)能夠順利安安裝到位。⑸單榀桁架+牛腿腿重25.33t，兩榀一一組進(jìn)行吊裝裝，單組重550.6t，正正常吊裝時(shí)，兩兩個(gè)千斤頂穿穿入3束鋼絞絞線即可正常常工作。提升升施工應(yīng)緩慢慢進(jìn)行，為了了防止滑絲、斷斷絲等意外情情況的發(fā)生，考考慮1.5倍倍的動(dòng)載因素素，并考慮11倍的備用束束，單個(gè)千斤斤頂穿入4根根鋼絞線。上橫梁施工工注意事項(xiàng)⑴根據(jù)剛性牛腿桁架架系統(tǒng)受力特特點(diǎn)，牛腿與與塔壁連接處處承受較大的的拉力和剪力力，為保證結(jié)結(jié)構(gòu)整體安全全性，索塔施施工過(guò)程中，在在指定位置預(yù)預(yù)留抗剪槽口口及精軋螺紋紋鋼張拉孔道道，待剛性牛牛腿桁架系統(tǒng)統(tǒng)整體安裝到到位后，在牛牛腿底部安裝裝抗拉剪裝置置。抗拉剪裝裝置大樣見下下圖所示。圖6.2.5-1抗拉剪裝裝置結(jié)構(gòu)圖⑵為防止支架受力不不均導(dǎo)致傾覆覆，必須對(duì)稱稱澆筑混凝土土，由于支架架邊支點(diǎn)剛度度較大，中支支點(diǎn)剛度相對(duì)對(duì)較小，應(yīng)使使支架中支點(diǎn)點(diǎn)處受力先產(chǎn)產(chǎn)生彈性變形形，因此，上上橫梁混凝土土應(yīng)從中間往往兩邊對(duì)稱澆澆筑。⑶上橫梁混凝土分兩兩次澆筑，第第一次澆筑高高度為3.77m，第二次次澆筑高度00.8m。第第二次混凝土土澆筑過(guò)程中中，支架荷載載并未釋放，第第二次澆筑荷荷載由第一次次澆筑成型的的下橫梁和下下橫梁支架共共同承受。7資源配置計(jì)劃劃上、下橫梁施工勞勞力及機(jī)械配配置計(jì)劃表如如下表所示。表7-1橫梁梁施工勞力配配置表工種2015年2016年7月份8月份9月份1月份2月份3月份機(jī)械修理工333333鋼筋工152020152020張拉工0101201012木工71077710架子工865558混凝土工101010101010模板工912910910電工222222電焊工666666普工444444合計(jì)648378627685表7-2擬投投入索塔施工工的主要機(jī)械械設(shè)備表序號(hào)設(shè)備名稱規(guī)格主要技術(shù)指標(biāo)數(shù)量說(shuō)明1混凝土攪拌站HZS9090m3/h1混凝土供應(yīng)2混凝土攪拌站HZS8080m3/h1混凝土供應(yīng)3裝載機(jī)ZL502m32上料4變壓器400KV400KV3施工供電5發(fā)電機(jī)250KW250KW1臨時(shí)供電6塔吊QTZ16014m吊重12tt2高空吊裝7電梯SCQ200800kg2運(yùn)輸8汽車吊QY5050t1常規(guī)吊裝9固定輸送泵HBT80C80m3/h1混凝土澆筑10攪拌運(yùn)輸車SY52508m36混凝土運(yùn)輸11鋼筋彎曲機(jī)GWJ40臺(tái)2鋼筋加工12鋼筋切斷機(jī)GQJ40臺(tái)2鋼筋加工13鋼筋調(diào)直機(jī)GTJ4/8133臺(tái)2鋼筋加工14鋼筋直螺紋滾絲機(jī)機(jī)TY-40A臺(tái)2鋼筋加工8季節(jié)性施工保證證措施8.1冬季施工工安排及質(zhì)量量保證措施8.1.1冬季季施工安排《混凝土結(jié)構(gòu)工程程施工規(guī)范》規(guī)規(guī)定：當(dāng)室外外日平均氣溫溫連續(xù)5日穩(wěn)穩(wěn)定低于55℃時(shí)，應(yīng)采取取冬期施工措措施。根據(jù)本本地區(qū)的氣溫溫特點(diǎn)，綜合合考慮每年的的11月初至至次年的3月月底為冬季施施工。上橫梁梁施工為冬季季施工。8.1.2冬季季混凝土工程程施工要求拌合站施工工場(chǎng)地要求⑴所有粗、細(xì)骨料均均堆置在料倉(cāng)倉(cāng)內(nèi)，嚴(yán)禁雨雨雪進(jìn)入倉(cāng)內(nèi)內(nèi)，疏通拌合合站各儲(chǔ)料倉(cāng)倉(cāng)、拌合場(chǎng)地地排水設(shè)施。⑵各儲(chǔ)料倉(cāng)四周采用用棚布進(jìn)行包包裹，水泥、粉粉煤灰和外加加劑罐子采用用棉被進(jìn)行覆覆蓋；蓄水池池搭設(shè)雨棚，上上部覆蓋棉被被。⑶在各儲(chǔ)料倉(cāng)四周安安裝爬梯用以以清掃料棚上上的積雪。⑷攪拌混凝土?xí)r，所所有的粗細(xì)骨骨料不得帶有有冰雪和凍結(jié)結(jié)團(tuán)塊，在拌拌制前事先將將最外層含有有凍結(jié)團(tuán)塊的的粗細(xì)骨料用用裝載機(jī)清除除掉。拌合用水及及外加劑升溫溫⑴根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)設(shè)各種種拌合料的溫溫度公式反算算得出，計(jì)算算T=5℃時(shí)對(duì)拌合水水加熱的溫度度，并進(jìn)行試試拌合，測(cè)出出拌合后的混混凝土實(shí)際溫溫度，對(duì)水加加熱時(shí)，水溫溫加熱不宜高高出80℃。⑵拌合前，用裝載機(jī)機(jī)先粗細(xì)骨料料最外一層約約50厘米左左右的最表層層清除，使用用下面一層受受凍較少的粗粗細(xì)骨料。⑶拌合前，應(yīng)先用熱熱水沖洗攪拌拌機(jī)，使攪拌拌機(jī)升溫，并并將罐車用熱熱水進(jìn)行刷洗洗預(yù)熱。⑷投料順序，先投放放骨料、水?dāng)嚁嚢?，再加水水泥攪拌。⑸增加攪拌時(shí)間，比比常溫?cái)嚢钑r(shí)時(shí)間延長(zhǎng)500%。⑹當(dāng)拌合樓的拌合倉(cāng)倉(cāng)內(nèi)溫度低于于10℃時(shí)，對(duì)拌合合樓進(jìn)行全包包裹封閉，并并燃1-4只只煤爐進(jìn)行加加熱。混凝土拌制制冬季施工中拌制混混凝土所用的的材料如砂、石石、水等均應(yīng)應(yīng)保持正溫，為為了保證混凝凝土拌和物入入模溫度不低低于5℃，出機(jī)溫度度應(yīng)控制在110℃以上，施工工過(guò)程中根據(jù)據(jù)澆筑間隔等等待時(shí)間可適適當(dāng)調(diào)整出機(jī)機(jī)溫度。為控控制好混凝土土拌和物的入入模溫度，混混凝土澆筑的的前后盤應(yīng)密密切配合，在在前罐混凝土土即將澆完時(shí)時(shí)，前盤通知知攪拌站開始始拌制下一罐罐混凝土，盡盡量減少混凝凝土在攪拌運(yùn)運(yùn)輸車中的等等待時(shí)間，要要求混凝土從從出機(jī)到澆筑筑完畢不得超超過(guò)30miin。施工用水泥只能保保溫，不得加加熱，混凝土土拌和前，用用熱水或溫水水沖洗攪拌機(jī)機(jī)。為保證出出機(jī)溫度，根根據(jù)混凝土澆澆筑當(dāng)天的實(shí)實(shí)際氣溫，通通過(guò)熱工計(jì)算算換算出各項(xiàng)項(xiàng)材料需要加加熱的溫度，但但不得超過(guò)規(guī)規(guī)范規(guī)定的最最高溫度；應(yīng)應(yīng)首先考慮對(duì)對(duì)拌和用水加加熱，如仍不不能滿足需要要時(shí)，再考慮慮對(duì)骨料加熱熱。配制混凝土拌合物物時(shí)。水、水水泥、摻合料料、外加劑的的稱量必須準(zhǔn)準(zhǔn)確到±1%%，粗、細(xì)骨骨料的稱量準(zhǔn)準(zhǔn)確到±2%%。外加劑必必須使用符合合設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)規(guī)定，可摻入入早強(qiáng)及抗凍凍劑。為保證混凝土不出出現(xiàn)假凝現(xiàn)象象，冬季施工工時(shí)對(duì)投料順順序進(jìn)行適當(dāng)當(dāng)調(diào)整，拌合合混凝土的投投料順序依次次為：先向攪攪拌機(jī)投入細(xì)細(xì)骨料、粗骨骨料、加700～80%的的水，使粗、細(xì)細(xì)骨料吸收水水中熱量，之之后加入水泥泥和礦物摻合合料，充分?jǐn)嚁嚢韬?，再加加入外加劑溶溶液攪拌均勻勻，最后再根根?jù)直觀的混混凝土坍落度度情況添加剩剩余水。為了了保證混凝土土的和易性、流流動(dòng)性，可延延長(zhǎng)攪拌時(shí)間間，自投料開開始攪拌起，至至卸料時(shí)為止止，總攪拌時(shí)時(shí)間不得小于于2.5miin，也不得得超過(guò)3miin?；炷吝\(yùn)輸輸混凝土采用由混凝凝土罐車運(yùn)輸輸，運(yùn)輸距離離5km以內(nèi)內(nèi)，為減少運(yùn)運(yùn)輸途中的熱熱量損失，采采取如下措施施：⑴加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)度協(xié)調(diào)調(diào)，避免運(yùn)輸輸車在現(xiàn)場(chǎng)等等待時(shí)間過(guò)長(zhǎng)長(zhǎng)。⑵在混凝土儲(chǔ)料罐上上纏裹保溫材材料及帆布進(jìn)進(jìn)行保溫。⑶混凝土澆筑選擇在在一天溫度較較高時(shí)段進(jìn)行行，保證混凝凝土拌合物入入模溫度在110℃左右?；炷恋臐矟仓呕炷翝仓?/p>