某禽類屠宰場廢水加工工藝設計

PAGEPAGE20南京工程學院水污染控制工程課程設計題目：某禽類屠宰場廢水加工工藝設計院系：康尼學院專業(yè)：環(huán)境工程班級:k環(huán)境131姓名：曹峰馬明星周峰陳敏王玨學號：2401311（2141131）指導老師：張長飛鄭凱目錄目錄第1章屠宰廢水的現(xiàn)狀、處理方法與工藝選擇 11.1引言 11.2屠宰廢水的處理方法 1l.2.1好氧生物處理 11.2.2厭氧生物處理 2第2章設計任務書、設計原則、工藝流程的確定 42.1設計任務書 42.2設計原則、范圍與依據(jù) 42.2.1設計原則 42.2.3設計依據(jù) 42.3方案確定 52.3.1設計水質(zhì)水量 52.3.2廢水處理方案的確定 5第3章主要構(gòu)筑物的設計計算 73.1格柵設計計算 73.1.1設計說明 73.1.2設計參數(shù)的選取 73.1.3格柵的間隙數(shù)n 73.1.4格柵寬度B 83.1.5柵前漸寬部分長度L1 83.1.6柵后漸窄短長度L2 83.1.7通過格柵水頭損失h1 83.1.8柵后總高度H 93.1.9柵槽總長度L 93.1.10每日清渣量W 93.2隔油沉砂池 103.2.1長度L 103.2.2水流斷面積A 103.2.3池總寬度b 113.2.4貯砂斗所需容積V 113.2.5貯砂斗各部分尺寸計算 113.2.6貯砂斗的高度h3 113.2.7池總高度H 123.3氣浮池…….123.3.1設計說明…..123.3.2設計參數(shù)……123.3.3設計計算….143.4水解酸化池 163.5SBR反應器 173.5.1設計參數(shù) 173.5.2反應池運行周期各工序計算 173.5.3反應器容積計算 183.5.4需氧量計算 183.6消毒池 19參考文獻 19第1章屠宰廢水的現(xiàn)狀、處理方法與工藝選擇1.1引言屠宰業(yè)是我國出口創(chuàng)匯和保障供給的支柱產(chǎn)業(yè)之一，屠宰廢水來自牧畜、禽類、魚類宰殺加工，是我國最大的有機污染源之一。據(jù)調(diào)查，屠宰廢水的排放量約占全國工業(yè)廢水排放量的6％，其污染還有不斷加劇的趨勢。屠宰廢水呈紅褐色，有腥味，含有大量血污、皮毛、碎骨肉、油脂和內(nèi)臟雜物。COD、BOD、氨氮、SS等指標均較高，如COD達到600mg/L～6000mg/L、BOD為5300mg/L～3000mg/L、SS為400mg/L～2700mg/L,可生化性優(yōu)良，無毒性。屠宰廢水受其生產(chǎn)過程的影響明顯，其水質(zhì)水量波動范圍較大。我國很多屠宰廠尚沒設置廢水處理裝置或?qū)ε欧诺膹U水進行綜合利用，因而污染物質(zhì)尤其是高濃度的有機物給水環(huán)境造成了極大的污染，屠宰廢水的污染已不容忽視[1]。1.2屠宰廢水的處理方法l.2.1好氧生物處理活性污泥法是當前污水處理領域應用最廣泛的技術之一。普通活性污泥法處理屠宰廢水很難達到處理要求，普遍存在以下困難：屠宰場的水量變化大，難以滿足連續(xù)流曝氣池對水流穩(wěn)定性的要求；易發(fā)生污泥膨脹；剩余污泥量大、處置費用高；難以滿足脫氮要求。針對普通活性污泥法存在的問題，一些新的處理工藝開發(fā)并成功應用于屠宰廢水的處理。序批式活性污泥系統(tǒng)(SBRSBR(SequencingBatchReactor)工藝適應當前好氧生化處理工藝的發(fā)展趨勢，簡易、高效、低耗，廣泛地應用于屠宰廢水的處理中。其主要優(yōu)點有:(1)流程簡單，無二沉池和污泥回流設備；(2)比普通活性污泥法可節(jié)省基建投資30％、運行費用10～20％；(3)不易發(fā)生污泥膨脹，具有較強的脫氮除磷能力；剩余污泥性質(zhì)穩(wěn)定，便于濃縮和脫水；(4)耐沖擊負荷能力強。SBR間歇運行的特點很適合處理流量變化大的屠宰場廢水，已在很多國家廣泛應用于小型污水領域。此工藝處理屠宰廢水COD，BOD的去除率分別達到80％，90％以上，氨氮去除率達80％，90％。J．Keller等人在研究SBR處理屠宰廢水脫氮的過程中發(fā)現(xiàn)，通過控制溶解氧濃度可使約50％的氮通過同步硝化反硝化去除，而控制這種脫氮過程對減少處理費用，提高出水水質(zhì)有重要意義。CASS工藝是SBR的改進工藝，它在反應器前部增加了一個生物選擇器，實現(xiàn)了連續(xù)進水，剩余污泥性質(zhì)穩(wěn)定，泥量只有傳統(tǒng)活性污泥法的60％左右[2]。AB法AB法是生物吸附活性污泥法的簡稱,A段污泥負荷可高達2～6kgBOD/(kgMLSS·d)，對廢水主要起生物吸附作用：而B段負荷較低，不大于0.3kgBOD/(kgMLSS·d)，主要起生物氧化作用。AB法特別適用于屠宰廢水懸浮有機物濃度高、水質(zhì)水量變化大的特點，一般不設初沉池，對BOD、COD、SS、P和NH3-N的去處率一般高于常規(guī)活性污泥法，且可節(jié)省基建投資約20％，節(jié)省能耗15％左右[3]。氧化溝氧化溝對水質(zhì)、水溫、水量的變動有較強的適應性，污泥齡長，可以產(chǎn)生硝化反硝化反應，有脫氮功能。污泥產(chǎn)率低且穩(wěn)定，勿需消化。表1-1給出了國外采用氧化溝工藝處理屠宰廢水的參數(shù)與除污染效果。表1-1氧化溝工藝處理屠宰廢水的參數(shù)與效果運行參數(shù)項目進水(mg/l)出水(mg/l)去除率(%)HRT/d3.6COD204026087.3容積負荷/[kgBOD5/(m3.d)]0.4BOD514007094.8溫度/℃17TSS72414280.4MLSS/(mg/l)1425VSS6364293.4DO/(mg/l)0.8NH3-N2118.31.1SVL/(ml/g)382油脂4202.4水解酸化一好氧生物處理針對屠宰廢水高分子有機物濃度高的特點，研究者在好氧生物處理前加入酸化處理，開發(fā)出酸化一好氧生物處理工藝，酸化過程中動物性復雜大分子有機物降解成小分子溶解性有機物，為后續(xù)反應提供優(yōu)質(zhì)的底物，提高了好氧處理效果及整個系統(tǒng)的抗沖擊能力和穩(wěn)定性；同時類似于消化池的固體降解過程實現(xiàn)了污水酸化和污泥消化的集中處理，污泥產(chǎn)量低。1.2.2厭氧生物處理一般地，厭氧生物處理CODcr濃度大于1000mg/L的中高濃度工業(yè)廢水具有優(yōu)勢，可以回收生物能，低能耗，容積負荷率高，對環(huán)境的要求低，剩余污泥穩(wěn)定，產(chǎn)量僅為好氧系統(tǒng)的1/10—1/6；投資費用低、管理簡易，有廣闊的應用潛力。（1）普通厭氧消化池普通厭氧消化池處理屠宰廢水在美國和澳大利亞得到廣泛應用。厭氧消化池處理屠宰廢水的成本低，操作和維護簡便，有機物去除率高，但反應速率慢，水力停留時間長，占地面積大，對溫度要求高，低于21℃效率將會大大下降，大型厭氧消化系統(tǒng)一旦由于低溫而癱瘓就很難恢復，因而此工藝不適合用于土地緊張或常年溫度偏低的地方。（2）厭氧序批式活性污泥系統(tǒng)(ASBR)ASBR較其他厭氧處理工藝具有不需要脫氣和回流設備，有機物和SS去除率高的優(yōu)勢，因而被譽為屠宰廢水處理中很有發(fā)展前途的工藝。消化產(chǎn)生的生物氣可用于系統(tǒng)攪拌，或作為能源直接利用。D．I．Masse研究表明ASBR處理屠宰廢水的適宜條件是：間歇攪拌，溫度25℃—35℃，反應時間24h，污泥負荷0.2kg/(kgMLSS·d)—0.5kg/(kgMLSS·d)，在此條件下COD和SS的去除率分別達到98％和（3）高效厭氧反應器近年來用高效厭氧生物反應器處理屠宰廢水成為熱點。通過強化傳質(zhì)和提高污泥濃度高效厭氧反應器可在短時間內(nèi)得到良好的去除效果，較傳統(tǒng)厭氧消化池其最大的優(yōu)勢是負荷能力高、水力停留時間短、占地小。國內(nèi)外應用于屠宰廢水的工藝主要有：上流式厭氧污泥床(UASB)、厭氧濾池(AF)、厭氧流化床(AFB)、厭氧折流床反應器(ABR)、厭氧固定膜反應器(AFFR)、內(nèi)循環(huán)反應器(IC)等。UASB反應器結(jié)構(gòu)緊湊、簡單、負荷能力高，因而廣受青睞。AyoobTorkian實驗表明UASB處理屠宰廢水13kgCOD/m3·d—30kgCOD/m3·d負荷下，COD去除率為75%—90％。然而UASB也存在一些問題，如污泥易流失，顆粒污泥難于形成，系統(tǒng)難于啟動等。針對這些問題，研究人員不斷采用新的方案改進UASB的性能。I．Ruiz和Rafaelaod．等人分別將UASB與AF串聯(lián)使用處理屠宰廢水，使反應器同時具有UASB和AF的特點。利用AF保持生物量和耐沖擊負荷的優(yōu)點，減輕了對UASB三相分離器的性能要求，提高了系統(tǒng)抗負荷沖擊的能力。隨著系統(tǒng)附著生物量0.5gVSS．L增至5gVSS．L，COD的去除率也升至90.2%—93.4％。ClaudiaE．T．Caixeta使用一種新型高效三相分離器也達到了提高UASB耐負荷沖擊能力和處理效果的目的。AF處理屠宰廢水的穩(wěn)定性好，在有機負荷20kgCOD/m3·d—25kgCOD/m3·d時，CODcr去除率可達80%—90%，但是AF極易堵塞，必須定時沖洗。R．delPozo利用AFFR處理屠宰廢水，對間歇運行的適應性優(yōu)于UASB。IC反應器也是近二十年來發(fā)展起來的高效厭氧反應器，鄧良偉采用IC工藝處理屠宰廢水總磷的去除率可達53.8％[4]。目前，國內(nèi)對上述工藝的研究也比較深入，而水解酸化—SBR法在屠宰廢水中的應用是很成熟的，優(yōu)勢很明顯，實踐證明，在保證處理效果的同時，總投資、占地面積和能耗比傳統(tǒng)活性污泥工藝降低。如表1-2第2章設計任務書、設計原則、工藝流程的確定2.1設計任務書某禽類屠宰加工企業(yè)廢水情況如下：廢水流量：1040廢水水質(zhì)：COD=3000mg/LSS=1500mg/LBOD=1000mg/L動植物油：900mg/L廢水要求：達《肉類加工工業(yè)水污染物排放標準》一級標準2.2設計原則、范圍與依據(jù)2.2.1設計原則(1)根據(jù)屠宰廢水的特點，選擇成熟的工藝路線，既要做到技術可靠確保處理后出水達標排放，出水穩(wěn)定，還要設備簡單、操作方便、易于維護檢修，日常運行維護費用低。(2)在保證處理效果前提下，充分考慮城市寸土寸金的現(xiàn)實，盡量減少占地面積，降低基建投資。平面布置和工程設計時，布局力求合理、通暢、美觀，合乎工程建設標準。(3)具有一定的自動控制水平，在確定自控程度時兼顧經(jīng)濟合理性。(4)整個處理系統(tǒng)建設時施工方便，工期短，運行時能耗低。2.2.2設計范圍根據(jù)對屠宰廢水特點的分析和處理出水水質(zhì)要求進行初步設計，經(jīng)論證選擇技術上可行、經(jīng)濟上合理的處理方案，然后確定具體的、符合實際的工藝流程。對所選流程中的主要構(gòu)筑物進行工藝計算，主要設備進行選型。根據(jù)任務書要求，進行合理的平面布置。確定自動控制及監(jiān)測方案，進行初步的技術經(jīng)濟分析，包括工程投資和人員編制、成本分析等，附必要的圖紙。2.2.3設計依據(jù)1.《肉類加工業(yè)污染物排放標準》(GB13457－1992)中的一級標準，廢水處理后要求達到：CODCr≤80mg/L,BOD5≤30mg/L,SS≤60mg/L，pH=6.0-8.5，植物油≤15mg/L,NH3-N≤15mg/L,大腸桿菌≤5000個/L[5].2.畢業(yè)設計任務書及其他相關規(guī)范要求。2.3方案確定2.3.1設計水質(zhì)水量根據(jù)所給資料該廠處理工程設計最大水量為1040m3/d，處理水質(zhì)執(zhí)行《肉類加工業(yè)污染物排放標準》(GB13457－1992)表2-1進水水質(zhì)及排放標準水質(zhì)指標COD（㎎∕L）BOD（㎎∕L）SS（㎎∕L）進水水質(zhì)300010001500出水水質(zhì)≤80≤20≤602.3.2廢水處理方案的確定屠宰廢水中的BOD，COD值較高，非常有利于進行生物處理。且生物理較之物化處理，化學處理工藝成熟，處理效率高。同時，運行費用、水處理成本低。經(jīng)過對各種工藝的比較，本設計選用SBR反應器，因為該工藝技術成熟，處理效率高，占地省，投資省，運行靈活，污泥的性能良好，出水水質(zhì)可達標。更重要是SBR法有除氮的功能，完全可以滿足氮的去除。水解酸化—SBR工藝處理屠宰廢水，具有工藝簡單、處理流程短、操作方便、投資省和運行費用低等優(yōu)點，適合于小型肉類加工廠屠宰廢水處理。本工藝對廢水的水量及有機負荷的沖擊有較好的緩沖能力，按設計的處理程序運行，無污泥膨脹現(xiàn)象發(fā)生，系統(tǒng)工作穩(wěn)定可靠。因此，本設計處理方案采用水解酸化—SBR（厭氧—好氧相結(jié)合）工藝，既滿足出水要求，又盡可能的節(jié)約了投資，節(jié)省了運行費用。2.3.3工藝流程的確定主工藝為水解酸化—SBR工藝，格柵處理后的廢水中動植物油和有機懸浮物含量還較高，采用隔油沉砂池能很好地去除廢水中的動植物油和初步去除污水中大顆粒懸浮有機污染物。在實際運行過程中，廢水中含有大量浮渣，該單元發(fā)揮重要作用，去除大部分浮渣，浮渣經(jīng)過排渣管排到污泥干化池干化，沉淀物依靠重力排至污泥濃縮池。SBR反應池主要用于降解有機物，是整個處理工藝的核心，通過調(diào)整運行方式，可以降解部分難降解有機物，是處理屠宰肉類加工廢水常用工藝，SBR法在一個反應池內(nèi)完成進水、生物降解、硝化與反硝化脫氮、重力沉淀分離(二次沉淀)等過程。其基本工序分五步完成，即進水、反應、沉淀、排水和閑置5個工序。每個池子設置曝氣系統(tǒng)、排水系統(tǒng)和剩余污泥排出系統(tǒng)。按工程實際設計2座SBR反應池交替運行，每座反應池的運行周期為12h，其中進水期為1h，邊進水邊曝氣，使污泥再生恢復其活性；反應期為4～7h(包括進水期)；停止曝氣進入?yún)捬鯛顟B(tài)0.5h；厭氧狀態(tài)結(jié)束后微曝0.5h；靜止沉淀期2.0h；排水期1.5h，閑置期0.5h。根據(jù)水質(zhì)情況反應時間可靈活調(diào)整，減少曝氣時間，降低運行成本。曝氣系統(tǒng)采用羅茨鼓風機，多余的污泥通過剩余污泥排放系統(tǒng)從池子中排出至污泥濃縮池[3]。消毒池采用HCIO消毒劑，HCIO消毒劑具有強氧化性、脫色作用、除臭作用和光譜殺菌消毒效果，對有機污染物有一定的氧化作用。使用HCIO，發(fā)生器制作HCIO，投加量2mg/L～3mg/L。SBR和沉砂池污泥定期排到污泥濃縮池，濃縮池內(nèi)設污泥提升泵，根據(jù)污泥濃縮池污泥濃縮程度，將污泥提升至污泥干化池。沉砂池浮渣和污泥濃縮池污泥排至污泥干化池，在設計中，污泥干化池靠近隔油沉砂池，保證隔油沉砂池浮渣重力排入污泥干化池，污泥干化池滲出液排入至調(diào)節(jié)池。具體工藝流程圖見圖2-1圖2-1工藝流程圖流程說明：屠宰廢水首先經(jīng)過格柵，由于水中含有大量的豬毛，內(nèi)臟碎塊等大塊雜物，如不及時清除會造成后續(xù)單元的堵塞和淤積。廢水經(jīng)過格柵，進入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池起到調(diào)節(jié)水質(zhì)的作用，在通過污水提升泵到隔油沉砂池，主要去除廢水中的油和沙粒，之后進入水解酸化池，.利用水解和產(chǎn)酸菌的反應，將難降解有機物如血紅素分解成小分子可降解物質(zhì)，進一步提高可生化性，從而降低了后續(xù)好氧單元的土建造價和能耗。水解酸化池出水將進入主體設備SBR反應池，進水、反應、沉淀、排水依次在同一池里進行，在好氧的環(huán)境里污水得到極大處理，廢水再到消毒池，投加消毒劑，約停留30min，就可以排放。第3章主要構(gòu)筑物的設計計算3.1格柵設計計算3.1.1設計說明格柵是一種簡單的過濾設備，由一組或多組平行的金屬條制成的框架，斜置于廢水流經(jīng)的渠道中。格柵設于污水處理廠所有處理構(gòu)筑物之前，或設在泵站前，用于截留廢水中粗大的懸浮物和漂浮物，防止其后處理構(gòu)筑物的管道閥門或水泵堵塞。按柵條間隙，可分為粗格柵（50-100mm）、中格柵（10-40mm）、細格柵（3-10mm）三種，按清渣方式可分為人工清渣格柵和機械清渣格柵兩種。3.1.2設計參數(shù)的選取過柵流速一般采用0.6-1.0m/s；格柵傾角一般采用45°-75°；通過格柵的水頭損失一般采用0.08-0.15m；柵前渠道內(nèi)水流速度一般為0.4-0.9m/s；格柵間必須設置工作臺，臺面應高出柵前最高設計水位0.5m，工作臺上應有安全和商品沖洗設施[5]；工作臺兩側(cè)過道寬不小于0.7m，工作臺正面過道寬度，人工清渣不小于1.2m，機械清渣不小于1.5m。3.1.3格柵的間隙數(shù)n已知，最大設計流量Qmax=1040m3/d=1040/(6×3600)m3/s=0.048m3/s，假設格柵傾角α=60°,柵條間隙b=0.01m，柵前水深h=0.4m，過柵流速v=0.4m/s，代入公式得n===20式中，n—柵條間隙數(shù)，個；Qmax—最大設計流量，m3/s；α—格柵傾角，度；b—柵條間隙，m；h—柵前水深，m；v—過柵流速，m/s。3.1.4格柵寬度B已知，柵條間隙數(shù)n=20個，柵條間隙b=0.01m，假設柵條寬度S=0.01m，代入公式得B=S(n-1)+bn=式中，B—格柵寬度，m；S—柵條寬度，m；n—柵條間隙數(shù)，個；b—柵條間隙，m。3.1.5柵前漸寬部分長度L1已知，格柵寬度B=0.39，假設進水渠道寬B1=0.15m，進水渠展開角度α1=20°，代入公式得L1=m式中，L1—進水渠漸寬部分長度，m；B—格柵寬度，m；B1—進水渠道寬，m；α1—進水渠展開角度，度。3.1.6柵后漸窄短長度L2已知，柵前漸寬段長度L1=0.33m，代入公式得m式中，L2—柵后漸窄段長度，m；L1—柵前漸寬段長度，m。3.1.7通過格柵水頭損失h1已知，過柵速度v=0.8m/s，重力加速度g=9.84m2/s，格柵傾角α=60o，柵條間隙b=0.01m，柵條寬度S=0.01m，假設格柵斷面背水面部分為半圓矩形β=1.67，代入公式得=mm式中，h1—通過格柵的水頭損失，m；k—系數(shù)，一般取3；h0—計算得出的水頭損失；ε—阻力系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關；v—過柵流速，m/s；g—重力加速度，m2/s；α—格柵傾角，度；β—系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關；S—柵條寬度，m；b—柵條間隙，m。3.1.8柵后總高度H已知，水頭損失h1=0.054m，假設，柵前渠道超高h2=0.3m，柵槽中水深h=0.4m，代入公式得H=h1+h2+h=0.054+0.3+0.3=0.754m式中，H—柵后槽總高度，m；h1—水頭損失，m；h2—柵前渠道超高，m；h—柵槽中水深，m。3.1.9柵槽總長度L已知，柵前漸寬段長度L1=0.33，柵后漸窄段長度L2=0.17m，柵前水深H1=0.7m，進水渠展開角度α1=20o，代入公式得m式中，L—柵槽總長度，m；L1—柵前漸寬段長度，m；L2—柵后漸窄段長度，m；H1—柵后漸窄段長度，m；α1—進水渠展開角度，度。3.1.10每日清渣量W已知，最大設計流量Qmax=0.048m3/s，格柵間隙n=20個，所以取柵渣量標準W1=0.07m3柵渣/103m3污水，假設屠宰污水量變化系數(shù)k2=1.69，代入公式得=0.20所以宜采用人工清渣。式中，W—每日清渣量，m3/d；Qmax—最大設計流量，m3/s；W1—柵渣量標準，m3柵渣/103當格柵間隙為16-25時，W1=0.05-0.10；當格柵間隙為30-50時，W1=0.01-0.03；k2—生活污水流量變化系數(shù)。3.2隔油沉砂池設計參數(shù)的選取污水在池內(nèi)的最大流速為0.3m/s，最小流速0.15m/s。污水在池內(nèi)的最大流速為0.3m/s，最小流速0.15m/s。最大停留時間不小于30s，一般采用30~60s。有效水深應該不大于1.2m，一般采用0.25~1.0m，每格寬度不宜小于0.6m。進水頭部應采取消能和整流措施。池底坡度一般為0.01~0.02，當設置除砂設備時，應該根據(jù)設備要求考慮池底形狀。3.2.1長度LL=vt=0.3×60=18m式中,v—最大設計流量時的速度m/s;t─最大設計流量時的停留時間s。3.2.2水流斷面積AL=vt=0.3×60=18m式中,v—最大設計流量時的速度m/s;t─最大設計流量時的停留時間s。式中,Q─最大設計流量;3.2.3池總寬度b設格數(shù)n=2，每格寬b=0.05mB=nb=2x0.05=0.1m式中,h2—設計有效水深m;3.2.4貯砂斗所需容積V設清除沉沙的時間間隔T=1.5d式中,X—污水的沉砂量，一般采用;T—排砂時間的間隔d;K—肉類污水流量總變化系數(shù)。3.2.5貯砂斗各部分尺寸計算設貯砂斗底寬a=0.02m，斗壁與水平面的傾角為60o，斗高=0.05m,則貯砂斗的上口寬a2貯砂斗的容積V1：式中,—貯砂斗高度，m;3.2.6貯砂斗的高度h3設采用重力排砂，池底坡度i=6%，坡向砂斗，則3.2.7池總高度H采用超高h1=0.3m，設采用機械刮泥.H=h1+h2+h3=0.4+0.3+0.185=0.885m式中，h1—超高，m;h3—貯砂斗高度，m;3.3氣浮池3.3.1設計說明：氣浮法也稱浮選法，其原理是設法使水中產(chǎn)生大量的微氣泡，以形成水、氣、及被去除物質(zhì)的三相混合體，在界面張力、氣泡上升浮力和靜水壓力差等多種力的共同作用下，促進微細氣泡粘附在被去除的微小油滴上后，因粘合體密度小于水而上浮到水面，從而使水中油粒被分離去除。氣浮法通常作為對含油污水隔油后的補充處理。即為生化處理之前的預處理，經(jīng)過氣浮處理，可將含油量降到30mg/L以下，再經(jīng)過生化處理，出水含量可達到10mg/L。設計選用目前最常用的平流式氣浮池，廢水從池下部進入氣浮接觸區(qū)，保證氣泡與廢水有一定的接觸時間，廢水經(jīng)隔板進入氣浮分離區(qū)進行分離后，從池底集水管排出。浮在表面的浮油用刮油設備刮入集油槽后排出。其優(yōu)點是池深淺、造價低、構(gòu)造簡單、管理方便。3.3.2設計參數(shù)：加壓水泵加壓水泵作用是提供一定壓力的水量，本設計中采用離心泵。容器氣浮加壓溶氣氣浮工藝由空氣飽和設備、空氣釋放設備和氣浮池等組成。其基本工藝流程有全溶氣流程、部分溶氣流程和回流加壓溶氣流程三種。本設計選用回流加壓溶氣流程。加壓溶氣氣浮的主要設備：溶氣釋放器本設計選用TS-Ⅳ型溶氣釋放器溶氣水支管接口直徑25mm0.3MPa下的流量為2.52m3/h作用直徑為60cm壓力溶氣罐本設計選用TR-7型壓力溶氣罐罐直徑700mm適用流量43-58m3/h使用壓力0.2-0.5MPa進水管管徑125mm出水管管徑150mm罐總高（包括支腳）3180mm氣浮池本設計選用平流式氣浮池進入氣浮池接觸室流速0.1m/s以下接觸室水流上升速度10-20mm/s接觸室停留時間小于60s氣浮分離室水流向下流速1.5-3.0mm/s分離室表面負荷率5.4-10.8m3/(m2·h)有效水深2.0-2.5m水流停留時間10-20min單格寬度小于10m，長度小于15m階梯環(huán)填料，填料層高度1-1.5m，這時罐直徑一般根據(jù)過水截面負荷率100-200m3/(m2·h)選取，罐高為2.5-3.0m刮渣機本設計排渣設備選用橋式刮渣機選用型號TQ-3氣浮池凈寬3-4m軌道中心距3.23-4.23m電機功率0.75kW驅(qū)動減速機型號SJWD減速器附帶電機3.3.3設計計算（1）氣浮所需空氣量QQ–為氣浮池設計水量，m3/hRˊ-試驗條件下的回流比，%αc–試驗條件下的釋氣量，mψ–水溫校正系數(shù)，取1.1-1.3（主要考慮水的粘滯度影響，試驗時水溫與冬季水溫相差大者取高值）（2）加壓容器水量QgP–選定的溶氣壓力，MPaKT–溶解度系數(shù)，根據(jù)水溫查表η–溶氣效率，對裝階梯環(huán)填料的溶氣罐可查表得接觸室的表面積A設接觸室的寬度b=0.4m則接觸式的長度a=Vc–接觸室中水流上升流速,m/h接觸室的容積一般應按停留時間大于60s進行復核，接觸室的平面尺寸如長寬比等數(shù)據(jù)的確定，應考慮施工的方便和釋放器的布置等因素。分離室的表面積A分離室長度LVs–分離室中向下平均水流速度，m/h對矩形池子分離室的長寬比一般取（1-2）：1氣浮池的凈容積池有效水深HV校驗t同時以池內(nèi)停留時間t進行校核，t的取值范圍10-20minH–為有效水深，m溶氣罐直徑DI–過流密度，m3/(m2·d)，一般對空罐選用1000-2000m3/(m2·d)，對填料罐選用2500-5000m3/(m2·d)。溶氣罐高度根據(jù)直徑Dd查表可得高度為3180mm空壓機額定氣量ψ（9）氣浮池集水管采用穿孔集水管，全池共用兩根（管中心間距1.2m），每根集水管的集水量q=選用管徑Dg設集水管0.3m的出水水頭，則集水孔口的流速v每根集水管的孔口面積ω上式中ε、?分別為孔口收縮系數(shù)和孔口流速系數(shù)。若孔口直徑取15mm，則每孔面積ω0=0.000177m2，因此，每孔集水管的孔數(shù):分離室長度為4m，穿孔管有效長度L取3m，則孔距L=對于TS-IV型釋放器0.3MPa下的流量為2.52m3/h，則釋放器的個數(shù)為：N=Q3.4水解酸化池3.4.1水解酸化池的容積計算公式：V=公式中，V為反應器容積，Q為廢水流量，；HRT為水力停留時間，取8h；K為流量變化系數(shù)，1.2-1.5，取1.3.V=3.4.2池體及結(jié)構(gòu)尺寸=1\*GB2⑴水解反應器為矩形反應器尺寸為長15m寬10m高3m，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。=2\*GB2⑵水解反應器內(nèi)廢水的表觀上升流速在0.5-2.0=3\*GB2⑶水解反應器的有效水深為5.=4\*GB2⑷設置兩個反應器3.4.3反應器的系統(tǒng)設計=1\*GB2⑴布水系統(tǒng)設計=1\*GB3①水解池采用多點布水系統(tǒng)，一個進水點服務的面積為1=2\*GB3②布水系統(tǒng)采用一管多孔式布水。=3\*GB3③布水系統(tǒng)進水點距反應器池底宜保持200mm。枝狀布水時支管出水口向下距池底約200mm，位于所服務面積的中心；出水管孔最小孔徑不宜﹤15mm，一般在15-25mm之間；出水孔處需設45導流板使出水散布池底，出水孔正對池底。=4\*GB3④一管多孔式布水時幾個進水孔由一個進水管負擔，孔口流速不小于2；配水管直徑不小于50cm；布水管道尾端最好兼作放空和排泥管。需考慮設反沖洗裝置，采用停水池分段反沖時，壓力為1.0-2.0kg/cm,流量為正常進水量的3-5倍。用氣體反沖，氣水比5:1-10:1.=2\*GB2⑵水解池底部設計水解池底部設計按多槽形式設計，有利于布水均勻與客服死區(qū)。=3\*GB2⑶出水收集系統(tǒng)設計=1\*GB3①反應器出水堰應在匯水槽上加設三角堰；堰上水頭大于25mm，水位于三角堰齒1/2處。=2\*GB3②出水收集應設在水解池反應器頂部，盡可能均勻地收集處理過的廢水。=3\*GB3③采用矩形反應器時出水采用幾組平行出水堰的多槽出水方式。=4\*GB3④出水堰口負荷宜在1.5-2.0L/(S)=4\*GB2⑷排泥系統(tǒng)設計=1\*GB3①采用重力排泥方式。3.5SBR反應器3.5.1設計參數(shù)1.參數(shù)擬定:BOD污泥負荷=0.4，反應池數(shù)N=2，反應池水深H=5m,排水比=，活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m，水溫=20℃3.5.2反應池運行周期各工序計算(1)曝氣時間(2)沉淀時間初期沉降度：沉降時間為：(3)排水時間排出時間1h左右與沉淀時間合計2h(4)一個周期所需時間h所以周期次數(shù)n為，n以1計，則每個周期為24小時。3.5.3反應器容積計算=1\*GB2⑴反應池容量：=2\*GB2⑵進水變動的討論：根據(jù)進水時間為24h一個周期和進水流量模式，一個周期的最大進水量變化比r=1.5超過一周期污水進水量△Q與V的對比如期反應池