公司爬架計算書14.4x7.2

計算書PAGE(PAGE15)XHR-01電動附著式提升腳手架計算書前言本計算書將反映XHR－01型導軌式提升腳手架系統(tǒng)關鍵部件的受力狀況、強度及穩(wěn)定性等計算內(nèi)容。主要計算根據(jù)是建設部《建筑施工附著式升降腳手架管理暫行規(guī)定》和《編制建筑施工腳手架安全技術標準的統(tǒng)一規(guī)定》。本工程最大支撐跨度7.2m、層高2.9m。為了便于計算，取跨度7.2米、架體高度14.4米的一片架體為標準單元作為計算基礎，進行荷載統(tǒng)計。

XHR-01電動提升腳手架計算書一、相關術語豎向主框架：用于構造電動提升腳手架架體，垂直于建筑物外立面，并與附著支承結構相連，主要承受和傳遞豎向和水平荷載的豎向框架。水平支承桁架：用于構造電動提升腳手架架體，主要承受架體豎向荷載，并將豎向載荷傳遞至豎向主框架和附著支承結構的水平結構。附著支承結構：直接與工程結構相連，承受并傳遞腳手架荷載的支承結構。支承跨度：兩相鄰豎向主框架中心軸線之間的距離。腳手架高度：架體最底層桿件軸線（不是指吊藍）至架體最上層橫桿（護欄）軸線間的距離。防墜裝置：架體在升降和使用過程中發(fā)生意外墜落的制動裝置。防傾覆裝置：防止架體在升降和使用過程中發(fā)生傾覆的裝置。二、荷載規(guī)定和計算系數(shù)1.荷載規(guī)定①恒載：包括搭設架體的鋼管和扣件或碗扣式腳手架、豎向主框架、水平支承桁架、作業(yè)層腳手板、安全網(wǎng)、提升機構以及固定于架體上的設備等傳給附著支承點的全部材料、構配件、器具的自重。②活荷載（施工荷載）：架體在工作狀態(tài)下，結構施工時，按兩層荷載（每層3kN／ｍ2）計算；裝修施工時，按三層荷載（每層2kN／ｍ2）計算；架體在升降狀態(tài)下，施工活荷載按每層0.5kN／ｍ2計算。③風荷載：風壓標準值按照文獻[3]計算確定。擋風面積按擋風材料、桿件的實際擋風面積計算。2.計算系數(shù)結構重要性系數(shù)γo取0.9恒載分項系數(shù)γG取1.2；活荷載分項系數(shù)γQ取1.4組合風荷載時的荷載組合系數(shù)ψ取0.85荷載變化系數(shù)γ1取1.3,γ2取2.0豎向主框架和水平支承桁架壓桿λ≤150拉桿λ≤300（6）單一系數(shù)法復核時，其安全系數(shù)K值對于強度設計時：K≥1.5對于穩(wěn)定性設計時：K≥2.0（7）鋼絲繩安全系數(shù)升降系統(tǒng)用S=6.0斜拉卸荷用S=6.0三、計算方法本《計算書》中架體結構和附著支承結構按照“概率極限狀態(tài)法”進行計算。承載力設計表達式為：γ0S≤R 式中：γ0S—結構重要性系數(shù)，取0.9S—荷載效應R—結構抗力按照“概率極限狀態(tài)法”進行設計時，按承載力極限狀態(tài)設計的計算荷載取荷載的設計值；按使用極限狀態(tài)設計的計算荷載取荷載的標準值。升降動力設備、吊具、索具按“容許應力設計法”進行設計計算，取強度容許值，計算表達式為：σ≤[σ]式中：σ—設計應力[σ]—容許應力計算荷載的傳遞過程架體荷載→水平支承桁架→豎向主框架→附著支承結構→建筑結構有些安全措施是由水平支承桁架直接傳遞給建筑物或者通過豎向主框架直接傳遞給建筑結構。四、XHR-01型導軌式電動提升腳手架結構分類及特點XHR-01型導軌式電動提升腳手架結構包括幾大部分組成：1.架體：采用扣件式或碗扣式腳手架桿件組裝的架體。豎向主框架和水平支承桁架：采用型鋼定型焊接加工螺栓連接的桁架或框架。3.爬升機構：包括：附著支承結構（預埋件、穿墻螺栓、墊板、掛板、可調(diào)拉桿、銷軸、拉桿座、導軌）、提升滑輪組件（包含防墜裝置）、防傾及導向裝置（導輪組及導軌）、承重裝置（限位鎖、鎖夾、斜拉鋼絲繩、繩卡、花籃螺栓以及連墻裝置）、提升裝置（提升掛座）。自身提升設備：電動葫蘆、電控柜、電纜線。五、荷載標準值計算（一）計算用荷載單元模型的確定選取架體支承跨度為7.2米，腳手架高度14.4米的一片架體為荷載計算單元。架體內(nèi)外排立桿中心距為0.9米，步高為1.8米，均布立桿柱距為1.8米。（二）風荷載計算計算式:Wk=0.7μs·μz·Wo式中:μz—風壓高度變化系數(shù)。按照田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的中、小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)的B類地面粗糙度采用（高度按200米考慮）。按文獻[5]表6.2.1μz=2.61wo—基本風壓。依據(jù)文獻[5]中全國基本風壓分布圖，和為適應北京、廣州、上海、天津、西安、重慶、成都、南京、福州、沈陽等全國大中城市使用，故選取基本風壓為wo=0.55kN／ｍ2。μs—風荷載體型系數(shù)。按照文獻[4]，背靠建筑物的情況為“敞開框架和開洞墻”附著升降腳手架外排為密目安全網(wǎng)全封閉，故μs=1.3Φ，其中Φ為擋風系數(shù)。Φ=An／AW，式中:AN─擋風面積，AW─迎風面積Φ=EQ\F(0.5×(1.8＋1.8)×0.048＋1.8×1.8×0.5,1.8×1.8)=0.527μs=1.3Φ=1.3×0.527=0.685使用工況風荷載標準值:Wk=0.7μs·μz·Wo=0.7×0.685×2.61×0.55=0.688kN／ｍ2升降和墜落工況風荷載標準值:Wk‘=0.7μs·μz·Wo=0.7×0.685×2.61×0.25=0.31kN／ｍ2（三）腳手板自重計算腳手板采用50ｍｍ厚的木板，架體內(nèi)排立桿離墻500ｍｍ，腳手板鋪設時離墻200ｍｍ，則腳手板寬度為:900+500-200=1200ｍｍ。腳手板的自重標準值為0.35kN／ｍ2。①單層腳手板自重：7.2ｍ×1.1ｍ×0.35kN／ｍ2=2.77kN②三層腳手板自重：2.77kN×3層=8.32kN③五層腳手板自重：2.77kN×5層=13.86kN（四）擋腳板自重計算在腳手板鋪設層架體的外排搭設180ｍｍ高、50ｍｍ厚的木板作為擋腳板。①單層自重：7.2ｍ×0.18ｍ×0.35kN／ｍ2=0.454kN②三層自重：0.454kN×3層=1.36kN③五層自重：0.454kN×5層=2.27kN（五）安裝于架體上爬升機構自重計算包括:1個提升滑輪組件、5個導輪組、2個限位鎖、2對鎖夾提升時0.9847kN＋5×0.0718kN＋2×0.1898kN+2×0.027kN=1.777kN使用時0.9847kN＋5×0.0718kN＋2×0.027kN=1.4kN(六)安全網(wǎng)自重計算外排架外側面、腳手板下面以及吊藍鋪設密目式安全網(wǎng)，重量系數(shù)為0.01kN／ｍ2。①架體上安全網(wǎng)自重：（14.6ｍ×7.2ｍ＋1.2ｍ×7.2ｍ）×0.003kN／ｍ2=0.34kN②提升點下面吊籃用密目式安全網(wǎng):吊籃搭設高3.75ｍ，寬0.9ｍ，長0.9ｍ，三面及底面鋪設密目式安全網(wǎng)。自重：(0.9ｍ×3×3.75ｍ+0.9ｍ×0.9ｍ)×0.003kN／ｍ2=0.033kN共計0.423kN。（七）豎向主框架自重計算共1個主框架1、3個主框架2和1個主框架3，主框架自重：0.4736+3×（0.5602+0.069）+0.3432=2.7kN。附圖1水平支承框架附圖1水平支承框架（八）水平支承桁架自重計算序號名稱數(shù)量（根）單重(kN)總重(kN)1橫桿H180140.1121.5682滑輪組件橫桿20.1010.2023斜桿X18060.1540.9244滑輪組件斜桿20.1370.2745中間框架3套0.3310.9936螺栓M20×4080條0.00150.127螺母M2080個0.000680.0544合計總重（kN）4.1364（九）腳手架架體自重計算XHR-01型導軌式電動提升腳手架架體部分采用鋼管扣件腳手架，本《計算書》引用鋼管扣件式腳手架來統(tǒng)計架體自重荷載。架體鋼管規(guī)格采用Φ48×3.5，重量系數(shù)為0.0384kN／ｍ，直角扣件0.0132kN/個，旋轉(zhuǎn)扣件0.0146kN/個，對接扣件0.0184kN/個。大橫桿自重計算:23道，外排15道，內(nèi)排8道，對接扣件23個，直角扣件92個7.2m/根×23根×0.0384kN／ｍ+23×0.0184kN+92×0.0132kN=8.0kN(包括防護欄桿)2.小橫桿自重計算:腳手板層小橫按1.4米/根計算，其余按1.2米/根計算。1.4米的24根，1.2米的18根，直角扣件68個。（1.2m/根×18根+1.4m/根×24根）×0.0384kN／ｍ+68×0.0132kN=3.02kN立桿自重計算:立桿總長80.8米，對接扣件17個。80.8m×0.0384kN／ｍ+17×0.0184kN/個=3.42kN4.剪刀撐自重計算:外排16根6米管，42個旋轉(zhuǎn)扣件；內(nèi)排8根6米管，2根3米管，旋轉(zhuǎn)扣件34個。（6m/根×24根+3m/根×2根）×0.0384kN／ｍ+76×0.0146kN=6.87kN附圖2立面圖5.吊籃鋼管自重計算:附圖3吊籃附圖3吊籃（1.2米/根×14根+4米/根×4根）×0.0384kN／ｍ+28×0.0132kN=1.63kN以上腳手架自重合計22.93kN。(十一)活荷載標準值計算1.使用工況下，結構施工時，按2層作業(yè)層3kN／ｍ2計算。7.2米×0.9米×2層×3kN／ｍ2=38.88kN升降工況下，施工活荷載:按照作業(yè)層0.5kN／ｍ2計算結構施工時：7.2米×0.9米×2層×0.5kN／ｍ2=6.48kN裝修施工時：7.2米×0.9米×3層×0.5kN／ｍ2=9.72kN六、斜拉鋼絲繩驗算斜拉鋼絲繩采用Φ15.5、6×19的圓股鋼絲繩，國標號GB1102-74。按照《附著式升降腳手架設計和使用管理辦法》的規(guī)定，吊具、索具的安全系數(shù)取6.0。驗算公式：Fmax×S≤FP，F(xiàn)P=φF0FP─鋼絲繩破斷拉力Nφ─鋼絲繩破斷拉力換算系數(shù)0.85F0≥EQ\F(Fmax×S,φ)F0─鋼絲繩破斷拉力總和NFmax─鋼絲繩最大靜拉力NS─鋼絲繩的安全系數(shù)S≥6.0（一）斜拉鋼絲繩受力分析在使用工況下共安裝4根斜拉鋼絲繩，其中，架體上邊內(nèi)外排立桿各安裝一根，架體最下邊內(nèi)外排各安裝一根。斜拉鋼絲繩用花籃螺栓預緊，考慮4根鋼絲繩繃緊度一致，在使用工況下，恒載和施工活荷載由4根斜拉鋼絲繩共同承擔。并忽略同時承擔豎向荷載的限位鎖和防墜鎖的共同作用，偏于安全地獨立驗算斜拉鋼絲繩。（二）荷載計算1.恒載標準值：三層腳手板+三層擋腳板+爬升機構+安全網(wǎng)+豎向主框架+水平支承桁架+腳手架架體=42.02kN施工活荷載標準值：使用工況下活荷載標準值38.88kN附圖4斜拉鋼絲繩附圖13斜拉鋼絲繩附圖4斜拉鋼絲繩附圖13斜拉鋼絲繩P標=GK+GQ=42.02+38.88=80.9kN4.斜拉鋼絲繩最大靜拉力（Fmax）計算α=arctg500／3600=7.9°β=arctg1400／3600=21.25°F設α=EQ\F(F設使／4,cosα)=EQ\F(80900／4,cos7.9°)=20429NF設β=EQ\F(F設使／4,cosβ)=EQ\F(80900／4,cos21.25)=21677NFmax=21677N（單根斜拉鋼絲繩最大拉力）5.鋼絲繩驗算EQ\F(Fmax×S,φ)=EQ\F(21677×6.0,0.85)=153014N＜F0=175000N（單根斜拉鋼絲繩）說明：6倍的實際鋼絲繩靜拉力小于所選Φ15.5、6×19的圓股鋼絲繩的鋼破斷拉力總和，國標號GB1102-74。6.花籃螺栓抗拉驗算抗拉驗算：σ=EQ\F(Fmax×S,A)=EQ\F(10520×6.0,452)=140N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ2七、提升掛座的計算提升掛座是在升降工況下使用的構件，它環(huán)抱安裝于導軌上，四個Φ20的銷軸插入導軌的孔中，導軌后面掛座門限位。在架體升降時，提升掛座承受架體的豎向全部荷載，并將荷載傳遞于導軌，此時包括架體的恒載和作業(yè)層0.5kN／ｍ2的施工活荷載。1、荷載計算：恒載標準值：三層腳手板+三層擋腳板+爬升機構+安全網(wǎng)+豎向主框架+水平支承桁架+腳手架架體=42.111kN施工活荷載標準值：升降工況下活荷載標準值9.72kN荷載總值P設=γoγ2（γGGK+γQGQ）=0.9×2.0×（1.2×42.4+1.4×9.72）=116.08kN附圖5提升掛座附圖5提升掛座3.銷軸抗剪及抗擠壓驗算抗剪：選用荷載值較大者進行驗算σ=EQ\F(P設,4×A)=EQ\F(116080,4×314)=92.42N／ｍｍ2〈fv=125N／ｍｍ2擠壓驗算：擠壓面計算面積：A=4×d×l=4×20×7=560ｍｍ2式中：銷軸直徑Φ20；工作擠壓面厚度：5.5ｍｍ擠壓強度：σ=EQ\F(P設,A)=EQ\F(116080,560)=207N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ24.焊縫強度驗算提升掛座承受豎向剪力的焊縫為2道角焊縫，焊縫高度8ｍｍ，長度400ｍｍ，且豎向力平行于焊縫長度方向。驗算式：τf=EQ\F(N,helw)≤ffw式中：τf：沿焊縫方向的剪應力he：角焊縫有效厚度0.7hf=0.7×8=5.6lw：角焊縫計算長度每條焊縫實際長度減10ｍｍffw：角焊縫強度設計值τf=EQ\F(P設,helw)=EQ\F(116080,4.2×390×2)=35.43N／ｍｍ2≤ffw=160N／ｍｍ25.提升掛座分肢梁抗彎驗算提升掛座分肢梁懸掛提升鋼絲繩和提升電動葫蘆。提升鋼絲繩通過下端提升滑輪組件的動滑輪，根據(jù)倍率關系單肢梁承擔P設／2=58040N分肢梁材料Q235A；直徑Φ50；按照固端懸臂梁計算。A-A截面彎矩計算長度：L=（516-16-340）／4=40ｍｍB-B焊縫截面彎矩計算長度：L=（516-124-16-40）／2=148ｍｍ分肢梁抗彎截面模量：A-A截面W1=EQ\F(π×d3,32)=EQ\F(3.14×503,32)=13753ｍｍ3附圖6提升鋼絲繩分肢梁抗彎截面模量：B-B截面（以長方形截面計算）附圖6提升鋼絲繩W2=EQ\F(b×h2,2×6)=EQ\F(8×4002,12)=106667ｍｍ3最大彎矩：M1=EQ\F(P設,2)×L=58040×40=2321600N．ｍｍM2=EQ\F(P設,2)×L=58040×148=8589920N．ｍｍ抗彎驗算：σ1=EQ\F(M1,W1)=EQ\F(2321600,13753)=169N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ2σ2=EQ\F(M2,W2)=EQ\F(8589920,106667)=80.53N／ｍｍ2〈f=205N／ｍｍ2八、提升鋼絲繩的驗算提升鋼絲繩采用Φ19.5、6×37的圓股鋼絲繩，國標號GB1102-74。按照《建筑施工附著升降腳手架管理暫行規(guī)定》，在升降系統(tǒng)中使用的吊具、索具的安全系數(shù)取6.0。驗算公式：Fmax×S≤FPFP=φF0FP─鋼絲繩破斷拉力Nφ─鋼絲繩破斷拉力換算系數(shù)0.94F0≥EQ\F(Fmax×S,φ)F0─鋼絲繩破斷拉力總和NFmax─鋼絲繩最大靜拉力NS─鋼絲繩的安全系數(shù)S≥6.0提升鋼絲繩受力分析架體升降工況下使用提升鋼絲繩，其一端懸掛在提升掛座的一分肢梁上，另一端繞過提升滑輪組件動滑輪懸掛于提升葫蘆下吊鉤上。根據(jù)動滑輪與鋼絲繩的倍率關系單邊提升鋼絲繩分擔一半的豎向荷載。2.提升鋼絲繩最大靜拉力（Fmax）計算Fmax=EQ\F(1,2)（GK+GQ）=0.5×（42.4+9.72）=26.06kN3.鋼絲繩驗算EQ\F(Fmax×S,φ)=EQ\F(26060×6,0.94)=166340N<F0=193680N說明：6倍的實際鋼絲繩靜拉力小于所選Φ19.5、6×37的圓股鋼絲繩的鋼破斷拉力總和，國標號GB1102-74。九、附著支承結構計算㈠結構說明附著支承結構由五根導軌、五對可調(diào)拉桿、五塊掛板、10根穿墻螺栓、10個拉桿座等構成，分別安裝于五個標準樓層。㈡計算說明使用工況時，附著支承結構有四對可調(diào)拉桿附著點同時作用；升降工況時，附著支承結構有五對可調(diào)拉桿附著點同時起作用。按照《建筑施工附著升降腳手架管理暫行規(guī)定》，分別計算使用和升降工況的承載力，取數(shù)值較大值與附著支承結構的構件設計值進行校驗。在提升和下降工況下，提升掛座支承全部架體荷載，提升掛座依靠銷軸固定在導軌上，可看作全部荷載由兩個附墻點承擔。在使用工況下，架體荷載由限位鎖和斜拉鋼絲繩承擔，可看作全部荷載由四個附墻點承擔。在計算穿墻螺栓時，可看作斜拉鋼絲繩獨立承載，兩個附墻點四根穿墻螺栓承擔載荷。㈢荷載計算荷載標準值計算使用工況：恒載GK=42.02kN活荷載GQ=38.88kN升降工況：恒載GK=42.111kN活荷載GQ=9.72kN2.荷載設計值計算P設使=γoγ1（γGGK+γQGQ）=0.9×1.3×（1.2×42.02+1.4×38.88）=122.55kNP設升=γoγ2（γGGK+γQGQ）=0.9×2.0×（1.2×42.4+1.4×9.72）=116kN顯然對于可調(diào)拉桿、拉桿座、銷軸、導軌的驗算來說，升降工況下比使用工況下的承載力更大。對于穿墻螺栓、墊板、結構的驗算，要分別考慮升降和使用兩種工況。㈤可調(diào)拉桿驗算選取一處附著支承結構分析，α角選取60°，荷載選用升降工況設計值。F=P設升/2=116/2=58kNF1=F×cos30°=58×cos30°=50.23kN調(diào)節(jié)螺桿驗算①螺紋牙強度驗算調(diào)節(jié)螺桿螺紋采用梯形外螺紋Tr38×6，螺紋承受軸向剪力。螺紋抗剪強度：τ=EQ\F(F1,KZ×π×d1×b×Z)=EQ\F(50230,0.79×3.14×32×3.9×7)=13.2N／ｍｍ2〈fv=125N／ｍｍ2附圖7附著支承裝置附圖7附著支承裝置式中：KZ─荷載不均勻系數(shù)d／p=38／6=6.33<9，KZ=5p／d=0.79d1─螺紋小徑32b─螺紋牙根部寬度b=0.65，p=3.9Z─螺紋圈數(shù)7h─螺紋牙工作高度附圖8可調(diào)拉桿②螺桿抗拉計算σ=EQ\F(F1,A)=EQ\F(50230,π×162)=62.49N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ22.支桿強度計算支桿采用Φ51×4的無縫鋼管；截面積A=590ｍｍ2；按Ⅱ型可調(diào)拉桿，計算長度l=1150ｍｍ；i=16.68ｍｍ；λ=68.9〈150；σ=EQ\F(F1,A)=EQ\F(50230,590)=85.14N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ2㈥拉桿座螺栓抗剪計算一組附著支承結構為4個拉桿座，共有8條M20連接螺栓；d1=17.294ｍｍ；凈截面積A=235ｍｍ2；τ=EQ\F(F,8×A)=EQ\F(116000,8×235)=61.7N／ｍｍ2〈fvb=130N／ｍｍ2㈦可調(diào)拉桿銷軸抗剪計算銷軸材料：Q235A；直徑：Φ20截面積A=314ｍｍ2τ=EQ\F(F1,4A)=EQ\F(50230,4×4235)=53.44N／ｍｍ2fv=125N／ｍｍ2㈧穿墻螺栓的驗算P設使=γoγ1（γGGK+γQGQ）=0.9×1.3×（1.2×42.02+1.4×38.88）=122.55kNP設升=γoγ2（γGGK+γQGQ）=0.9×2.0×（1.2×42.4+1.4×9.72）=116kN在使用工況下，可看作斜拉鋼絲繩獨立承載。由四根穿墻螺栓承擔載荷：α=arctg500／3600=7.9°F設α=EQ\F(F設使／4,cosα)=EQ\F(80920／4,cos7.9°)=20429NF設β=EQ\F(F設使／4,cosβ)=EQ\F(80920／4,cos21.25)=21677NFmax=21677N（單根斜拉鋼絲繩最大拉力）5.鋼絲繩驗算EQ\F(Fmax×S,φ)=EQ\F(21677×6.0,0.85)=153014N＜F0=175000N抗剪驗算：τ=EQ\F(P,A×2)=EQ\F(63787,2×314)=101.57N／ｍｍ2〈fv=125N／ｍｍ2抗拉驗算：σ=EQ\F(P拉,2×A)=EQ\F(15932,2×314)=25.37N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ2在升降工況下，要考慮提升鋼絲繩偏心承載，由四根穿墻螺栓承擔載荷：提升時，提升鋼絲繩的拉力對架體產(chǎn)生附加扭矩，其大小可由下式得到：α1=arctg9700／128.5=89.24°α2=arctg495／8400=3.37°T=116000×EQ\R(,0.4952+8.42)×COS（α1-α2）=70296N.m上下導輪組產(chǎn)生抵抗扭矩，與T大小相等方向相反。則計算上導輪組的對導軌的抵抗力為N=T/L=70296/8.7=8080N提升鋼絲繩對導軌的橫向拉力N1=P設升×EQ\F(128.5,9700)=1537N抗剪驗算：τ=EQ\F(P,A×2)=EQ\F(116000/2,2×314)=92.36N／ｍｍ2〈fv=125N／ｍｍ2抗拉驗算：σ=EQ\F(N+N1,2×A)=EQ\F((8080+1537)/2,2×314)=7.66N／ｍｍ2〈f=215N／ｍｍ2(九)對砼體擠壓力的核算：提升工況時要求混凝土等級最低為C10，其fc根據(jù)文獻[10]7.8.1按表4.1.4的規(guī)定以線性內(nèi)插法確定，故C10混凝土的fc=4.9N／ｍｍ2。由于最上部的混凝土強度值最小，因此，可只考慮上導輪組對導軌進而間接對砼體的抵抗力為：對混凝土的橫向擠壓力為σ1=EQ\F(N,2×A1)=EQ\F(8080,2×100×100)=0.404N／ｍｍ2〈fc=4.9N／ｍｍ2對混凝土的縱向擠壓力為σ2=EQ\F(P設升/5,2×A2)=EQ\F(116000/5,2×150×48)=1.61N／ｍｍ2〈fc=4.9N／ｍｍ2十一、導軌計算導軌處于使用工況時，架體荷載由限位鎖、斜拉鋼絲繩等構造措施承擔，且斜拉鋼絲繩將荷載直接傳遞給建筑