過盈配合件是依靠相配件裝配以后的過盈量達到緊固聯(lián)接

過盈配合件是依靠相配件裝配以后的過盈量達到緊固聯(lián)接。裝配后.由于材料的彈性變形，使配合面之間產(chǎn)生壓力，因此在工作時配合面間具有相當?shù)穆?lián)擦力來傳遞扭短或軸向力。過盈配合裝配一般屬于不可拆卸的固定連接。過盈配合件的裝配方法有：(1)人工錘擊法，(2)壓力機壓入法；(3)冷裝法，(4)熱裝法。過盈配合件裝配前的檢查過盈配合零件在裝配前必須對配合部位進行復檢.并做好記錄。過盈量應符合圖樣或工藝文件的規(guī)定。與軸肩相靠的相關(guān)輪或環(huán)的端面，以及作為裝配基準的輪綠端面，與孔的垂直度偏差應在圖樣規(guī)定的范圍內(nèi)。相關(guān)的圓根、倒角等不得影響裝配。配合表面水準有棱刺、銹斑或擦傷。當包容件的孔為盲孔時，其裝入的被包容件必須有排氣孔或槽，否則不準進行裝配。具有鍵聯(lián)接的配合件.裝配前必須對軸槽、孔槽的位置與研配的鍵進行復檢，正確無誤后方可進行裝配。過盈配合件的裝配過盈配合件的裝配見表16。裝配方法工藝要點計算公式人工敲擊法：適用于過渡配合的小件裝配1.大裝的零件表面不準有砸痕打裝時，被包容配件表面涂機油潤滑打裝時，必須用軟金屬或硬質(zhì)非金屬材料做防護襯墊打裝過程中，必須使被容件與包容件同軸，不準有任何歪斜現(xiàn)象5.打裝好的零件必須與相關(guān)限位軸肩等靠緊，間隙不得大于0.05mm壓裝法：適用于常溫下.對過盈量較小的中、小件裝配壓裝件引入端必須制做倒錐。若圖樣中未作規(guī)定，其倒錐按錐度1：150制作.長度為配合總長度的10%?15%壓入力F經(jīng)驗計算公式F=KiLX104式中一測的實際過盈量mmL—配合長度mmK—考慮被裝零件材質(zhì)，尺寸等因素的系數(shù)K系數(shù)1.5?3取值.實心軸與不通孔件壓裝時，允許在配合軸頸表面上加工深度大于0.5mm的排氣平面壓裝零件的配合表面.在壓裝前須潤滑油（白鉛油摻機油）壓裝時，其受力中心線應與包容件，被包容件中心線保持同軸。對細長軸應嚴格控制受力中心線與零件的同軸性壓裝輪與軸時.絕不允許輪緣單獨受力壓裝后，軸肩處必須靠緊.間隙小于0.05mm采用重物壓裝時，應平穩(wěn)無阻壓入，出現(xiàn)異常時應進行分析，不準有壓壞零件的現(xiàn)象發(fā)生采用油壓機裝時.必須對壓入力F進行校核，確保壓機所產(chǎn)生的壓力應該是壓入力F的1.5—2倍采用油壓機壓裝時，應做好壓力變化的記錄1） 壓力變化應平穩(wěn)，出現(xiàn)異常時進行分析，不準有壓壞零件的現(xiàn)象發(fā)生2） 圖樣有最大壓力的要求時，應達到規(guī)定效值，不許過大或過小采用機壓裝時速度不宜太快。壓入速度采用2—4mm/s,不允許超過10mm/s熱裝法：適用過盈量較大零件的裝配做好熱裝前的準備工作.以保證熱裝工序的順利完成1加熱溫度T計算公式T=(o+6)/ad+T(°C)式中d一配合公稱直徑(mm)a一加熱零件材料線膨脹系數(shù)(1/C)常用材料線膨脹系數(shù)見有關(guān)手冊。一配合尺寸的最大過盈量mm6一所需熱裝間隙(mm)當d<200mm時，6取(1〃2)。當dN200mm時，6取(0.001〃0.0015)d22加熱時間按零件厚10mm需加熱10min估算。厚度值按零件軸向和徑向尺寸小者計算3保溫時間按加熱時間的1/4估算包容件加熱.脹量達到要求后，要迅速清理包容件和包件的配合表面，然后立即進行熱裝。要求操作動作迅速準確，一次熱裝到位，中涂不許停頓。若發(fā)生異常，不允許強迫裝入，必須排除故障，重新加熱再進行熱裝零件熱裝后，采用拉、壓、頂?shù)瓤煽看胧┦篃嵫b件靠近被包容件軸向定位面。零件冷卻后，其間隙不得大于配合長度的1000鋼件中裝銅套時，包容件只能作一次熱裝，裝后不允許作為二次熱裝的包容件再行加熱凡鑲?cè)Y(jié)構(gòu)的齒輪與的熱裝時.在裝齒圈時已加熱過一次，當與軸熱裝時，又需二次加熱，一般應采用油浴加熱。若條件有限，也可采用電爐加熱，但必須嚴格控制溫升速度，使之溫度均勻.且工作外表面離爐絲距離大于300mm，否則不準采用采用油浴加熱，其油溫控制在該油的閃點以下10〃20°C，絕不允許使用到油的閃點或高于閃點。常用油閃點見表7-86采用電感式加熱器加熱，必須適當選擇設備規(guī)格，并嚴格遵守設備操作規(guī)程冷裝法：適用于包容件無法加熱或加熱會導致零件精度、材料組織變化、影響其力學件的裝配1.冷裝時l冷凍溫度TI計算公式T1=2o/aid(C)式中。一最大過盈量(mm)d一被包容件的外徑(mm)al一被包容件冷卻時線膨脹系數(shù)常用材料冷卻時線膨脹系數(shù)見有關(guān)手冊冷凍時間t計算公式t=a'6'(6?8)(mm)式中與材料有關(guān)的系數(shù)見有關(guān)手冊被冷凍零件的特征尺寸。即零件的最大斷面半徑或壁厚尺寸(mm)1)按公式計算冷凍溫度T2） 選用冷凍劑，冷凍劑的溫度必須低于被包容件所需冷凍溫度T1,被包容件直徑大于（p50mm時優(yōu)先選用液態(tài)氧或液態(tài)氮冷凍劑溫度值見有關(guān)手冊3） 計算冷凍時間凡冷裝采用液態(tài)氧做冷凍劑時.嚴禁周圍有易燃物和火種操作者必須穿戴好勞保用品，應穿長袖衣，長腿褲，戴好防護眼鏡，皮手套.扎好帆布腳蓋.才能進行操作取冷凍劑的罐和冷卻箱，要留有透氣孔，用時不得堵死.以免壓力增高引起爆炸。箱體內(nèi)部要清潔冷卻箱要放置平穩(wěn)可靠冷凍劑必須隨用隨取，傾注時要小心，防止外灑和飛濺。冷卻箱中的液面要保持足夠的高度，比須浸沒零件的配合表面，但不宜太滿，應低于箱蓋頂面80cm。揮發(fā)的冷凍劑要及時補充往冷卻箱中放入或取出零件時要使用工具，用鉗子夾或事先用鐵絲捆扎好.不準直接用手取、放零件，以免燒傷冷凍時間是從零件浸入冷凍劑中算起。零件浸入初期有強裂的“沸騰”現(xiàn)象.往后逐漸減弱，以致消失.剛停止時只說明零件表面與冷凍劑的溫差很小，但并未完全冷透.必須按計算時間完全冷透零件透溫后.取出應立即裝入包容件孔中。動作要訊速、準確。零件的夾持要注意同心.不得歪斜，糾正裝入產(chǎn)生的歪斜，只允許使用銅棒或木錘進行敲擊、若是銅件則應采用木錘若一次要裝的零件較多時，從冷卻箱中取出一件，應隨時效入一件，并及時補足冷凍劑.蓋好箱蓋過盈配合及過渡配合的推薦裝配方法配合種類配合種類基本偏差配合特性裝配方

法用于鋼與鐵制零件的永久性和半永久性裝配，可產(chǎn)生相當大將孔加的結(jié)合力熱或?qū)⒌慕Y(jié)合力軸冷卻過盈配合用于鋼與鐵制零件的永久性和半永久性裝配，可產(chǎn)生相當大將孔加的結(jié)合力熱或?qū)⒌慕Y(jié)合力軸冷卻過盈配合用壓力對鐵類零件為中等打入配合，對非鐵類零件為輕打入的配機壓入合，當需要時可以拆卸。與H8孔配合，直徑在100毫米以或上時為過盈配合，直徑小時為過渡配合 將孔加熱與H6或H7配合時是過盈配合，與H8孔配合時則為過渡配田不力用壓力口。對非鐵大零|十，為較輕的壓/入配口，當需要時勿于拆卸， 入對鋼、鑄鐵或銅、鐵組件裝配是標準的入配合壓 機壓入平均過盈比m軸稍大，很少得到間隙，適用IT4?7級通常推薦用于緊密的組件配合。H6/n5配合時為過盈配合用錘或壓力機裝配過盈配合此種配合具有不大于過盈的過渡配合。適用過盈配合此種配合具有不大于過盈的過渡配合。適用IT4?7級配合，但在最大過盈時，要求有相當大的壓力入一般可用木錘打入平均起來沒有間隙的配合，適用IT4?7級配合，推薦用于稍有過盈的定位配合一般用木錘打入Js平均起來，為稍有間隙的配合，多用于IT4?7級，要求間隙比h軸小，并允許略有過盈的定位配合

Js名稱：材料的線膨脹系數(shù)標準：...數(shù)據(jù)表(S)材料名稱溫度范圍20?100C20?200C20-300*020-400*020-600*020?700*020900°C70-1000C工程用銅(16.6—17.1)(17.1-17.2)17,6(18-18.1)18.6紫銅17.217.517.9黃銅17.816.820.9錫青銅17.617.918.2鋁青銅17.617.919.2碳鋼(10.6—12.2)(11.3-13)(12.1-13.5)(12.9—13.9)(13.5—14.3)(14.7-15)銘鋼11.211.812.41313.640CrSi11.730CrMnSiA113Crl310.211.111.611.912312.8lCrl8Ni9Ti16.61717.217.517.918.619.3鑄鐵(8.7-11.1)(8.5-11.6)(10.1—12.2)(11.5—12.7)(12.9—13.2)17.6鐐銘合金14.5磚9.5---水泥、混凝土10-14---膠木、硬橡皮64?77---玻璃(J1L5)賽璐珞100按:Esc退出全屏模式，IT-有機玻璃.一鑄鋁合金18.44^24.5-鋁合金-22.0^24.023.4~24.824.0~25.9描述(D)1.材料線膨脹系數(shù)=表內(nèi)數(shù)值xlE-6/nCo銅套的液氮冷裝工藝簡7*Z銅套的液氮冷裝工藝簡7*Z2罵車輪有限公司(長春市:(I)(2)在機床的制誼與維修中，經(jīng)常會遇到滑動軸冰銅套過盈裝配的問題，桐套的過盈裝配要依據(jù)軸承的潤滑、裁荷，轉(zhuǎn)速等條件來確定過盈量的火小.對于機械壓力機.很多滑動軸京均工作在低速，重載的條件下，尤其是一些老式壓力機.潤滑.?般為間歌式油脂潤滑,工作中，潤滑很不充分,姓常存在干岸擦現(xiàn)象，工作住/種條件下的滑動軸承，軸與瓦間的摩擦力較大.發(fā)熱嚴甫，滑動軸承的軸瓦很容易由此產(chǎn)生中動.軸瓦串動造成油孔堵此.使干摩擦進一步加劇.最終產(chǎn)生“抱瓦”故障，那幺，如何提高銅憊定位的可靠性，以延R滑動軸承的使用壽命呢？就過盈定位的銅套而言.最有效的方法就姑增加孔與桐套外徑的過盈增,增加過思筮可以增大內(nèi)孔對銅會外壁的壓緊力.增大銅套在孔中定位的靜摩擦力.從而迷到提高定位可律性的目的、但是用常規(guī)手段射銅套進行大過盈裝配是很困難的.日前.隨昔液威冷裝技術(shù)的普及應用.大過盈裝配銅套已成為現(xiàn)實.然而.由于受銅套自舟結(jié)構(gòu)和力學侍性的制約.鋼套過盈技的增大是有一定范困的.實際應用中就存任-個合理選擇最佳過盈量的問題,下面，結(jié)合我廠兩臺德國125偵壓力機偏心銅套的冷裝實踐.就銅食液氮冷裝中.過盈址的選擇.內(nèi)外徑實物尺寸的設計以及冷裝T：藝作一系統(tǒng)介紹,1銅套過盈裝配所允許的最大過盈量過盈裝配的目的就在于通過銅套的彈?性變形來增大內(nèi)孔對銅套的壓緊力，達到定位的目的.在彈件范陶內(nèi).一般認為過盈時越大越有利于桐套定位，但民，M于機械壓力機中所使用的銅妾.b/D-般在3%—5%之間.T.程上將它們稱為薄壁筒形件，這類零件受內(nèi)孔約束后,可以近似認為銅套斷面切向處于單向壓應力狀態(tài)’鋼食過盈裝配后，隨看過盈量的增hn-此橋南力格成F比feh增大.當IT應力汰釗成一臨

130062)韓建華王殿明中定位的可靠卷7閔而】日7/u6反村標準是我們選擇揭食冷裝過盈辱的樁本依據(jù)“2銅套內(nèi)、外徑實物尺寸的設計過粉裝配的過程中，外徑。收縮的同時，內(nèi)偉J也隨之縮小.為了保i￡滑動軸承的動配合間隙.設計桐套尺寸時.應綜U考慮內(nèi)孔瓦祥的收縮鼠.使銅套裝配后，內(nèi)孔尺寸能保證設計的動配合何隙..鋼處內(nèi)孔與軸的最小動配合間E折油脂潤滑的滑動軸痕,最小動配合㈱常用Gm-wr提出的經(jīng)驗公式來確定一設＜/,I)為鋼套的公禰內(nèi)外徑，S=0.050+2.5d/l000mm式中：5—滑動軸承的版小動配合間隙、鋼隹夕卜徑的實構(gòu)尺寸及公備/、"'為銅食的實物內(nèi)外徑.按銅念外徑過成配合標H7/u6中.軸的配合關(guān)系u6來確定銅套外徑的實物尺寸.這樣、D'=Mu6。餉&過盈裝配中內(nèi)孔尺寸的收縮量Ad對于薄壁筒形件，過盈裝配中，可以近似認為斷面各點的切向收縮率相等.為此、就存在下列關(guān)系：AO/O=Ad/d(相當于切向應變相等)由上式捋、＜1=由以1/1)恫冬內(nèi)孔的實油尺寸及公是m甘于甫如床身.大型偏心體等部位的滑動軸承.由于銅套裝配后無法進行機械加工.因而.必須在內(nèi)孔實物尺寸的設計中，通過增大內(nèi)孔尺寸的方法來修正內(nèi)孔縮量引動配合間隙所造成的影響.修正后的銅食內(nèi)孔實物尺應為：=d+ +＜5*mm (3)由于抽是標準的，因而、動配合間隙也應在銅套的內(nèi)孔直徑中留出.倡早.由F齊劄材料憑3件能的影響.幅角冷縮?■b3%-5%之間.「程上將它們稱為薄壁筒股件.這類零件受內(nèi)孔約束后，可口近似認為銅尊斷面切向姓于單向壓應力狀態(tài)」勘套過盈裝配后，隨著過盈量的增加,此壓成力將成正比地增大，當壓應力芯到某一臨界值時，薄壁荷的倒形就會不桂定，銅菖局部會向內(nèi)凸起，這時.嗣套斷面的切向壓應力還未達到屈服極隕.變形姓于曲性變形階段，因而，我們浩這神現(xiàn)象禰為嗣備的彈性失穩(wěn)現(xiàn)象、關(guān)檢現(xiàn)象的產(chǎn)生，金造成南色失戒，裝配失敢的事例K所以.過盈居的選擇，首先要保證銅奩裝配不產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象n然而.由于薄壁商形件切向受壓失程的理論研究較為理雜,目前還找不到可供計擇的公式.那,，實際應用中.刎何合理選擇過盈早,才能快i正裝配中不產(chǎn)生失檜變形呢？很多資料均推養(yǎng)田如6為不宜戒受大壓人為零件的冷縮配合』多次的拎廢實踐也證明，按此配臺冷裝桐套，指管既不會產(chǎn)生失總空形.乂可以保證嗣套在孔?涌?W=d+Ad+#iro （3）由于抽是拆準的，因而，動配合間隙也應在銅套的內(nèi)孔直涇中貿(mào)出一但是，由1；百銅材料鑄斐性能的影響，銅套冷瓣裝配完畢后，耳內(nèi)孔圓度可能會發(fā)生變化.因而，裝配后必貌椅查內(nèi)孔圓度，如圓度越差.可以采用手工的方法進行局部修正,一區(qū)豺于冷辯裝配后可以進行機械加匚的桐童.（尤其是尺寸柱大的銅套），建議盡可能進行裝配后的再加工，因為,銅套內(nèi)孔的圓度耐港動軸虐使用壽命有著直展的影響，鋼會越大、壁越薄,既神影響就越產(chǎn)章.連桿大銅套就屬于11種情況」為「保匪內(nèi)孔的圓度，在內(nèi)孔實物R寸的設計中，上考慮內(nèi)孔縮埴.配合間隙的基礎(chǔ)上，41議單邊俄出3~細皿的加工余最，世行裝沏后的再MI，這時.銅套內(nèi)亂的實物尺寸應為：《機康與液氏）d‘=d+AM+^-2x（3-5Jcihti （4）③內(nèi)孔公差內(nèi)孔公差按才.H8選取，3液氧冷裝容器的設計及冷裝過程U）冷裝客囂的設計對于工廠維修用途的冷裝容器，祥器設計應本著商單、實用的原則來進行.我們在兩次冷裝中使用的答器格圖示，容器是用由順,的晉誦鋼板焊接而戒的.有無.為「保證銅套能任液氮中送到熱平衡狀態(tài),要界容器必頸其備足夠的保溫性能：其次,為了保證桐套在液氟中的均勾收縮，要求蹬卻中、液■能夠在桐套內(nèi).點卜壁間白由流動.即液羸液而始終保持平并，用，皿上口：th*T：L杜<7業(yè)fMttr*山上Wr住七日魔①打開第稍液抵.將液瓶均勾倒人容器中.由于容器、鋼套與能氟的溫專大.液款布容器中激烈沸腰，容器周圍散發(fā)出大域白穿。第一楠液翅用完后,緊接著打開第一柚液翅，倒人第二捕液窺時.白雪明顯減少，液鈕在容器中也逐漸平程，侍液斌沒過櫥強凸練后.繼蜷俯倒醴械，直到第「捕液氮憾倒完畢、此時.可以認為物瑟在漁氤中基本達到『熟平衙狀態(tài).裝配銅套，銅套很松快地被裝入孔中，此時.不要忘r蓋好容褓盜板，仍骨第一個銅登在偏心鹵輪中停留30分仲后（將留過程中最好用重物壓住銅喜，防止桐套軸向伸長），一邊將偏心齒輪翻轉(zhuǎn)J80Y：一邊將第二個銅虹WL虹妃：京1W?4±g±ll-fc?弁JL143W(/'=fi+Ad+t1?-2X(3-5}nun (4)③內(nèi)孔公痘內(nèi)孔公差按d'.H&選取，3液氮冷裝容器的設計及冷犢過程(I)冷裝客器的設計利于工廠堆燧用途的冷裝容器，容器設計應本若尚單、宴用的原則來進行，我們在兩次冷裝中使用的容器也圖示.春器是用由順，的晉通鋼振焊接而戒的,首此，為「保證鋼套能在液機中透到熱平衡狀態(tài)，要求容器必頌具備足夠的保溫性港：其就,為「保證桐套在裱氤中的均勾收躺，要求蹬卻中、液就能夠在鋼套內(nèi)，雄璧間自由流動.即液蹶液而始終保持平齊，這兩點是我們設計挎裝容器的基本出發(fā)Zt,容器柬壁中的保溫材料為一繾膨脹玲珠巖粉，填充時.將珍珠巖粉盡站務實.保溫吏層的厚度約為ISCtomr容器的容積為43升、準畚打4捕溢簫.耳捕裝大的灑軾約為30升，將冷裝容器和懵概運至裝配現(xiàn)場-利用鋼套凸緣上的均「吊裝螺孔將桐套放人容器中.盡鼠使銅隹處于中同位置一吊壞周在桐套上，磁倒偏心斷輪，凹打開帶-柚液氟.將液鈕均為倒人容器中，由于容器.銅冥與液羸的溫琴大，液離在容器中激烈沸.晾容群周圍散發(fā)出大鼠白霧n第-?輔液氟用軸，緊崔者打開第項陵翅.倒入第二桶液氤時，旨注明顯減少，液鼠在容器中也逐漸平穩(wěn)，侍心沒過銅套凸緣后.墉綻俯倒液虱，直到第「一捕液盤撤倒完畢、此時.可以認為物詳在液氤中基本達到了熱叩商狀態(tài)，裝配銅套.銅套很松快地被裝入孔中.遷時,不要忘r蓋好容器蓋板u偉第-個鬧堡在偏心鹵輪中停淚30分鐘后(丹留過程中瑯好用重物壓住捅營，防止揭童軸向伸長)，一邊將偏心齒輪翻轉(zhuǎn)jsor；-邊將第二個嗣蹇放入冷裝容器中冷卻.方法與I■相同，由于偏心齒輪休積大.虞鼠大，銅套裝配后，內(nèi)孔無法進行機械加工’因而.裝昭后需檢在內(nèi)孔尺寸和內(nèi)孔網(wǎng)度，若尺寸和圓度超基；需要用手工的方法加以修機，從賣際耐屆的結(jié)果來看.冷裝后.銅套的幾何尺寸、圓度基本荷合is汁要求，沒有進行手工加工U總之.時于過就定位的銅套，采用液瓠冷煽的方法進行裝配，可成提高銀套的使由壽命，編g配時間.伶裝前偏銅套的使用周期為1-3年，牌裝后提高至8^10年，本文所介招的方法，是在兩次冷裝德國DEI25OIE7J機偏心齒銅套的基礎(chǔ)上總結(jié)出來的，如有不當之處，歡迎指正匚參考文獻|西安安通大學甘大年上訴.金帆里性成招始理2浙江大學剃海義主:需'時料力學3箱遂蠅.市面揪成布敖樣析勺磨用控制.皿備骨理質(zhì)掣移，I列年第7期.4機械設計手冊一化學1：業(yè)出版社(來稿時間：1997-^IJ月II日}(上捶第37頁)據(jù)控制的?行