各類齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算

3.3.7齒輪設(shè)計(jì)概述1一、齒輪傳動(dòng)失效形式1.主要部位齒輪輪齒是直接參與工作的部分，同時(shí)，由于其他部分（齒圈、輪轂、輪輻等）是通過(guò)經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)的，其尺寸對(duì)于強(qiáng)度和剛度而言，均有富裕，實(shí)際應(yīng)用中很少失效。所以齒輪的失效主要發(fā)生在輪齒上。2一、齒輪傳動(dòng)失效形式2.輪齒折斷（1）--現(xiàn)象3一、齒輪傳動(dòng)失效形式一般發(fā)生在齒根處，分為過(guò)載折斷（由于過(guò)載或沖擊）和疲勞折斷（交變應(yīng)力所致）。2.輪齒折斷（2）--原因4一、齒輪傳動(dòng)失效形式2.輪齒折斷（3）--預(yù)防措施1/2（1）增大齒根過(guò)渡圓角半徑，消除加工刀痕，減小齒根應(yīng)力集中；（2）增大軸及支承的剛度，使輪齒接觸線上受載較為均勻；5一、齒輪傳動(dòng)失效形式2.輪齒折斷（3）--預(yù)防措施2/2（3）采用合適的熱處理，使輪齒芯部材料具有足夠的韌性；（4）采用噴丸、滾壓等工藝對(duì)，對(duì)齒根表層進(jìn)行強(qiáng)化處理。6一、齒輪傳動(dòng)失效形式3.齒面點(diǎn)蝕（1）--現(xiàn)象點(diǎn)蝕首先出現(xiàn)在節(jié)線附近的齒根圓處。7一、齒輪傳動(dòng)失效形式齒面接觸應(yīng)力按脈動(dòng)循環(huán)變化當(dāng)超過(guò)疲勞極限時(shí)，表面產(chǎn)生微裂紋、高壓油擠壓使裂紋擴(kuò)展、微粒剝落。3.齒面點(diǎn)蝕（2）--原因8一、齒輪傳動(dòng)失效形式3.齒面點(diǎn)蝕（3）--預(yù)防措施（1）提高齒輪材料的硬度；（2）在齒面間加注潤(rùn)滑油，在合理范圍內(nèi)，油的粘度越高，防止發(fā)生點(diǎn)蝕的效果越好。9一、齒輪傳動(dòng)失效形式4.齒面磨損（1）--現(xiàn)象10一、齒輪傳動(dòng)失效形式齒面會(huì)隨著工作條件的不同出現(xiàn)多種不同形式的磨損（如開(kāi)式傳動(dòng)的磨粒磨損、閉式的跑和磨損等）。4.齒面磨損（2）--原因11一、齒輪傳動(dòng)失效形式4.齒面磨損（3）--預(yù)防措施（1）減小齒面粗糙度；（2）改善潤(rùn)滑條件，清潔環(huán)境；（3）提高齒面硬度。12一、齒輪傳動(dòng)失效形式5.齒面膠合（1）--現(xiàn)象13一、齒輪傳動(dòng)失效形式高速重載（引起熱膠合）和低速重載（引起冷膠合）。5.齒面膠合（2）--原因14一、齒輪傳動(dòng)失效形式5.齒面膠合（3）--預(yù)防措施（1）加強(qiáng)潤(rùn)滑措施；（2）采用抗膠合能力強(qiáng)的潤(rùn)滑油（如硫化油）；（3）在潤(rùn)滑油中加入極壓添加劑。15一、齒輪傳動(dòng)失效形式6.塑性變形（1）--現(xiàn)象16一、齒輪傳動(dòng)失效形式過(guò)大的沖擊（引起錘擊塑變）或者嚙合輪齒的相互滾壓與滑動(dòng)（引起滾壓塑變）。6.塑性變形（2）--原因17一、齒輪傳動(dòng)失效形式6.塑性變形（3）--預(yù)防措施（1）提高齒面硬度；（2）采用粘度較高的潤(rùn)滑油。18二、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則1.一般工況下的齒輪傳動(dòng)（1）保證足夠的齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，以免發(fā)生齒根折斷；（2）保證足夠的齒面接觸疲勞強(qiáng)度，以免發(fā)生齒面點(diǎn)蝕。19二、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則2.對(duì)高速重載的齒輪傳動(dòng)（1）保證足夠的齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，以免發(fā)生齒根折斷；（2）保證足夠的齒面接觸疲勞強(qiáng)度，以免發(fā)生齒面點(diǎn)蝕。除了（1）和（2）外，還應(yīng)按齒面抗膠合能力的準(zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計(jì)。20二、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則3.具體準(zhǔn)則（1）--閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)按接觸設(shè)計(jì)，校核彎曲以保證齒面接觸疲勞強(qiáng)度為主21二、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則3.具體準(zhǔn)則（2）--閉式硬齒面或開(kāi)式齒輪以保證齒根彎曲疲勞強(qiáng)度為主。按彎曲設(shè)計(jì)，校核接觸221.對(duì)材料的要求齒輪的齒體應(yīng)有較高的抗折斷能力，齒面應(yīng)有較強(qiáng)的抗點(diǎn)蝕、抗磨損和較高的抗膠合能力，即要求：齒面硬、芯部韌。

三、齒輪材料的確定232.常用材料1/2鋼材的韌性好，耐沖擊，通過(guò)熱處理和化學(xué)處理可改善材料的機(jī)械性能，最適于用來(lái)制造齒輪。三、齒輪材料的確定242.常用材料2/2鍛鋼：一般齒輪用碳素鋼，重要齒輪用合金鋼鑄鋼：耐磨性及強(qiáng)度較好，常用于大尺寸齒輪鑄鐵：低速、輕載、不太重要場(chǎng)合的齒輪材料非金屬：高速、輕載、且要求降低噪聲的場(chǎng)合三、齒輪材料的確定253.材料的確定原則

（1）齒輪材料必須滿足工作條件的要求，如強(qiáng)度、壽命、可靠性、經(jīng)濟(jì)性等；（2）應(yīng)考慮齒輪尺寸大小，毛坯成型方法及熱處理和制造工藝；（3）鋼制軟齒面齒輪，其配對(duì)兩輪齒面的硬度差應(yīng)保持在30-50HBS或更多。三、齒輪材料的確定263.材料的確定三、齒輪材料的確定P105表3-27273.3.8直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算28四、齒輪傳動(dòng)的受力分析1.直齒圓柱齒輪（1）--方向（1）徑向力Fr指向各自的圓心；（2）主動(dòng)輪所受Ft為阻力矩；（3）從動(dòng)輪受力與主動(dòng)輪大小相等，方向相反。29四、齒輪傳動(dòng)的受力分析1.直齒圓柱齒輪（2）--大小

T1為小輪的名義轉(zhuǎn)矩（N·mm）。d1

為小輪的分度圓直徑（mm）。30四、齒輪傳動(dòng)的受力分析2.斜齒圓柱齒輪（1）--方向（1）Fr指向各自的圓心（2）主動(dòng)輪所受Ft為阻力（3）Fa方向用主動(dòng)輪左右手定則判斷。從動(dòng)輪受力與主動(dòng)輪大小相等，方向相反31四、齒輪傳動(dòng)的受力分析2.斜齒圓柱齒輪（2）--主動(dòng)輪左右手定則左旋（右旋）伸左手（右手），四指沿著輪的轉(zhuǎn)向握住軸線，拇指所指即為主動(dòng)輪所受Fa1的方向。32四、齒輪傳動(dòng)的受力分析3.斜齒圓柱齒輪（3）--大小33四、齒輪傳動(dòng)的受力分析1.直齒圓柱齒輪（2）--大小

T1為小輪的名義轉(zhuǎn)矩（N·mm）。d1

為小輪的分度圓直徑（mm）。34四、齒輪傳動(dòng)的受力分析4.錐齒輪（1）--方向（1）Fr指向各自的圓心；（2）主動(dòng)輪所受Ft為阻力；（3）Fa方向指向各自的大端。35四、齒輪傳動(dòng)的受力分析4.錐齒輪（2）--大小Σ=90度時(shí)：361.引入Fca的原因?qū)嶋H傳動(dòng)中由于原動(dòng)機(jī)、工作機(jī)性能的影響以及齒輪制造誤差的影響，法向載荷會(huì)有所增大，且沿接觸線分布不均勻，因此，應(yīng)計(jì)算考慮上述因素的最大載荷，即計(jì)算載荷Fca（單位為N/mm）五、計(jì)算載荷Fca372.Fca的計(jì)算公式Fn--輪齒所受的公稱法向載荷，N；K—載荷系數(shù)，K=KAKVKαKβ。五、計(jì)算載荷Fca383.使用系數(shù)KA

（1）--引入原因考慮齒輪嚙合時(shí)外部因素引起的附加載荷影響的系數(shù)K=KAKVKαKβ五、計(jì)算載荷Fca393.使用系數(shù)KA

（2）--確定K=KAKVKαKβ

P107表3-28五、計(jì)算載荷Fca404.動(dòng)載系數(shù)

KV

（1）--引入原因K=KAKVKαKβ考慮齒輪制造、安裝誤差、彈性變形、單雙嚙合區(qū)間過(guò)渡所引起的動(dòng)載荷影響的系數(shù)五、計(jì)算載荷Fca414.動(dòng)載系數(shù)

KV

（2）--確定K=KAKVKαKβ1.81.61.41.21.001020304050m/sKv

十分精密的齒輪裝置108769

P108圖3-67五、計(jì)算載荷Fca424.動(dòng)載系數(shù)

KV

（3）--減小措施K=KAKVKαKβ齒頂修緣可以降低這種動(dòng)載荷五、計(jì)算載荷Fca435.齒間載荷分配系數(shù)Kα（1）--引入原因K=KAKVKαKβ考慮同時(shí)嚙合的多對(duì)輪齒間的載荷分配不均勻的影響五、計(jì)算載荷Fca445.齒間載荷分配系數(shù)Kα（2）--確定K=KAKVKαKβ五、計(jì)算載荷FcaP108表3-29456.齒向載荷分布系數(shù)Kβ（1）--引入原因K=KAKVKαKβ考慮齒輪受力變形、制造誤差、安裝誤差所引起的載荷沿齒寬方向分布不均勻的影響五、計(jì)算載荷Fca466.齒向載荷分布系數(shù)Kβ（2）--確定K=KAKVKαKβ五、計(jì)算載荷FcaP109表3-30476.齒向載荷分布系數(shù)Kβ（3）--減小措施K=KAKVKαKβ（1）螺旋角修形可以改善這種載荷分布不均勻的程度；（5）增大軸、軸承及支座的剛度。（4）盡可能避免懸臂布置；（3）適當(dāng)限制輪齒寬度；（2）對(duì)稱軸承配置；五、計(jì)算載荷Fca48按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）491.計(jì)算目的防止發(fā)生疲勞斷裂六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）502.計(jì)算模型rbO30?

30?

hFnF2F1SγFnABABσFσF假定載荷僅由一對(duì)輪齒承擔(dān)，按懸臂梁計(jì)算。齒頂嚙合時(shí)，彎矩達(dá)最大值。

危險(xiǎn)截面：齒根圓角30?

切線兩切點(diǎn)連線處。六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）51六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）3.計(jì)算公式校核公式設(shè)計(jì)公式524.參數(shù)1/5（1）K—載荷系數(shù)，K=KAKVKαKβ；（2）T1—小齒輪傳遞的扭矩，Nmm；（3）m—模數(shù)，mm；（4）σF—彎曲應(yīng)力，MPa；（5）[σF]—許用彎曲應(yīng)力，MPa；六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）534.參數(shù)2/5（6）YFa—齒形系數(shù)，考慮齒形對(duì)應(yīng)力的影響，查P111表3-31確定,該系數(shù)與模數(shù)m無(wú)關(guān)。Z（ZV）17181920。。。150200∞YFa2.972.912.852.80。。。2.142.122.06YSa1.521.531.541.55。。。1.831.8651.97六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）544.參數(shù)3/5（7）YSa—應(yīng)力校正系數(shù)，考慮齒根危險(xiǎn)截面處過(guò)渡圓角所引起的應(yīng)力集中作用及彎曲應(yīng)力以外的其它應(yīng)力對(duì)齒根應(yīng)力的影響，查表確定。Z（ZV）17181920。。。150200∞YFa2.972.912.852.80。。。2.142.122.06YSa1.521.531.541.55。。。1.831.8651.97六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）554.參數(shù)4/5（8）φd—齒寬系數(shù)，查P118表3-33確定。1）越寬，承載力越高，因此輪齒不宜過(guò)窄；2）過(guò)寬，又會(huì)使齒面上載荷分布更趨不均勻。支撐情況相對(duì)于小齒輪對(duì)稱支撐相對(duì)于小齒輪不對(duì)稱支撐小齒輪做懸臂布置φd0.9-1.4（1.2-1.9）0.7-1.15（1.1-1.65）0.4-0.6六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）564.參數(shù)5/5（9）Z1—小齒輪齒數(shù)；增加齒數(shù)，可以增大重合度，改善傳動(dòng)的平穩(wěn)性；還可以減小模數(shù)，降低齒高，減小金屬切削量。節(jié)省制造費(fèi)用；還可以降低滑動(dòng)速度，減少磨損及膠合的危險(xiǎn)性。增加齒數(shù)，同時(shí)增大了傳動(dòng)機(jī)構(gòu)輪廓尺寸。六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）575.說(shuō)明1/3（1）按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)將YFa1YSa1/[σF1]和YFa2YSa2/[σF2]中較大的數(shù)值代入設(shè)計(jì)公式進(jìn)行計(jì)算，這樣才能滿足抗彎曲疲勞強(qiáng)度較弱的那個(gè)齒輪的要求；六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）585.說(shuō)明2/3（2）σF1一般不等于σF2，校核齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)分別校核兩個(gè)齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度；六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）595.說(shuō)明3/3（3）在其它條件已定的前提下，模數(shù)m是影響齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度的主要因素，m越大，齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度越大。六、按彎曲強(qiáng)度計(jì)算m（直）60按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）61七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）1.計(jì)算目的防止發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕622.計(jì)算模型（1）小齒輪單對(duì)嚙合的最低點(diǎn)的接觸應(yīng)力最大，為方便計(jì)算以節(jié)點(diǎn)嚙合為代表進(jìn)行齒面接觸強(qiáng)度的計(jì)算；（2）通過(guò)赫茲公式推導(dǎo)得到。七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）633.計(jì)算公式校核公式設(shè)計(jì)公式七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）644.參數(shù)1/2（1）ZE—彈性影響系數(shù)，查P113表3-32確定彈性模量EMPa齒輪材料配對(duì)齒輪材料灰鑄鐵球墨鑄鐵鑄鋼鍛鋼夾布塑料1.18×10417.3×10420.2×10420.6×1040.785×104鍛鋼162.0181.4188.9189.856.4鑄鋼161.4180.5188.0--------球墨鑄鐵156.6173.9------------灰鑄鐵143.7----------------七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）654.參數(shù)2/2（2）u—齒數(shù)比（=大齒輪齒數(shù)/小齒輪齒數(shù)）（3）±—外嚙合用“+”，內(nèi)嚙合用“-”（4）σH—接觸應(yīng)力，MPa；（5）[σH]—許用接觸應(yīng)力，MPa；（6）其余同彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算。七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）665.說(shuō)明1/3（1）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)將σH1和σH2中較小的數(shù)值代入設(shè)計(jì)公式進(jìn)行計(jì)算；七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）675.說(shuō)明2/3（2）σH1=σH2，校核齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)校核[σH]較小的齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度；七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）685.說(shuō)明3/3（3）在其它條件已定的前提下，齒輪分度圓直徑d是影響齒輪接觸疲勞強(qiáng)度的主要因素，d越大，齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度越大。七、按接觸強(qiáng)度計(jì)算d1（直）69八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算701.對(duì)接觸長(zhǎng)度的分析八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算（1）嚙合線總長(zhǎng)為所有嚙合齒上接觸線長(zhǎng)之和；（2）在嚙合過(guò)程中，總長(zhǎng)一般是變化的；（3）經(jīng)研究，總長(zhǎng)近似可?。篵--齒寬，mm；εa—端面重合度，可通過(guò)計(jì)算或查圖得到；712.彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算（1）--公式八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算校核公式設(shè)計(jì)公式722.彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算（2）--參數(shù)1/3八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算（1）YFa—齒形系數(shù)，根據(jù)ZV查表確定；（2）YSa—應(yīng)力校正系數(shù)，根據(jù)ZV查表確定；Z（ZV）17181920。。。150200∞YFa2.972.912.852.80。。。2.142.122.06YSa1.521.531.541.55。。。1.831.8651.97732.彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算（2）--參數(shù)2/3八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算（3）Yβ—螺旋角影響系數(shù)，根據(jù)β查圖；Yβ1.000.900.800.75010?20?30?40?β0.10.30.50.60.70.80.90.20.4≥1εβ=0P128圖3-93742.彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算（2）--參數(shù)3/3八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算（4）其它參數(shù)與直齒輪相同。753.接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算（1）--公式八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算校核公式設(shè)計(jì)公式76八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算3.接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算（2）--參數(shù)[σH]1/2（3）齒頂面比齒根面具有較高的接觸疲勞強(qiáng)度。（1）斜齒輪的的接觸線是傾斜的；（2）小齒輪比大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度要高；即使大齒輪的齒根部分出現(xiàn)點(diǎn)蝕，而導(dǎo)致載荷向齒頂面轉(zhuǎn)移，只要不超出承載能力，大齒輪的齒頂面和小齒輪的齒面也不會(huì)出現(xiàn)點(diǎn)蝕而導(dǎo)致的傳動(dòng)失效。77八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算3.接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算（2）--參數(shù)[σH]2/2強(qiáng)度同時(shí)取決于大齒輪和小齒輪。當(dāng)[σH]

>1.23[σH]2，應(yīng)取[σH]

=1.23[σH]2，

[σH]2為軟齒面的許用接觸應(yīng)力。近似公式：[σH]

=（[σH]1+[σH]2）/278八、斜齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算（2）ZH—區(qū)域系數(shù)，根據(jù)β查圖確定；3.接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算（2）--參數(shù)ZH

2.52.42.32.22.12.01.9051015202530354045β?

ZH查P129圖3-9479九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算801.計(jì)算模型九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，是以錐齒輪齒寬中點(diǎn)處的當(dāng)量齒輪作為計(jì)算時(shí)的依據(jù)。812.彎曲疲勞強(qiáng)度（1）--公式九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算校核公式設(shè)計(jì)公式822.彎曲疲勞強(qiáng)度（2）--參數(shù)1/5九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算（1）YFa—齒形系數(shù)，根據(jù)ZV查表確定；（2）YSa—應(yīng)力校正系數(shù)，根據(jù)ZV查表確定；Z（ZV）17181920。。。150200∞YFa2.972.912.852.80。。。2.142.122.06YSa1.521.531.541.55。。。1.831.8651.97832.彎曲疲勞強(qiáng)度（2）--參數(shù)2/5九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算（3）φR—齒寬系數(shù)=b/R（b是齒寬，R為錐距，如P134圖3-100所示）；錐齒輪的齒寬系數(shù)φR，通常取0.25-0.35，最常用的值為1/3842.彎曲疲勞強(qiáng)度（2）--參數(shù)3/5九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算（4）K—載荷系數(shù)，K=KAKVKαKβ；KA—使用系數(shù)，與直齒輪確定方法相同；

Kα—齒間載荷分配系數(shù)，=1；852.彎曲疲勞強(qiáng)度（2）--參數(shù)4/5九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算1.81.61.41.21.001020304050m/sKv

十分精密的齒輪裝置108769錐齒輪的KV按低一級(jí)的精度查取K=KAKVKαKβ

P108圖3-67862.彎曲疲勞強(qiáng)度（2）--參數(shù)5/5九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算

齒向載荷分布系數(shù)KFβ=1.5KHβbe,KHβbe為軸承系數(shù)，具體值見(jiàn)P136表3-40。應(yīng)用大輪和小輪的支承兩者都是兩端支承1個(gè)兩端支承1個(gè)懸臂兩者都是懸臂飛機(jī)車輛工業(yè)、船舶1.001.001.001.001.101.251.251.251.50K=KAKVKαKβ873.接觸疲勞強(qiáng)度（1）--公式九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算校核公式設(shè)計(jì)公式883.接觸疲勞強(qiáng)度（2）--參數(shù)九、直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算（1）K—載荷系數(shù)，K=KAKVKαKβ；

KHα—齒間載荷分配系數(shù)，=1；

KHβ—數(shù)值確定方法與KFβ相同。89十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定90十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定1.Z1

取大（3）重合度e↑，傳動(dòng)平穩(wěn)。（1）模數(shù)↓，齒高↓，切削量↓刀具壽命延長(zhǎng)；在d1（接觸疲勞強(qiáng)度一定）的前提下：（2）模數(shù)m↓，齒高h(yuǎn)↓，滑動(dòng)率↓，磨損減輕912.Z1

取?。?）模數(shù)↑，彎曲疲勞強(qiáng)度↑；在d1（接觸疲勞強(qiáng)度一定）的前提下：（2）容易發(fā)生根切。十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定923.Z的合適范圍閉式齒輪傳動(dòng):z1=20~40開(kāi)式齒輪傳動(dòng):z1=17~20十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定934.Z的具體確定（1）--軟齒面閉式傳動(dòng)點(diǎn)蝕是其主要失效形式，傳動(dòng)尺寸主要取決于接觸疲勞強(qiáng)度（d1），彎曲疲勞強(qiáng)度一般比較富裕宜取大齒數(shù)小模數(shù)十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定944.Z的具體確定（2）--硬齒面閉式傳動(dòng)輪齒折斷是其主要失效形式，傳動(dòng)尺寸主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度（模數(shù)m）宜取小齒數(shù)大模數(shù)，為避免根切，齒數(shù)應(yīng)大于等于17十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定954.Z的具體確定（3）--開(kāi)式傳動(dòng)輪齒折斷是其主要失效形式，傳動(dòng)尺寸主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度（模數(shù)m）宜取小齒數(shù)大模數(shù)，為避免根切，齒數(shù)應(yīng)大于等于17十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定964.Z的具體確定（4）--總結(jié)（1）閉式齒輪傳動(dòng)，為傳動(dòng)平穩(wěn)和減小沖擊，齒數(shù)宜多一些，Z1宜取20-40；（2）開(kāi)式（半開(kāi)式）齒輪傳動(dòng)，齒輪多為磨損失效，輪齒不宜過(guò)小，Z1宜取17-20；（3）為避免根切，標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，Z1≥17；（4）為了均勻磨損，Z1與Z2一般互為質(zhì)數(shù)。十、齒輪參數(shù)（齒數(shù)）的確定97十一、齒輪許用應(yīng)力的確定981.許用接觸應(yīng)力[σH]（1）--公式σHlim

為接觸疲勞極限；S--疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)，查表確定KN--壽命系數(shù)，可查圖得十一、齒輪許用應(yīng)力的確定991.許用接觸應(yīng)力[σH]（2）--參數(shù)KHN1/2考慮應(yīng)力循環(huán)次數(shù)對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響十一、齒輪許用應(yīng)力的確定1001.許用接觸應(yīng)力[σH]（2）--參數(shù)KHN2/2循環(huán)次數(shù)N+材質(zhì)和熱處理當(dāng)N>Nc時(shí)，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)在網(wǎng)格區(qū)內(nèi)取KHN值十一、齒輪許用應(yīng)力的確定P115圖3-741011.許用接觸應(yīng)力[σH]（2）--參數(shù)SHN由于點(diǎn)蝕破壞發(fā)生后只是引起噪聲、振動(dòng)增大，并不立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作的后果，故：S=SHN=1十一、齒輪許用應(yīng)力的確定1021.許用接觸應(yīng)力[σH]（2）--參數(shù)σHlim

1/3σHlim取MQ和ML中間偏下的值循環(huán)次數(shù)N+材質(zhì)和熱處理十一、齒輪許用應(yīng)力的確定P117圖3-761031.許用接觸應(yīng)力[σH]（2）--參數(shù)σHlim

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σHlim取MQ和ML中間偏下的值循環(huán)次數(shù)N+材質(zhì)和熱處理十一、齒輪許用應(yīng)力的確定1041.許用接觸應(yīng)力[σH]（2）--參數(shù)σHlim3/3

循環(huán)次數(shù)N+材質(zhì)和熱處理十一、齒輪許用應(yīng)力的確定σHlim取MQ和ML中間偏下的值1052.許用彎曲應(yīng)力[σF]（1）--公式σFE

為彎曲疲勞極限；SFN--疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)，查表確定KFN--壽命系數(shù)，可查圖得十一、齒輪許用應(yīng)力的確定1062.許用接觸應(yīng)力[σF]（2）--參數(shù)KFN1/2考慮應(yīng)力循環(huán)次數(shù)對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響十一、齒輪許用應(yīng)力的確定1072.許用彎曲應(yīng)力[σF]（2）--參數(shù)KFN2/2循環(huán)次數(shù)N+材質(zhì)和熱處理當(dāng)N>Nc時(shí)，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)在網(wǎng)格區(qū)內(nèi)取KHN值十一、齒輪許用應(yīng)力的確定P1