KM專題之帶轉(zhuǎn)換層高層結(jié)構(gòu)的

專題六帶轉(zhuǎn)換層高層結(jié)構(gòu)的分析在高層建筑結(jié)構(gòu)的底部，當上部樓層部分豎向構(gòu)件（剪力墻、框架柱）不能直接連續(xù)貫通落地時，應(yīng)設(shè)置結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層布置轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)件。當高層建筑上部樓層豎向結(jié)構(gòu)體系與下部樓層差異較大，或者下部樓層豎向結(jié)構(gòu)軸線距離擴大或上、下部結(jié)構(gòu)軸線錯位時，就必須在結(jié)構(gòu)改變的樓層布置轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。底部大空間部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，上部為剪力墻結(jié)構(gòu)，底部數(shù)層為落地剪力墻或筒體和支承上部剪力墻的框架組成的協(xié)同工作結(jié)構(gòu)體系。這種結(jié)構(gòu)類型由于底部有較大空間，能適用于許多建筑功能的要求，廣泛用于底部是商店、夕廳、車庫、機房等用途，上部為住宅、公寓、飯店等高層建筑。本文就“高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程”（JGJ3--2002）（下文中簡稱“高規(guī)”）中帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)，整體性能控制、內(nèi)力計算調(diào)整和構(gòu)造要求的有關(guān)規(guī)定，計算機軟件實施情況，用戶使用時應(yīng)注意的問題，作一介紹。1轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計算模型高規(guī)與10.1.1條文說明，體型復(fù)雜、結(jié)構(gòu)布置復(fù)雜（包括帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)），應(yīng)采用至少兩個不同力學模型的結(jié)構(gòu)分析軟件進行整體計算。高規(guī)條，復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)中的受力復(fù)雜部位，宜進行應(yīng)力分析，并按應(yīng)力進行配筋設(shè)計校核。1.1梁托柱的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)這類轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的計算模型，可以仍采用桿模型。如結(jié)構(gòu)中采用大量的梁托柱的受力形式，則該結(jié)構(gòu)也應(yīng)該定義為“復(fù)雜高層”及“轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)”，其托柱梁也應(yīng)在《特殊構(gòu)件定義》中定義為“轉(zhuǎn)換梁”，把與托柱梁相連的柱也應(yīng)定義為框支柱。這樣定義后，程序自動把轉(zhuǎn)換梁及框架柱按框支梁、框支柱設(shè)計及構(gòu)造控制，且當轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時，框支柱的抗震等級自動提高1級。。1.2框支剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)高規(guī)條，轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件（墻、柱）宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上。當結(jié)構(gòu)豎向布置復(fù)雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時，應(yīng)進行應(yīng)力分析，按應(yīng)力校核配筋，并加強配筋構(gòu)造措施。B級高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，不宜采用框支主、次梁方案?？蛑Ъ袅Y(jié)構(gòu)宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等?？蛑辛旱臉?gòu)造應(yīng)按高規(guī)的相應(yīng)要求控制，如托梁上的洞口布置、托梁的腰筋配置等，框支柱、托梁均應(yīng)在特殊構(gòu)件中單獨定義，否則程序不會按框支柱、托梁進行設(shè)計控制?？梢杂肍EQ對主梁托墻的框支榀進行二次應(yīng)力分析，F(xiàn)EQ可以按高規(guī)的要求進行加強部位的應(yīng)力配筋。次梁托墻的轉(zhuǎn)換榀將無法進行平面應(yīng)力分析。1.3厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)“高規(guī)”條，非抗震設(shè)計和6度抗震設(shè)計可采用厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)；7、8度抗震設(shè)計的地下室轉(zhuǎn)換構(gòu)件可采用厚板。厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，目前沒有很好的分析方法，應(yīng)盡量避免。由于厚板上下傳力的特殊性，整體計算時厚板一定要考慮厚板面外的變形，這樣才能使上部結(jié)構(gòu)、厚板、下部結(jié)構(gòu)的變形、內(nèi)力計算合理。所以說厚板面外變形的正確考慮，決定了計算結(jié)果的正確性。厚板平面內(nèi)可以按無限剛考慮。用SATWE、PMSAP進行結(jié)構(gòu)的整體分析時，首先在PMCAD建模中應(yīng)使厚板上、下結(jié)構(gòu)的軸線在厚板這層同時畫出，并在軸線上布置100*100的虛梁。當虛梁所圍成的房間較大時，還應(yīng)增加虛梁。通過這種手段來人工細分厚板單元。最后在SATWE、PMSAP分析時厚板必須定義為彈性樓板，可以用“彈性板3”面內(nèi)無限剛且面外有剛度。此外厚板本身的進一步細部分析，可以借助二次分析程序－復(fù)雜樓板有限元分析SLABCAD完成板的位移、內(nèi)力、配筋計算以及沖切、應(yīng)力等驗算。SATWE厚板的分析與結(jié)構(gòu)整體分析是分開的，在整體分析中考慮板的變形是為了結(jié)構(gòu)中除厚板以外構(gòu)件分析的準確性。PMSAP則是板與其它構(gòu)件一起分析、配筋。支撐厚板的柱均應(yīng)定義為框支柱。PMSAP厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的輸入：，PMSAP采用應(yīng)力雜交四邊形中厚板單元來分析轉(zhuǎn)換厚板模擬其平面外剛度和變形（選用“彈性板3”）。當需要時，也可同時用平面應(yīng)力膜模擬其面內(nèi)剛度和變形（選用“彈性板6”）。厚板轉(zhuǎn)換層不單獨設(shè)為一層，只視為某一層的樓板。在PMCAD的交互式輸入中，和板-柱結(jié)構(gòu)的輸入要求一樣，也要布置100×100mm的虛梁，要充分利用本層柱網(wǎng)和上層柱、墻節(jié)點(網(wǎng)格)布置虛梁。轉(zhuǎn)換厚板所在的層與其上一層的層高的輸入有所改變。將厚板的板厚均分給與其相臨兩層的層高，即取與厚板相臨的兩層的層高分別為其凈空加上厚板的一半厚度。如下圖所示，第i層有厚度為Bt的厚板，在PMCAD交互式輸入中，第i層的板厚輸入值為bt，層高為Hi，第i+1層的層高為Hi+1。厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)層高輸入示意圖轉(zhuǎn)換厚板應(yīng)設(shè)為“彈性板3”或“彈性板6”。1.4超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)一般這種超大梁占有一層的高度，分析模型與構(gòu)件的配筋模型難以統(tǒng)一，所以采用不同計算模型的兩次分析來解決問題。梁所占有的一層仍按一層輸入，大梁按剪力墻定義。此時可以正確分析整體結(jié)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力，除大梁（用剪力墻輸入）的配筋不能用以外，其余構(gòu)件的配筋均能參考采用；不把大梁作為一層輸入，即兩層合并為一層。大梁按梁定義，層高為兩層之和。這種計算模型僅用于考察、計算大托梁受力、配筋，其余構(gòu)件及結(jié)構(gòu)整體分析的結(jié)果可以不用參考。層高的增加使柱的計算長度增加，此時程序自動考慮柱上端的剛域，亦使結(jié)構(gòu)分析準確。也可以用FEQ進一步作轉(zhuǎn)換大梁的二次分析。1.5桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)SATWE、TAT、PMSAP可直接輸入桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的的轉(zhuǎn)換桁架，完成計算。其分析的關(guān)鍵是桁架上、下層弦桿的軸力，所以在分析時一定要在上、下弦桿所在層中定義彈性樓板，這樣才能計算出上、下弦桿的軸力。當桁架中斜腹桿的連接比較簡單時，如只與上下層節(jié)點相連，則用SATWE、TAT計算沒有問題；當連結(jié)復(fù)雜時，用SATWE、TAT計算時就需要簡化。復(fù)雜連接的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可以用SPASCAD建模，PMSAP計算。2轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設(shè)計控制2.1條文規(guī)定及軟件操作高規(guī)條文：1）表-1和表4.2.2-2關(guān)于A、B級最大適用高度的規(guī)定；2）第條8度不宜超過3層；7度不宜超過5層；3）第條9度抗震設(shè)計，不應(yīng)采用帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)；4）按表和表4.8.3，正確填寫結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級；5）第條，底部帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)布置有關(guān)規(guī)定。上機操作：用戶在程序的前處理輸入的‘結(jié)構(gòu)體系’選取‘復(fù)雜高層’體系，則指明為底部帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)。用戶在程序的前處理輸入‘轉(zhuǎn)換層所在層號’的輸入?yún)?shù)時應(yīng)遵照高規(guī)第條規(guī)定。用戶應(yīng)按高規(guī)條規(guī)定確定抗震等級且在程序的前處理中輸入框架、剪力墻的抗震等級。目前剪力墻的抗震等級只有一個數(shù)，無法區(qū)分底部加強區(qū)剪力墻與非底部加強區(qū)剪力墻的抗震等級。為此建議用戶按底部加強區(qū)剪力墻的抗震等級輸入，而非底部加強區(qū)剪力墻的抗震等級通過‘獨立定義構(gòu)件抗震等級’來完成，這樣當轉(zhuǎn)換層的位置設(shè)置在3層及3層以上時程序自動將框支柱、落地剪力墻底部加強部位的抗震等級提高一級采用，已經(jīng)為特一級時不再提高。注意：不落地剪力墻抗震等級不提高。是否為落地剪力墻由程序自動按上下截面是否對齊來判斷。注意程序現(xiàn)暫未執(zhí)行“而對于底部帶有轉(zhuǎn)換層的框架-核心筒結(jié)構(gòu)和外圍為密柱框架的筒中筒結(jié)構(gòu)，其框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級不必提高（高規(guī)條條文說明）”內(nèi)容，結(jié)果偏于安全。若要嚴格按此規(guī)定執(zhí)行，用戶可用‘指定構(gòu)件抗震等級’操作設(shè)定一次框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級，這樣被指定過的構(gòu)件抗震等級不會再自動提高。設(shè)定‘底部帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)’注意：SATWE、TAT和PMSAP目前將‘底部帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)’包含在‘復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)’中，沒有細分。SATWE進入菜單《1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)》→《1.分析與設(shè)計參數(shù)補充定義》→《總信息》。在‘結(jié)構(gòu)體系’框中選取‘復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)’即可。在‘轉(zhuǎn)換層所在層號’項內(nèi)轉(zhuǎn)換層填入所在的結(jié)構(gòu)自然層號。若有地下室則包括地下室層號在內(nèi)。TAT進入菜單《2.數(shù)據(jù)檢查和圖形檢查》→《3.參數(shù)修正》→《總信息》。在‘結(jié)構(gòu)類型：’框中選取‘復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)’即可。進入菜單《2.數(shù)據(jù)檢查和圖形檢查》→《3.參數(shù)修正》→《調(diào)整信息》。在‘轉(zhuǎn)換層所在層號’項內(nèi)轉(zhuǎn)換層填入所在的結(jié)構(gòu)自然層號。若有地下室則包括地下室層號在內(nèi)。PMSAP進入菜單《3.參數(shù)補充與修改》→《總信息》。在‘計算總控制信息：’框中‘是否復(fù)雜高層’項內(nèi)選取‘是’即可。進入菜單《3.參數(shù)補充與修改》→《計算調(diào)整信息》。在‘轉(zhuǎn)換層所在層號’項內(nèi)轉(zhuǎn)換層填入所在的結(jié)構(gòu)自然層號。若有地下室則包括地下室層號在內(nèi)。設(shè)定‘框架、剪力墻的抗震等級’SATWE進入菜單《1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)》→《1.分析與設(shè)計參數(shù)補充定義》→《地震信息》。在‘框架抗震等級’項內(nèi)選擇抗震等級。在‘剪力墻抗震等級’項內(nèi)選擇抗震等級。TAT①進入菜單《2.數(shù)據(jù)檢查和圖形檢查》→《3.參數(shù)修正》→《地震信息》。②在‘框架抗震等級’項內(nèi)選擇抗震等級。③在‘剪力墻抗震等級’項內(nèi)選擇抗震等級。PMSAP①進入菜單《3.參數(shù)補充與修改》→《地震信息》②在‘框架抗震等級’項內(nèi)選擇抗震等級。③在‘剪力墻抗震等級’項內(nèi)選擇抗震等級。關(guān)聯(lián)操作：抗震等級：用戶若要細調(diào)每根構(gòu)件的抗震等級可進行此項操作。經(jīng)此操作后的構(gòu)件抗震等級不會再自動提高。？？？2.2剛度控制及軟件輸出1）位移比、周期比高規(guī)的條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角，A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍，B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。高規(guī)的條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比，A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。這是一般高層建筑結(jié)構(gòu)，要滿足的；帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)也是如此。2）轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比高規(guī)的條2款，轉(zhuǎn)換上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比的計算和限值，應(yīng)符合附錄E的規(guī)定。結(jié)構(gòu)計算軟件，按附錄E的計算方法，計算了側(cè)剛比。高規(guī)第-2條指出轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比應(yīng)符合高規(guī)附錄E的規(guī)定，即高位轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的剛度比。高規(guī)附錄E中E.0.1是針對轉(zhuǎn)換層位于1層的，采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剪切剛度比算法，宜為1，限制非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于3，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2。E.0.2是針對轉(zhuǎn)換層位置大于1層的，采用轉(zhuǎn)換層的上部結(jié)構(gòu)與帶轉(zhuǎn)換層的下層結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度比算法，宜為1，限制非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于1.3。當轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%。上機操作：程序給出了三種計算層側(cè)向剛度的方法。它們是方法1-高規(guī)附錄E.0.1的剪切剛度：Ki=GiAi/hi，適用于轉(zhuǎn)換層位于1層的剛度突變的控制；方法2-高規(guī)附錄E.0.2的方法剪彎剛度：Ki=Vi/Δi，適用于轉(zhuǎn)換層位置大于1層的剛度突變的控制；方法3-抗震規(guī)范的和條文說明及高規(guī)的方法地震剪力與地震層間位移的比：Ki=Vi/ΔUi，適用于轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%的控制。程序計算高位轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的剛度比時，若干層的側(cè)向剛度K可由樓層i的層側(cè)向剛度Ki通過公式計算求得，所以。這樣就可應(yīng)用高規(guī)E.0.2公式計算不帶轉(zhuǎn)換層的上部結(jié)構(gòu)與帶轉(zhuǎn)換層的下層結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度比。轉(zhuǎn)換層位于1層時用戶應(yīng)該采用‘剪切剛度’方法計算層剛度，當轉(zhuǎn)換層位置大于1層用戶應(yīng)該采用‘剪彎剛度’方法計算層剛度，來求轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比和判斷是否符合高規(guī)要求。若采用‘地震剪力與地震層間位移的比’方法計算層剛度，其求得的轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比結(jié)果明顯偏小，是偏于不安全的。轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時用戶還要采用‘地震剪力與地震層間位移的比’方法再計算一次層剛度，從而進行轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%的下限控制。目前程序未輸出超下限的警告提示。本節(jié)無特殊操作。當轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上的結(jié)構(gòu)要計算兩次，才能正確地做好轉(zhuǎn)換層上、下剛度突變的控制。結(jié)果說明：轉(zhuǎn)換層上、下等效側(cè)向剛度比可在相關(guān)文件中查看。用戶可對照規(guī)范實現(xiàn)轉(zhuǎn)換層上、下剛度突變控制。SATWE可在WMASS.OUT文件中查看，輸出的是用戶所選定的層剛度的計算方法得到的結(jié)果，如以下所示：==========================================================高位轉(zhuǎn)換時轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比==========================================================轉(zhuǎn)換層所在層號=3轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)起止層號及高度=1，3，10.10轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)起止層號及高度=4，6，8.10X方向下部剛度=0.2353E+08，X方向上部剛度=0.2769E+08，X方向剛度比=0.9439Y方向下部剛度=0.4338E+08，Y方向上部剛度=0.3284E+08，Y方向剛度比=0.6072TAT可在TAT-M.OUT文件中查看，如以下所示：==========================================================高位轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的剛度比==========================================================X向上部剛度Stiff_ux=0.5552E+06，X向下部剛度Stiff_downx=0.1107E+07上下剛度比Ratio=0.502Y向上部剛度Stiff_uy=0.5850E+06，Y向下部剛度Stiff_downy=0.1010E+07上下剛度比Ratio=0.579PMSAP可在工程名_TB.RPT（簡單扎要）文件中查看，輸出的分別是用戶選擇的層剛度的計算方法得到的結(jié)果，如以下所示，==========================================================高位轉(zhuǎn)換時轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比==========================================================采用的樓層剛度算法:剪彎剛度算法轉(zhuǎn)換層所在層號=3轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)起止層號及高度=1，3，10.10轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)起止層號及高度=4，6，8.10X方向下部剛度=0.2353E+08，X方向上部剛度=0.2769E+08，X方向剛度比=0.9439Y方向下部剛度=0.4338E+08，Y方向上部剛度=0.3284E+08，Y方向剛度比=0.6072轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度與相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的值可在WMASS.OUT（SATWE）、TAT-M.OUT（TAT）、工程名_TB.RPT（簡單摘要）文件中查看，用戶可對照規(guī)范自己進行轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度的下限控制。2.3剪力墻底部加強部位高規(guī)的條，剪力墻底部加強部位的高度可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。程序按此規(guī)定，自動確定剪力墻底部加強部位，并執(zhí)行與之有關(guān)的相應(yīng)操作。用戶可在WMASS.OUT文件中，檢查底部加強部位的高度。例如底層大空間剪力墻結(jié)構(gòu)34層，框支層3層，WMSS.OUT文件中有輸出：剪力墻底部加強區(qū)信息.................................剪力墻底部加強區(qū)層數(shù)IWF=5剪力墻底部加強區(qū)高度(m)Z_STRENGTHEN=22.90在TAT、PMSAP中也是類似。2.4抗震等級當轉(zhuǎn)換層位置設(shè)置在3層或3層以上時，框支柱、位于底部加強部位的剪力墻抗震等級宜按表和表4.8.3規(guī)定提高一級采用，已為特一級可不再提高。對凡是在整體結(jié)構(gòu)抗震等級中定義的，程序自動判斷，是否復(fù)雜高層，轉(zhuǎn)換層是否在3層及以上，而對框支柱，底部加強部位的剪力墻的抗震等級提高一級，對底部加強部位的不落地剪力墻的抗震等級不予提高；而對于在“特殊構(gòu)件”菜單中另行改動了抗震等級，則不做調(diào)整。最終調(diào)整的結(jié)果，可在配筋文件中看到，用戶可進一步核實。例如首層第1墻柱，原來抗震等級為1級，經(jīng)提高后是特一級。在WPJ1.OUT中輸出：N-WC=1(I=146，J=251)，B*H*Lwc(m)=0.60*0.70*5.00 aa=40(mm)，Nfw=0（0為特一級），Rcw=40.0（混凝土強度C40）N=-2946.，Uc=0.37 (29)M=1209.，N=-4056.，As=2189. (29)V=1197.，N=-4056.，Ash=793.22.5薄弱樓層地震剪力放大高規(guī)的條，帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層地震剪力應(yīng)按高規(guī)的5.1.14條規(guī)定乘以1.15增大系數(shù)。程序依據(jù)條，檢查相鄰層剛度比，當樓層抗側(cè)剛度小于其上層70%，或小于其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80%，則將該樓層構(gòu)件的地震內(nèi)力乘以1.15。用戶可在WMASS.OUT、TAT-M.OUT文件中看到薄弱層信息。2.6樓層最小小地震剪力系系數(shù)控制高規(guī)的條，水平平地震作用計計算時，結(jié)構(gòu)構(gòu)各樓層對應(yīng)應(yīng)于地震作用用標準值的剪剪力應(yīng)符合表表3.3.113的要求。程序給出一個控制制開關(guān)，由設(shè)設(shè)計人員決定定是否由程序序自動進行調(diào)調(diào)整。若選擇擇由程序自動動進行調(diào)整，則則程序?qū)Y(jié)構(gòu)構(gòu)的每一層分分別判斷，若若某一層的剪剪重比小于規(guī)規(guī)范要求，則則相應(yīng)放大該該層的地震作作用效應(yīng)。最小剪力系數(shù)是否否自動按規(guī)范范要求調(diào)整由由用戶自行確確定。當結(jié)構(gòu)的地震作用用不滿足新規(guī)規(guī)范要求的最最小剪力系數(shù)數(shù)時，反映了了結(jié)構(gòu)剛度和和質(zhì)量可能不不合理分布，一一般需要調(diào)整整結(jié)構(gòu)以使其其滿足最小剪剪力系數(shù)要求求。本參數(shù)打打開時程序自自動調(diào)整放大大地震作用效效應(yīng)以使其滿滿足最小剪力力系數(shù)要求，此此時用戶仍應(yīng)應(yīng)知道該結(jié)構(gòu)構(gòu)的方案可能能是存在缺陷陷的。2.7框剪結(jié)構(gòu)構(gòu)、框支結(jié)構(gòu)構(gòu)柱剪力調(diào)整整框剪結(jié)構(gòu)的0.22Qo調(diào)整抗震規(guī)范條規(guī)定，側(cè)側(cè)向剛度沿豎豎向分布基本本均勻的框——剪結(jié)構(gòu)，任任一層框架部部分的地震剪剪力，不應(yīng)小小于結(jié)構(gòu)底部部總地震剪力力的20%和按框框—剪結(jié)構(gòu)分析析的框架部分分各樓層地震震剪力中最大大值1.5倍二者者的較小值。程序?qū)蚣艚Y(jié)構(gòu)，將將依據(jù)規(guī)范要要求進行0.2Q0調(diào)整,用戶可以指指定調(diào)整樓層層的范圍，同同時，由于0.2Q0調(diào)整可能導導致過大的調(diào)調(diào)整系數(shù)，所所以TAT、SATWE和PMSAP程序都允許許用戶對數(shù)據(jù)據(jù)文件中的調(diào)調(diào)整系數(shù)進行行手工修改?？蛑е卣鹱饔孟孪碌膬?nèi)力調(diào)整整高規(guī)條規(guī)定：1）每層框支柱數(shù)目目不多于100根時，:當框支層為為1—2層時，每根根柱所受的剪剪力應(yīng)至少取取基底剪力的的2%；當框支支層為3層及3層以上時，每每根柱所受的的剪力應(yīng)至少少取基底剪力力的3%。；2）每層框支柱數(shù)目目多于10根時，當當框支層為11—2層時，每層層框支柱承受受剪力之和應(yīng)應(yīng)取基底剪力力20%；當框框支層為3層及3層以上時，每每層框支柱承承受剪力之和和應(yīng)取基底剪剪力30%。框支柱剪力調(diào)整后后，應(yīng)相應(yīng)調(diào)調(diào)整框支柱的的彎矩及柱端端梁的剪力、彎彎矩。高規(guī)4.9.2、10.2..12條規(guī)定，框框支柱在特一一級、一、二二級抗震時，地地震作用產(chǎn)生生的軸力分別別乘以增大系系數(shù)1.8、1.5、1.2。但在計算算軸壓比時不不考慮該增大大系數(shù)。SATWE、TAAT、PMSAP在執(zhí)行本條條時，自動對對框支柱的彎彎矩剪力作調(diào)調(diào)整。由于調(diào)調(diào)整系數(shù)往往往很大，為了了避免異常情情況，SATWE、TAT給出一個控控制開關(guān)，由由設(shè)計人員決決定是否對與與框支柱相連連的框架梁的的彎矩剪力進進行相應(yīng)調(diào)整整，默認不調(diào)調(diào)；而PMSAP無此開關(guān)，一一律不調(diào)。3轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設(shè)計內(nèi)內(nèi)力調(diào)整3.1梁設(shè)計剪剪力調(diào)整抗震規(guī)范第條和高高規(guī)第、2條規(guī)定，抗抗震設(shè)計時，特特一、一、二二、三級的框框架梁和抗震震墻中跨高比比大于2.5的連梁，其其梁端截面組組合的設(shè)計剪剪力值應(yīng)調(diào)整整?？拐鸬燃壙蚣芰哼B梁特一1.561.3一1.31.3二1.21.2三1.11.1注：對于9度設(shè)防防的框架梁和和一級抗震等等級的框架結(jié)結(jié)構(gòu)，梁和連連梁端部剪力力調(diào)整應(yīng)按實實配鋼筋和材材料強度標準準值來計算。程程序要求輸入入的超配系數(shù)數(shù)ηAs，并取鋼鋼筋超強系數(shù)數(shù)為1.1，按新混凝凝土規(guī)范第條條、新高規(guī)第第7.2.222條計算框架架梁和連梁端端部剪力調(diào)整整系數(shù)ηV=1.21ηAs。3.2轉(zhuǎn)換梁地地震內(nèi)力調(diào)整整抗震規(guī)范3.4..3條規(guī)定，當當豎向不規(guī)則則的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)，豎向抗側(cè)側(cè)力構(gòu)件不連連續(xù)時，該構(gòu)構(gòu)件傳遞給水水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件件的地震內(nèi)力力應(yīng)乘以1.25--1.5的增大系數(shù)數(shù)。高規(guī)第10.2.23條規(guī)定，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換梁在特一一級和一、二二級抗震設(shè)計計時，其在水水平地震作用用下的內(nèi)力分分別放大1..8、1.5、1.25倍。程序按按高規(guī)執(zhí)行，自自動對地震作作用下的轉(zhuǎn)換換梁內(nèi)力進行行放大。3.3柱設(shè)計內(nèi)內(nèi)力調(diào)整為了體現(xiàn)抗震設(shè)計計中強柱弱梁梁概念設(shè)計的的要求，抗震震規(guī)范第、、、條條和高規(guī)第條條規(guī)定，抗震震設(shè)計時，特特一、一、二二、三級的框框架柱、框架架結(jié)構(gòu)的底層層柱下端截面面、角柱、框框支柱的組合合設(shè)計內(nèi)力值值應(yīng)調(diào)整。調(diào)調(diào)整系數(shù)見下下表。抗震等級特一一二三框架柱M1.681.41.21.1Q2.82241.961.441.21框架結(jié)構(gòu)底層柱底M1.81.51.251.15Q3.0242.11.51.265框支柱M1.81.51.25-Q3.0242.11.5-注：1、對于9度度設(shè)防的框架架柱和一級抗抗震等級的框框架結(jié)構(gòu)，柱柱端部彎矩、剪剪力調(diào)整應(yīng)按按實配鋼筋和和材料強度標標準值來計算算。程序要求求輸入的超配配系數(shù)ηAs，并取鋼鋼筋超強系數(shù)數(shù)為1.1，則彎矩調(diào)調(diào)整系數(shù)：ηmc=1..32ηAS,剪力調(diào)整系系數(shù)按抗震規(guī)規(guī)范第255頁公式近似似計算：ηvc=1.22[0.155+0.7((0.47662+ηAs)]ηmc。2、角柱是在框架柱柱的基礎(chǔ)上乘乘以1.1的放大系數(shù)數(shù)。3、底層底截面的彎彎矩、剪力增增大系數(shù)分別別為乘以1.5/11.4。3.4框支柱地地震內(nèi)力調(diào)整整除了2.7節(jié)及3.33節(jié)對框支柱柱的調(diào)整以外外，還要根據(jù)據(jù)高規(guī)第100.2.12-6條規(guī)定，對對框支柱的地地震軸力進行行放大，特一一級和一、二二級抗震設(shè)計計時，其在水水平地震作用用下的框支柱柱軸力分別放放大1.8、1.5、1.25倍。3.5剪力墻設(shè)設(shè)計內(nèi)力調(diào)整整高規(guī)第、、條規(guī)定定，抗震設(shè)計計時，特一、一一、二、三級級的剪力墻底底部加強區(qū)和和非加強區(qū)截截面組合的設(shè)設(shè)計內(nèi)力值應(yīng)應(yīng)調(diào)整。剪力墻設(shè)計彎矩調(diào)調(diào)整系數(shù)抗震等級部分框支落地剪力力墻一般剪力墻底部加強部位非加強部位底部加強部位及上上一層其它部位特一級取墻底截面組合彎彎矩乘1.81.3取墻底截面組合彎彎矩乘1.11.3一級取墻底截面組合彎彎矩乘1.51.2取墻底截面組合彎彎矩1.2二級取墻底截面組合彎彎矩乘1.251.01.01.0三級1.01.01.01.0剪力墻設(shè)計剪力調(diào)調(diào)整系數(shù)抗震等級底部加強部位非加強部位一般剪力墻短肢剪力墻特一級1.91.21.68一級1.61.01.4二級1.41.01.2三級1.21.01.0注：對于9度設(shè)防防的各類剪力力墻結(jié)構(gòu)，墻加強部位的設(shè)設(shè)計剪力調(diào)整整應(yīng)按實配鋼鋼筋和材料強強度標準值來來計算。程序序取鋼筋超配配系數(shù)1.8，超強系數(shù)1.1，按新抗震震規(guī)范第條條條文說明給出出的公式近似似計算得剪力力調(diào)整系數(shù)：：ηV=1.7。4轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的二次分分析對一些復(fù)雜結(jié)構(gòu)，如如：轉(zhuǎn)換層結(jié)結(jié)構(gòu)、大開洞洞結(jié)構(gòu)等，當當結(jié)構(gòu)的空間間分析完成后后，有時還要要進行二次的的局部精細化化分析。4.1高精度平平面有限元分分析FEQFEQ主要針對框框支剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)中框支榀榀的二次分析析，當次梁承承托剪力墻時時，不能用FEQ分析。分析析時應(yīng)注意以以下幾點：只能分析主梁承托托的框支榀；；在截取計算榀時，最最好全軸線截截取，以減少少與整體分析析時的誤差；；在截取層數(shù)時，只只能截取框支支層上部不超超過4層。因為在在整體分析時時，框支托梁梁的豎向剛度度要遠小于落落地墻的軸向向剛度，豎向向荷載按剛度度分配后，使使托梁承擔的的荷載遠小于于托梁上部的的總荷載，所所以取轉(zhuǎn)換梁梁上部3-4層，計算得得到的托梁的的內(nèi)力才有參參考價值；轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的整體體分析，應(yīng)選選用墻元、殼殼元模型（SATWE），這樣FEQ在傳遞荷載載時更為準確確；FEQ主要計算框框支托梁配筋筋、剪力墻加加強部位的配配筋，其他部部位、構(gòu)件的的配筋應(yīng)參考考整體分析的的結(jié)果。4.2復(fù)雜樓板板有限元分析析SLABCCAD對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)的樓樓板分析，SLABCCAD截取了一層層進行單獨分分析，分析時時應(yīng)注意以下下幾點：復(fù)雜樓板分析只適適用于中、薄薄板單元，？？？？與1.3厚板轉(zhuǎn)換結(jié)結(jié)構(gòu)的有關(guān)說說明矛盾？？？？；