QC成果m大跨度圓形鋼結構屋架施工方法創(chuàng)新原創(chuàng)首例

QC小組成果發(fā)布材料QC小組成果發(fā)布材料單位名稱：XX建設集團有限公司QC小組名稱：XXQC小組二0一一年四月目錄1、工程概況 12、QC小組概況22.1QC小組情況表22.2QC小組成員簡介表 22.3小組活動概況 33課題選擇44設定目標及可行性分析 45提出方案并確定最佳方案55.1方案的提出 55.2選擇方案 75.3方案優(yōu)化95.4確定最佳方案105.5主堂鋼結構放射狀分段逆作法吊裝施工工藝流程105.6方案實施需解決的問題 116制定對策 127對策實施 13實施一采用Ф400鋼管與腳手架鋼管組合搭設中心環(huán)梁支架 13實施二采用角鋼制作鋼主梁移動塔架 14實施三制定中心環(huán)梁分段方案，確保高空拼裝質(zhì)量 15實施四制定鋼主梁吊裝順序，保證鋼主梁安裝質(zhì)量 16實施五合理設置千斤頂卸荷平臺，保證千斤頂卸荷施工 178確認效果 189標準化工作2010總結及今后打算20附：QC成果認證單2167m跨圓形鋼屋架施工方法研究XXQC小組1工程概況南京基督教河西禮拜堂項目位于江蘇省南京市建鄴區(qū)奧體中心西側，南京市民族宗教事務局投資建設，東南大學建筑設計研究院設計，XX建設集團有限公司總承包施工。本工程教堂主堂外墻及屋頂全部采用鋼結構，建筑面積為13484.02m2，其中地下建筑面積5613.7m2，主堂地下一層，地上一層，檐口高度為20.1~26.6m。主堂鋼結構由鋼柱、屋面中心環(huán)梁、屋面主次梁、周邊圈梁及支撐組成一個直徑為67m的傾斜圓筒倉結構，整個鋼結構用鋼量約510t。主堂共設36根弧形鋼柱，柱高為22m，最重單件13.72t、總重203.358t。單榀主梁最大重量為5.179t、總重118.501t，中心環(huán)梁直徑為11.6m，計34.133t。鋼柱及鋼梁采用H型鋼，鋼結構材料為Q235B、Q345B-Z15。鋼構件間連接采用全熔透坡口焊接和高強度螺栓連接。鋼結構2010年4月1日開工，2010年7月31日完成。建筑物的剖面圖詳見圖1。圖圖1南京基督教河西禮拜堂剖面圖由于主堂鋼結構受力狀況復雜，相當于一個網(wǎng)狀鳥籠受力結構。在其拆除鋼屋架中間臨時支撐柱或滿堂腳手架時可能會有較大的變形沉降，根據(jù)鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）條要求，恒荷載標準值下的撓度為（1/200）L=335mm。為保證鋼屋架臨時支撐拆除后撓度符合要求，我們進行了專家論證，確定實際施工中預起拱值為380mm。為此，主堂鋼結構的施工、鋼屋架臨時支撐拆除是本工程的施工難點和重點。2QC小組概況由于主堂鋼屋架結構重量約為200噸，鋼屋架跨度達到67m，屋面吊裝最大高度為26m，且工期要求嚴。本工程無類似施工經(jīng)驗，經(jīng)查新江蘇省及國內(nèi)無類似工程可借鑒。急需研究、制定科學、可靠、適宜的方案并實施，以確保67m跨圓形鋼屋架施工的質(zhì)量、安全和工期，在工程開工之初本公司就成立了QC小組，QC小組概況詳見表1、表2。邀請公司總工程師王健、技術中心主任朱雪峰擔任本QC小組技術顧問。2.1QC小組情況表QC小組情況表表1小組名稱XXQC小組課題名稱67m跨圓形鋼屋屋架施工方法法研究注冊日期2010年4月11日課題注冊號JDJS-QC--201006活動時間2010年4月––2010年7月小組注冊號JDJS-QC//GT-20010-011課題類型創(chuàng)新型活動次數(shù)152.2QC小組成員簡介表QC小組簡介表表2序號姓名性別年齡職務職稱組內(nèi)分工1男35公司技術中心工程師組長2男40項目經(jīng)理高級工程師副組長3男32技術負責人工程師副組長4男32施工員工程師組員5男29質(zhì)檢員工程師組員6男36資料員工程師組員7男33鋼結構班組長技師組員8男33架工班組長技師組員受QC教育情況：小組組成員均受QC教育時間55小時以上制表：XX復核：XX時間：2010年4月2日2.3小組活動概況QC小組課題活動情況統(tǒng)計表3活動內(nèi)容活動次數(shù)應出勤人次出勤人次出勤率（%）計劃階段（P）88080100實施階段（D）33030100檢查階段（C）22020100總結階段（A）22020100合表：XX復核：XX時間：2010年8月10日小組活動情況表表4活動項目活動時間(20110年4月1日~2010年7月31日)4月5月6月7月P小組成立課題選擇目標設定提出方案確定最佳方案制定對策D對策實施C效果檢查A鞏固措施下一步打算計劃進度實際進度制表：XX復核：XX時間：2010年8月10日3課題選擇3.1問題的提出（1）本工程是南京市社會事業(yè)重點工程之一。建成后將成為國內(nèi)外基督徒宗教聚會、開展教職人員培訓、愛國主義教育和文化交流的重要場所。本工程質(zhì)量目標是爭創(chuàng)“揚子杯”。（2）本工程主堂結構為中心環(huán)梁、放射狀鋼梁及弧形鋼柱通過焊接和栓接組成的大空間大跨度（67m）鋼結構，受力狀況復雜，屋面不水平（單坡6%），檐口平均高度為23.35m，鋼屋架重量約為200噸，屋面鋼結構下側為地下室。按常規(guī)施工技術施工難度大。圖2圖2科技查新報告3.2課題確定因此，我們選擇了“67m跨圓形鋼屋架施工方法研究”為創(chuàng)新課題，通過QC小組活動，總結一套成熟的、能滿足“大跨度圓形鋼屋架”的施工技術，為公司提供企業(yè)工藝標準。4設定目標及可行性分析4.1目標確保主堂鋼屋架施工質(zhì)量一次驗收合格4.2目標值鋼屋架安裝合格率達92％，鋼屋架臨時支撐拆除后撓度符合要求。4.3目標可行性分析本QC小組成員從事過圓形體育場館鋼結構施工，現(xiàn)場經(jīng)驗豐富，能夠提出預控措施，該鋼屋架施工得到了公司的大力支持，公司總工辦和技術中心派出專家以解決出現(xiàn)的各種情況。綜合以上情況，通過開展QC小組活動，本小組一致認為：目標完全能夠?qū)崿F(xiàn)。5提出方案并確定最佳方案5.1方案的提出根據(jù)國內(nèi)外現(xiàn)有圓形鋼屋架施工方法及本工程鋼屋架受力設計形式，小組成員針對跨度大、鋼屋架重量大等因素采用頭腦風暴法提出了如下四種可供選擇的鋼屋架吊裝方案。方案一：高空散拼搭設鋼屋架中心環(huán)梁、鋼主梁支撐及操作腳手架，吊裝傾斜弧形鋼柱與操作腳手架固定，根據(jù)塔吊能力將鋼屋架中心環(huán)梁、鋼主梁分成小榀單元，采用塔吊直接吊裝到位，就位后進行焊接或高強度螺栓連接組拼，鋼屋架施工完成后再拆除支撐及操作腳手架。圖圖3高空散拼施工示意方案二：千斤頂+桁架頂升將鋼屋架分成內(nèi)外二段，外段采用汽車吊吊裝，內(nèi)段采用千斤頂+桁架頂升。沿鋼柱四周搭設腳手架，吊裝傾斜弧形鋼柱與腳手架固定后，吊裝外段鋼屋架。內(nèi)段鋼屋架根據(jù)千斤頂頂升能力在地下室頂板上分段搭設拼裝平臺，將內(nèi)段鋼屋架分段整體頂升到位后，對鋼屋架進行高空拼裝，施工完成后再進行卸荷施工。圖4千斤頂+桁架頂升施工示意方案三：放射狀分段吊裝施工圖4千斤頂+桁架頂升施工示意首先搭設中心環(huán)梁支撐及操作腳手架，吊裝中心環(huán)梁，然后吊裝傾斜弧形鋼柱。鋼屋架中心環(huán)梁、傾斜弧形鋼柱吊裝完畢之后，按分段對稱原則吊裝鋼主梁。待鋼屋架所有吊裝和拼裝完成，利用預先設置的卸荷平臺，分階段同步進行卸荷施工。圖圖5放射狀分段吊裝施工示意方案四：放射狀分段逆作法吊裝施工首先搭設中心環(huán)梁支撐及操作腳手架，吊裝中心環(huán)梁，然后搭設鋼主梁支撐及操作腳手架，吊裝鋼主梁。待單榀鋼主梁吊裝完成之后，吊裝與之相對應的傾斜弧形鋼柱。待鋼屋架所有吊裝和拼裝完畢，利用預先設置的卸荷平臺，分階段同步進行卸荷。圖6放射狀分段逆作法吊裝施工示意5.2選擇方案圖6放射狀分段逆作法吊裝施工示意針對以上四種吊裝方案，我們召開了多次方案論證會，綜合圓形鋼屋架結構特點，從技術的可行性、經(jīng)濟的合理性、安全性、工期等方面進行分析論證，見下表。方案對比分析表表5方案方式方案一方案二方案三方案四技術可行性1在地下室頂板板上整體搭設設腳手架是常常規(guī)的作法，需需進行穩(wěn)定性性、安全性計計算。2腳手架需設計卸荷荷平臺。3吊車在主堂四周進進行吊裝桿件件，主梁桿件件進行分段吊吊裝，拼裝工工作時大，鋼鋼主梁起拱弧弧度質(zhì)量不易易保證1需搭設傾斜弧形柱柱的固定腳手手架。2桁架整體提升保持持同步性方面面技術要求高高。3頂升桁架施工需考考慮起拱、鋼鋼屋架撓度允允許值的技術術要求。4頂升桁架需設計鋼鋼屋架卸荷平平臺1需搭設傾斜弧形柱柱的固定腳手手架。2傾斜弧形鋼柱吊裝裝固定后偏差調(diào)整不方便，對現(xiàn)場鋼主主梁與鋼柱拼拼裝要求較高高。3中心環(huán)梁鋼支撐可可用于卸荷支支撐。4鋼柱固定支撐、纜纜風繩設置要要保證汽車吊吊的運行空間間1中心環(huán)梁鋼支撐可可用于卸荷支支撐。2對鋼主梁支撐的剛剛度、穩(wěn)定性性要求高。3鋼主梁支撐的纜風風繩設置要保保證汽車吊的的運行空間經(jīng)濟合理性1鋼管、扣件需用量量大，搭拆需需大量人工。2中心環(huán)梁需重型吊吊車鋼屋架中間環(huán)形箱箱梁重34.1333噸，需大噸位千千斤頂，頂升升桁架制作費用較高高傾斜弧形鋼柱固定定腳手架需保保證穩(wěn)定性，固固定費用高鋼主梁吊裝可分流流水段施工，支撐撐簡便，投入入小，經(jīng)濟性性好施工安全安全性較好弧形柱與局部腳手手架固定的穩(wěn)穩(wěn)定性差弧形柱與局部腳手手架固定的穩(wěn)穩(wěn)定性差鋼主梁擱置在支撐撐上，吊裝鋼鋼柱與其拼裝裝時，安全性性好施工工期搭拆腳手架工程量量大，工期長長桁架制作周期長，分分段區(qū)域拼裝時間間長分段流水施工，可可安排穿插施施工分段流水施工，可可安排穿插施施工制表：XX復核：XX時間：2010年5月7日方案評價表表6序號方案評價項目組員評分綜合得分是否采用XX1方案一高空散拼技術可行性5656565644不采用經(jīng)濟合理性6767566548施工安全8998999869施工工期6767566548小計2092方案二千斤頂+桁架頂升升技術可行性6565556543不采用經(jīng)濟合理性8998999869施工安全8778777859施工工期6565565543小計2143方案三放射狀分段吊裝施施工技術可行性8999989869不采用經(jīng)濟合理性8898989968施工安全8998797865施工工期9899889969小計2714方案四放射狀分段逆作法法吊裝施工技術可行性91099999872采用經(jīng)濟合理性1099109109975施工安全8998797865施工工期9899889969小計281說明：各單項按滿分10分，以最低分3分進行打分，3-4分為差，5-6分為及格，7-8分為良好，9-10分為優(yōu)秀。制表：XX復核：XX時間：2010年5月7日分析結論：根據(jù)分析對比及組員的投票，我們認為方案四“放射狀分段逆作法吊裝施工”在技術可行性、經(jīng)濟合理性、工期等方面具有優(yōu)勢，因此，我們采用了方案四“放射狀分段逆作法吊裝施工”。5.3方案優(yōu)化確定“放射狀分段逆作法吊裝施工”方案后，需解決鋼主梁支撐的剛度與穩(wěn)定性，小組成員進行了討論，提出二種可供選擇的鋼主梁支撐方案。方案A鋼主梁端部搭設腳手架支撐沿傾斜弧形鋼柱根部采用￠48×3.5鋼管搭設環(huán)形腳手架，腳手架寬2250mm，立桿間距為750mm×1500mm、步距1500mm。腳手架搭設完成后，設置剪刀撐和斜撐，以增強架體的穩(wěn)定性。鋼主梁全部吊裝完成后拆除腳手架，見圖7。方案B鋼主梁端部采用臨時移動塔架移動塔架設計為1000×1000×27000mm（長×寬×高），采用角鋼制作。鋼主梁吊裝前在傾斜弧形鋼柱根部采用汽車吊吊裝2—3只臨時移動塔架固定就位，在移動塔架四周設置纜風繩。在2—3只臨時移動塔架間設置工字鋼梁作為鋼主梁吊裝的擱置點。單榀鋼主梁吊裝完成后拆除移動塔架，見圖8。圖8方案B臨時移動塔架支撐圖圖8方案B臨時移動塔架支撐圖7方案A搭設腳手架支撐方案方式方案A方案B優(yōu)點1鋼管腳手架架體連連成整體，穩(wěn)穩(wěn)定性好1臨時移動塔架架體體剛度和穩(wěn)定性性好。2臨時移動塔架搭拆拆簡便，可多多次周轉(zhuǎn)使用用缺點1鋼管腳手腳需大量量弧形水平鋼鋼管，一次周周轉(zhuǎn)，費用較較高。2鋼管腳手架架體影影響汽車吊的的大臂運轉(zhuǎn)，鋼鋼主梁吊裝時時需二次吊運運1臨時移動塔架的纜纜風繩設置要要保證汽車吊吊的運行空間間選擇不采用采用制表：XX復核：XX時間：2010年5月9日5.4確定最佳方案采用Ф400鋼管與腳手架鋼管組合搭設鋼屋架中心環(huán)梁的支撐、卸荷腳手架，首先吊裝鋼屋架中心環(huán)梁，根據(jù)鋼主梁安裝的標高安裝臨時移動塔架，然后采用汽車吊直接吊裝鋼主梁，待單榀鋼主梁吊裝完畢之后，吊裝與之相對應的傾斜弧形鋼柱。直至圓形鋼屋架吊裝和拼裝完畢，利用預先設置的卸荷平臺，分階段同步進行卸荷。5.5主堂鋼結構放射狀分段逆作法吊裝施工工藝流程圖圖9主堂鋼結構放射狀分段逆作法吊裝施工工藝流程制圖：XX復核：XX時間：2010年5月15日5.6方案實施需解決的問題根據(jù)確定的最佳方案，小組成員針對設定的目標，進一步的對影響67m跨鋼屋架吊裝和卸荷施工的因素進行分析，通過分析共有5個問題要解決，分析過程見圖10。中心環(huán)梁中心環(huán)梁支撐架體剛度、穩(wěn)定鋼屋架支撐鋼屋架支撐鋼主梁移動塔架剛度、穩(wěn)定鋼主梁移動塔架剛度、穩(wěn)定放射狀分段逆作法吊裝施工放射狀分段逆作法吊裝施工中心環(huán)梁分段中心環(huán)梁分段吊裝施工控制鋼屋架吊裝施工鋼屋架吊裝施工鋼主梁對稱鋼主梁對稱吊裝施工控制鋼屋架卸荷鋼屋架卸荷千斤頂卸荷同步控制千斤頂卸荷同步控制圖圖10鋼屋架放射狀分段逆作法吊裝施工問題分析制圖：XX復核：XX時間：2010年5月15日說明：地下室頂板梁模板支撐未拆除，并分別在汽車吊行駛路線和支點的梁、板下側采用組合“工”字型鋼支撐體系，經(jīng)過驗算滿足要求，故在這里不作專題論證。6制定對策8對策表8序號項目對策目標措施地點完成時間負責人1中心環(huán)梁支撐架體體剛度和穩(wěn)定采用Ф400鋼管管與腳手架鋼管組組合搭設中心心環(huán)梁支架支撐架體穩(wěn)定，滿滿足鋼屋架拼裝要要求1中心環(huán)梁采用8根根Ф400鋼管作支撐撐，設二道工字鋼鋼水平拉撐。2在鋼屋架中心直徑徑17m投影范范圍內(nèi)采用448鋼管搭設滿滿堂腳手架做做中心環(huán)梁焊焊接、拼裝平平臺辦公室施工現(xiàn)場2010年5月220日至2010年6月55日2鋼主梁移動塔架剛剛度和穩(wěn)定采用角鋼制作鋼主主梁移動塔架移動塔架架體穩(wěn)定定，易移動，滿滿足主梁吊裝裝要求1移動塔架由工廠制制作，現(xiàn)場組組裝。2移動塔架采用汽車車吊吊運到場場地上固定后后，設置纜風風繩辦公室施工現(xiàn)場2010年5月220日至2010年6月110日3中心環(huán)梁分段吊裝裝施工控制制定中心環(huán)梁分段段方案，確保保高空拼裝質(zhì)質(zhì)量中心環(huán)梁分段重量量滿足汽車吊吊吊裝要求，確確保中心環(huán)梁梁拼裝質(zhì)量1將中心環(huán)梁等分成成四段制作。2搭設中心環(huán)梁安裝裝胎架，并設設置定位塊。3采用2臺50t汽車吊對稱稱吊裝中心環(huán)環(huán)梁，在安裝裝胎架上進行行拼裝施工現(xiàn)場2010年6月55日至2010年6月115日4鋼主梁對稱吊裝施施工控制制定鋼主梁吊裝順順序，保證鋼鋼主梁安裝質(zhì)質(zhì)量避免鋼主梁產(chǎn)生累累計偏差，保保證鋼主梁拼拼裝質(zhì)量1移動塔架固定后，采采用工字鋼作作為鋼主梁擱擱置平臺。2明確吊裝順序，對對稱吊裝鋼主主梁，使用定型夾夾板來控制焊焊接變形辦公室施工現(xiàn)場2010年6月116日至2010年6月225日5千斤頂卸荷同步控控制合理設置千斤頂卸卸荷平臺，保保證千斤頂卸卸荷施工千斤頂卸荷平臺穩(wěn)穩(wěn)定，滿足卸卸荷要求。分分步卸荷，各卸卸荷點累計行行程偏差小于于10mm1通過計算，設計出出千斤頂卸荷荷平臺。2在Ф400鋼管頂部標標定卸載尺寸寸，分步卸荷荷，計量行程程，控制行程程累計誤差。3卸荷時明確專人指指揮，專人操操作千斤頂施工現(xiàn)場2010年7月225日制表：XX審核：XX時間：2010年5月20日7對策實施實施一采用Ф400鋼管與腳手架鋼管組合搭設中心環(huán)梁支架1中心環(huán)梁直徑為11.6m，計34.133噸，平均高度約為20.5m。依據(jù)中心環(huán)梁重量、高度計算，設計出中心環(huán)梁的支撐架體及中心環(huán)梁操作平臺架體，編制中心環(huán)梁支撐架體搭設方案。圖11中心環(huán)梁Ф400鋼管支撐架體構造2中心環(huán)梁的支撐架體設計：立桿選擇8根Ф400×10鋼管，立管中部設二道水平拉桿，水平拉桿選擇[20a的槽鋼，并輔以纜風繩以保證中心環(huán)梁吊裝以及后續(xù)鋼梁吊裝過程中鋼管支撐的穩(wěn)定性和安全性。中心環(huán)梁操作平臺架體設計采用采用￠48×圖11中心環(huán)梁Ф400鋼管支撐架體構造3先搭設中心環(huán)梁的支撐架體，支撐架體構造及立管位置詳見圖11，立管長度根據(jù)環(huán)梁的施工安裝標高點進行確定，Ф400立管連接采用焊接。立管頂部的標高為中心環(huán)梁底標高+380mm，[20a槽鋼水平拉桿與立管焊接連接，將8根鋼管之間連接成一個整體，槽鋼共設置兩道。4在中心環(huán)梁周邊3000mm的投影位置，采用￠48×3.5鋼管搭設成的滿堂腳手架組成聯(lián)合承重體和鋼結構焊接拼裝支座平臺。在Ф400立管的位置，扣件式鋼管腳手架立桿間距調(diào)整為450mm，腳手架搭設完成后，設置剪刀撐和斜撐，以增強架體的穩(wěn)定性。5組合架體搭設完成后，由技術負責人組織設計、技術、安全部門驗收后方可使用。圖圖12中心環(huán)梁組合支撐架體現(xiàn)場照對策實施檢查：2010年6月5日，中心環(huán)梁支撐架體搭設完成，由強化組織小組成員進行了檢查，支撐架體搭設符合設計和施工規(guī)范要求。至7月18日鋼屋架吊裝完成，中心環(huán)梁支撐架體穩(wěn)定，滿足了鋼屋架拼裝要求。實施二采用角鋼制作鋼主梁移動塔架1單榀鋼主梁長約28m，最大重量為5.179噸，吊裝最高為26m，最低為18.6m。依據(jù)鋼主梁重量、長度計算，設計出鋼主梁移動塔架。2單個移動塔架設計為1000×1000×1500mm（長×寬×高），采用角鋼制作，弦桿為L75×8，腹桿為L45×5，移動塔架由工廠制作后到施工現(xiàn)場組裝，組裝后單組重約1.8t。圖圖13移動塔架安裝示意3鋼主梁吊裝前，采用汽車吊吊裝2—3組臨時移動塔架在鋼柱附近固定就位，為保證吊裝過程中汽車吊的通行順暢，鋼主梁吊裝的臨時塔架的纜風繩設置要保證汽車吊的運行空間，詳見圖13。根據(jù)鋼主梁安裝的標高選擇工字鋼梁作為鋼梁吊裝的鏈式擱置點，詳見圖14。待與鋼主梁對應的鋼柱安裝后，移除移動塔架。4鋼主梁移動塔架安裝完成后，經(jīng)項目部安全驗收后方可使用。圖15鋼主梁安裝現(xiàn)場圖15鋼主梁安裝現(xiàn)場圖14鋼主梁端部擱置點示意對策實施檢查：2010年6月10日，鋼主梁移動塔架安裝完成，由強化組織小組成員進行了檢查，移動塔架、工字鋼梁安裝符合設計和施工規(guī)范要求。至6月22日鋼主梁吊裝完成，鋼主梁移動塔架架體穩(wěn)定，滿足了鋼主梁安裝要求。實施三制定中心環(huán)梁分段方案，確保高空拼裝質(zhì)量1中心環(huán)梁共計34.133噸，分成四段制作吊裝，則每段重量約為8.533噸，中心環(huán)梁分段部位詳見圖16。2在Ф400鋼管的頂部設置中間環(huán)梁的安裝胎架，用來固定中間環(huán)梁，避免吊裝時中間環(huán)梁變形，同時在安裝胎架上焊接定位塊防止中心環(huán)梁的位置偏移。安裝胎架表面標高為中心環(huán)梁底標高+380mm。圖16中心環(huán)梁分段吊裝示意圖16中心環(huán)梁分段吊裝示意4用2臺50T吊車在前后兩區(qū)分別對稱吊裝4段環(huán)梁至安裝胎架上，及時調(diào)整就位。并使其側面中心線和安裝平臺上標記的中心線重合，檢查無誤后及時將4段環(huán)梁組合成功以保證中心環(huán)梁受力整體性。環(huán)梁吊裝詳見圖17。圖圖17中心環(huán)梁吊裝示意對策實施檢查：2010年6月15日，中心環(huán)梁拼裝完成，小組成員對中心環(huán)梁安裝質(zhì)量進行了檢查，中心環(huán)梁支撐架體穩(wěn)定，中心環(huán)梁吊裝質(zhì)量符合設計和規(guī)范要求。實施四制定鋼主梁吊裝順序，保證鋼主梁安裝質(zhì)量1單榀鋼主梁長約28m，最大重量為5.179t、總重118.501t。2中間環(huán)形箱梁吊裝完畢之后，在鋼主梁與鋼柱連接節(jié)點處吊裝臨時移動塔架，臨時移動塔架之間采用28a工字鋼梁相連，工字鋼梁的安裝高度根據(jù)鋼主梁的安裝標高確定。臨時安裝塔架輔以纜風繩以保證主梁吊裝過程中的穩(wěn)定性和安全性。圖18鋼主梁、鋼柱吊裝順序圖圖18鋼主梁、鋼柱吊裝順序圖19鋼主梁吊裝現(xiàn)場3鋼主梁為H型鋼梁，在施工現(xiàn)場進行組裝焊接時容易產(chǎn)生焊接變形，所以焊接時使用預制鋼定型夾板來控制變形，使鋼梁焊接變形控制在允許范圍內(nèi)。4鋼主梁吊裝按照對稱原則，首先采用50T汽車吊吊裝時形成鋼主梁和鋼柱“十”字型鋼骨架，然后分段采用對稱、順序的原則，逐榀吊裝，直至整個鋼屋蓋系統(tǒng)吊裝完畢。詳見圖18。5將鋼主梁的軸線和中心線引至工字鋼梁側面并做出標記。鋼主梁吊裝采用1臺50T汽車吊直接起吊，吊裝綁扎為二點式捆綁，單根鋼主梁吊裝就位后，隨即吊裝與之相連的鋼柱，并與鋼梁按設計要求連接。對策實施檢查：2010年6月22日，鋼主梁吊裝完成，小組成員對鋼主梁安裝質(zhì)量進行了檢查，鋼主梁安裝質(zhì)量符合設計和規(guī)范要求。實施五合理設置千斤頂卸荷平臺，保證千斤頂卸荷施工圖21千斤頂卸荷現(xiàn)場施工圖20千斤頂卸荷平臺構造示意1通過計算，在Φ4400鋼管的頂部設置卸荷裝置。在每根Φ400鋼管柱上開孔（從中心環(huán)梁底標高往下一一個千斤項行行程高度加千千斤頂自身高高度）固定工工字鋼，在工工字鋼上側安圖21千斤頂卸荷現(xiàn)場施工圖20千斤頂卸荷平臺構造示意2卸荷施工流程：設置置操作平臺→重新設置千千斤頂下橫梁梁→按設計方案案對橫梁加固固并設置千斤斤頂?shù)鬃Ы镯斣図旐敁巍Ы镯旐敁螕巫鳂I(yè)（將環(huán)環(huán)形梁與Φ400的圓鋼管柱柱頂完全脫離離，脫開約22mm）→割除Φ400的圓鋼管柱柱頭17cmm→第一次千斤斤頂同步下降降22mm→檢查各部位位變形情況靜靜置1小時→檢查無異常常后再同步下下調(diào)5cm→靜置1小時→檢查無異常常后再同步下下調(diào)10cmm→靜置1小時→檢查無異常常后再割除Φ400的圓鋼管柱柱頭17cmm→再同步下調(diào)調(diào)7cm→靜置1小時→檢查各部位位累積變形情情況無異常后后再同步下調(diào)調(diào)10cm→檢查及靜置1小時→重復至不再再下沉為止→測量屋架最最終形態(tài)→所有數(shù)據(jù)歸歸檔。3在整個卸載施工中中關鍵是確保保每次下調(diào)千千斤頂必須保保持同步，由由現(xiàn)場指揮統(tǒng)統(tǒng)一號令，專專人操作千斤斤頂，現(xiàn)場指指揮用口哨指指揮，每吹一一次口哨每臺臺千斤頂操作作人員將手柄柄往返扳一次次，同時以千千斤頂側的標標尺衡量是否否同步，控制制下調(diào)千斤頂頂?shù)睦鄯e誤差差，采取相應應措施保證各各卸荷點的行行程一致，從從而保證下調(diào)調(diào)千斤頂同步步。4割除Φ400鋼管柱頭采采用氣割，氣氣割時必須對對千斤頂采取取遮擋措施，任任何火花都不不能飛濺到千千斤頂，防止損害千千斤頂。5制定有針對性的監(jiān)監(jiān)測方案，專專人負責。根據(jù)本工程結構設設計特點，我我們將在以下下部位設置監(jiān)監(jiān)控測點：（1）各徑向主主梁的跨中部部位；（2）鋼結構柱柱的豎向及頂頂部位移；（3）屋面中心環(huán)梁四個個象限點的下下沉；（4）環(huán)向次梁梁跨中部位變變形；（5）耦撐的角角度變化；（6）8根Φ400鋼管柱的變變形。對測控人員進行測測控方法培訓訓，每次下調(diào)調(diào)高度達到預預設值時，對對所確定的監(jiān)監(jiān)控點和監(jiān)控控部位進行檢查，并對監(jiān)監(jiān)測結果及時時分析及時處處置。對策實施檢查：22010年7月20日上午9時開始卸荷，22010年7月20日17時完成卸荷，鋼屋架中心心環(huán)梁、主梁梁軸線位移在在允許偏差范范圍內(nèi)，通過過監(jiān)測8根Φ400鋼管柱上的16個卸荷點的的累計行程誤誤差小于6mmm，滿足要要求。8確認效果8.1目標完成情況2010年7月220日上午本工程程開始卸荷，整整個卸載過程程分三個階段，分分別以千斤頂頂?shù)囊粋€行程程（19cmm）為界，從從開始到結束束共進行了8個小時，在二個行程以內(nèi)內(nèi)整個屋架重重新達到平衡衡，最終卸荷荷值為34..2cm，鋼屋架結構撓度度符合設計要要求。2010年7月221日我們QC小組對鋼屋架結構構安裝質(zhì)量進行行了質(zhì)量檢查查，將檢查結結果進行了匯匯總，共檢查查200點，合格1992點，合格格率為96%。，順利實現(xiàn)了QC小組活動目目標。鋼屋架架結構安裝質(zhì)質(zhì)量檢