CFB鍋爐調(diào)試簡介分析

會計學(xué)1CFB鍋爐調(diào)試簡介分析鍋爐概況保定熱電廠#8鍋爐是由東方鍋爐廠引進美國FW公司技術(shù)生產(chǎn)的首臺國內(nèi)最大容量的DG450/9.81-1型高壓、單汽包、自然循環(huán)CFB鍋爐。

第1頁/共45頁鍋爐整體布置

1.鍋爐共設(shè)有六臺給煤機和四個石灰石給料口，給煤機和石灰石口全部置于爐前，在前墻水冷壁下部收縮段沿寬度方向均勻布置。爐膛底部是由水冷壁管彎制圍成的水冷風(fēng)室，通過膨脹節(jié)與床下風(fēng)道點火器相連，風(fēng)道點火器一共有兩臺，每臺中各布置有一個高能點火油燃燒器；爐膛密相區(qū)水冷壁前后墻上還分別設(shè)置了兩支床上點火油槍，用于鍋爐啟動點火和低負荷穩(wěn)燃。爐膛左右兩側(cè)各設(shè)置兩臺多倉式流化床風(fēng)水冷聯(lián)合冷卻選擇性排灰冷渣器和一個飛灰再循環(huán)燃燒接口。2.爐膛與尾部豎井之間，布置有兩臺汽冷式旋風(fēng)分離器，其下部各布置一臺“J”閥回料器。在尾部豎井中從上到下依次布置有高溫過熱器、低溫過熱器、螺旋肋片管省煤器和空氣預(yù)熱器。第2頁/共45頁鍋爐主要設(shè)計技術(shù)參數(shù)序號名稱單位設(shè)計值備注1鍋爐額定蒸發(fā)量（BMCR）t/h450鍋爐不投油穩(wěn)燃負荷為135t/h2汽包工作壓力MPa11.083汽包設(shè)計壓力MPa11.694主蒸汽壓力MPag9.815主蒸汽溫度℃5406給水溫度（BMCR）℃228高加投入時7省煤器出口溫度℃3038一次風(fēng)熱風(fēng)溫度℃1889二次風(fēng)熱風(fēng)溫度℃19010冷風(fēng)溫度℃2011排煙溫度℃13112鍋爐效率％91.7100%BMCR設(shè)計煤種13設(shè)計煤耗量t/h59.814校核煤耗量t/h55.815石灰石量（設(shè)計煤）t/h6.6416石灰石量（校核煤）t/h7.04第3頁/共45頁鍋爐主要性能指標(biāo)項目單位數(shù)據(jù)項目單位數(shù)據(jù)鍋爐保證熱效率（按低位發(fā)熱量）％91.2SO2排放值mg/Nm3404噴水比例％6.03NOx排放值mg/Nm3114冷風(fēng)溫度℃20CO排放值mg/Nm3191熱風(fēng)溫度℃188床溫℃896過?？諝庀禂?shù)/1.25爐膛出口煙溫℃884冷渣器出口渣溫度℃150排煙溫度℃131煙氣量Nm3/h426000計算排渣率%50總風(fēng)量Nm3/h395000冷渣器運行模式/連續(xù)運行，2運2備燃煤量t/h60.3飛灰再循環(huán)量t/h9石灰石消耗量t/h6.7鈣硫比（Ca/S）/2.3煤粒度mm0~8,d50=1.5石灰石粒度mm0~1.5,d50=0.45脫硫效率%90第4頁/共45頁水冷風(fēng)室及風(fēng)帽風(fēng)室底部是后墻管拉稀形成，是51的水冷壁管加扁鋼組成的膜式壁結(jié)構(gòu)，加上兩側(cè)水冷壁就構(gòu)成了水冷風(fēng)室。水冷風(fēng)室內(nèi)壁設(shè)置有較薄的耐火絕熱澆筑材料層。水冷布風(fēng)板、耐火絕熱層把水冷風(fēng)室和燃燒室相連。布風(fēng)板由82.55的內(nèi)螺紋管加扁鋼焊接而成，扁鋼上設(shè)置有密度很大的定向風(fēng)帽。第5頁/共45頁

爐膛布風(fēng)板風(fēng)帽全貌第6頁/共45頁氣力播煤裝置在爐膛前墻下部沿寬度方向均勻布置有六臺氣力播煤裝置。燃料從料倉進入輸煤皮帶后，靠重力落入風(fēng)力播煤裝置。播煤裝置下部布置三股播煤風(fēng)將燃料吹送入爐膛進行燃燒。給煤槽內(nèi)壁由1Cr18Ni9Ti不銹鋼板拼接而成。第7頁/共45頁選擇性排渣冷卻器結(jié)構(gòu)沿渣走向分別為選擇室和三個冷卻室，并配有各自獨立的布風(fēng)裝置。每個小倉用耐火磚砌成的分隔墻隔開，渣流繞墻從墻下渣孔流過。第一、二冷卻室內(nèi)布置有用給水冷卻的水冷管束，第二、三冷卻室流化空氣來自一次風(fēng)機出口的冷風(fēng)，選擇室和第一冷卻室流化空氣來自于一次風(fēng)空氣預(yù)熱器后的熱風(fēng)。排渣溫度150℃。冷渣器布風(fēng)裝置為鋼板式，在布風(fēng)板上布置有Г型定向風(fēng)帽。冷渣器由鋼板和型鋼制成的護板構(gòu)成，內(nèi)側(cè)敷設(shè)有防磨絕熱澆注料層與銷釘相結(jié)合的防磨結(jié)構(gòu)。選擇室的排氣從爐膛側(cè)墻返回爐膛，冷卻室排氣在隔墻頂部附近排出，也從爐膛側(cè)墻返回爐膛。第8頁/共45頁主要調(diào)試內(nèi)容

針對CFB鍋爐的結(jié)構(gòu)特點，其調(diào)試內(nèi)容與煤粉爐相比有明顯不同，因此CFB鍋爐的調(diào)試重點和難點主要在以下與煤粉爐所不同的幾方面：烘爐冷態(tài)試驗點火啟動及投煤鍋爐排渣系統(tǒng)運行第9頁/共45頁450t/hCFB鍋爐的烘爐技術(shù)大型CFB鍋爐的烘爐主要包括CFB鍋爐的爐膛（含分離器、分離器出口、J閥回料器）、冷渣器、床下點火風(fēng)道燃燒器的烘烤。大型CFB鍋爐烘爐的關(guān)鍵

①制定切實可行的烘爐措施；②要有合理的烘爐手段；③采用可靠的監(jiān)測設(shè)備，保障烘爐過程能夠按照溫控要求進行。第10頁/共45頁耐火耐磨材料的敷設(shè)范圍及材料在冷渣器、床下點火風(fēng)道燃燒器、水冷風(fēng)室、J閥回料器及立管、旋風(fēng)分離器出口煙道部位敷設(shè)了耐磨耐火澆注料。在爐膛密相區(qū)及布風(fēng)板上、爐膛的水冷蒸發(fā)屏及屏式過熱器下部、爐膛出口及出口煙道、旋風(fēng)分離器筒體部位敷設(shè)了耐磨耐火可塑料。第11頁/共45頁耐火耐磨澆注料的烘烤要求溫度范圍升溫速度小時溫度變化范圍備注0～150℃10℃/小時±5℃150℃恒溫24小時±5℃150～350℃15℃/小時±5℃350℃恒溫16小時±5℃350～550℃15℃/小時±5℃550℃恒溫16小時±5℃550～750℃20℃/小時±5℃750℃恒溫16小時±5℃750～250℃20℃/小時±5℃降到250℃后自然冷卻第12頁/共45頁耐火耐磨可塑料的烘烤要求溫度范圍升溫速度溫度變化范圍備注0～80℃10℃/小時±10℃80℃恒溫36小時±10℃80～110℃10℃/小時±10℃110℃恒溫48小時±10℃110～300℃10℃/小時±10℃300℃恒溫36小時±10℃300～600℃20℃/小時±10℃600℃恒溫36小時±10℃600～800℃20℃/小時±10℃800℃恒溫36小時±10℃800～150℃20℃/小時±10℃降到150℃后自然冷卻

第13頁/共45頁烘爐技術(shù)方案將爐膛與床下點火風(fēng)道燃燒器、冷渣器進行分別烘烤。床下點火風(fēng)道燃燒器和冷渣器采用一次烘烤成型，床下點火風(fēng)道燃燒器要作為爐膛烘烤的主要燃燒設(shè)備。爐膛烘烤分為2個階段烘烤。①第1階段以烘烤J閥回料器和汽冷式分離器為主，兼顧爐膛的烘烤。②第2階段以爐膛整體烘烤為主，兼顧進行鍋爐吹管工作。第14頁/共45頁床下風(fēng)道燃燒器和冷渣器烘烤方案烘烤手段

采用出力為20～100kg/h的特制小油槍對敷設(shè)耐磨耐火材料的設(shè)備進行加熱烘烤

.溫度監(jiān)視

床下點火風(fēng)道和冷渣器烘烤時，用專設(shè)計算機通過數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對烘烤過程進行實時在線監(jiān)測。同時用遠紅外光學(xué)溫度計巡回監(jiān)測點火風(fēng)道和冷渣器內(nèi)壁面溫度，控制油槍火焰使內(nèi)壁溫度在合理范圍內(nèi)，防止局部超溫。第15頁/共45頁床下點火風(fēng)道燃燒器烘烤技術(shù)措施

將床下點火風(fēng)道到水冷風(fēng)室的通道隔斷，打開床下點火風(fēng)道燃燒器的人孔門和正式油槍安裝孔（將正式油槍退出），在人孔處布置2只小油槍，在每個床下點火風(fēng)道燃燒器前部油槍位置布置2只小油槍。在左右一次風(fēng)熱風(fēng)道上各設(shè)一根臨時排氣管，以便烘烤時將含有水分的熱煙氣排出，在左右床下點火風(fēng)道燃燒器外殼上不同部位開設(shè)臨時排氣孔，作為內(nèi)部保溫材料的排汽孔。第16頁/共45頁冷渣器烘烤技術(shù)措施

在每臺冷渣器的第一室、第四室人孔門和水冷管束的兩個空穴等四個位置上各設(shè)置1只小油槍，每個冷渣器共設(shè)4支油槍，投運油槍的數(shù)量根據(jù)溫升情況進行調(diào)整。烘烤冷渣器時將爐膛出渣口、選擇室返風(fēng)口、冷卻室返風(fēng)口、冷渣器排渣口等與爐膛和其他外部做好隔離。為保證冷渣器內(nèi)油槍的燃燒穩(wěn)定和排煙暢通，每個冷渣器均設(shè)單獨的排煙管。第17頁/共45頁床下點火風(fēng)道燃燒器烘烤結(jié)果

最終烘烤溫度達到750℃以上，床下點火風(fēng)道的烘烤一次完成。經(jīng)檢查床下點火燃燒器的整體固化均勻，耐火澆注料表面已燒結(jié)，可直接使用正式油槍進行啟動燃燒。在烘烤中發(fā)現(xiàn)，由于保溫材料較厚，床下點火風(fēng)道外部溫升較慢，排汽孔排汽較為緩慢且下部排汽孔有滴水現(xiàn)象，因此，在烘烤過程中對各階段恒溫時間進行了適當(dāng)?shù)难娱L，以盡可能使墻襯中的溫度均勻并能得到足夠的干燥和烘烤時間。烘烤溫度計劃恒溫時間實際恒溫時間150℃2448350℃1636550℃1636750℃1624第18頁/共45頁床下點火風(fēng)道燃燒器烘爐記錄曲線第19頁/共45頁冷渣器烘烤結(jié)果由于冷渣器各室空間較小，耐火耐磨材料較薄，故升溫和恒溫時間基本按照廠家要求進行。冷渣器烘爐溫度的調(diào)節(jié)主要通過調(diào)節(jié)選擇室和冷卻3室的火焰溫度，尤其冷卻3室對冷渣器的整體烘烤溫度影響最大。冷渣器的烘烤溫度達到600℃以上后，由于受到烘烤環(huán)境的制約，為安全起見，沒有再強行升溫或保持高溫。冷卻后對冷渣器烘爐效果進行了檢查，整體烘烤效果較好，耐火耐磨材料表面已基本燒結(jié)，具備直接裝料使用的條件。第20頁/共45頁爐膛整體烘烤技術(shù)措施

第1階段整體烘爐

①根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)的特殊性并滿足各個部位耐火材料固化的不同要求，在爐膛出口到分離器的水平煙道部位敷設(shè)隔斷墻，在隔斷墻上開設(shè)煙氣分流孔。以水冷風(fēng)室、爐膛密相區(qū)、J閥及分離器為主要烘烤對象，兼顧爐膛上部及爐膛出口煙道的烘烤。②控制爐膛出口煙溫在580℃以下。③采用已烘好的床下點火風(fēng)道燃燒器進行點火烘烤。④采用一次風(fēng)對烘爐溫度進行調(diào)節(jié)。⑤烘烤時以耐火可塑料的升溫要求為主要控制點，以爐膛布風(fēng)板的床溫為主要監(jiān)視點，嚴格控制低溫階段的烘烤升溫速度和升溫時間。第2階段整體烘爐

①拆除爐內(nèi)隔斷，采用已烘好的床下點火風(fēng)道燃燒器進行點火烘烤，爐膛床面鋪設(shè)底料。②重點監(jiān)視爐膛出口煙溫，按照耐火材料廠家提供的升溫曲線控制升溫速率。③在床溫達到600℃時開始投煤，將爐膛溫度提高到800℃左右，使得爐膛及分離器的整體溫度能夠達到750℃左右，以保證耐磨耐火材料的完全固化。第21頁/共45頁鍋爐整體烘爐曲線第22頁/共45頁450t/hCFB鍋爐的冷態(tài)試驗試驗主要內(nèi)容:

（1）風(fēng)量測量裝置標(biāo)定；（2）測定爐膛布風(fēng)板空板阻力特性；（3）測定爐膛不同厚度料層時阻力特性和床料的臨界流化風(fēng)量；（4）觀察爐膛布風(fēng)板的布風(fēng)均勻性和床料流化特性；（5）冷渣器空床阻力特性測試及冷態(tài)排渣試驗；第23頁/共45頁一次風(fēng)系統(tǒng)主要測風(fēng)裝置標(biāo)定系數(shù)序號項目風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)備注1＃1一次風(fēng)機入口流量377.2462＃2一次風(fēng)機入口流量352.6813點火增壓風(fēng)機入口流量105.5414甲側(cè)熱流化風(fēng)風(fēng)量177.2605乙側(cè)熱流化風(fēng)風(fēng)量147.0836甲側(cè)點火風(fēng)道冷卻風(fēng)風(fēng)量11.2257乙側(cè)點火風(fēng)道冷卻風(fēng)風(fēng)量9.9398甲側(cè)點火風(fēng)道燃燒風(fēng)風(fēng)量11.6769乙側(cè)點火風(fēng)道燃燒風(fēng)風(fēng)量16.21210甲側(cè)點火風(fēng)道助燃風(fēng)風(fēng)量15.85411乙側(cè)點火風(fēng)道助燃風(fēng)風(fēng)量13.01512＃1播煤風(fēng)機入口流量19.43013＃2播煤風(fēng)機入口流量13.926第24頁/共45頁二次風(fēng)系統(tǒng)主要測風(fēng)裝置標(biāo)定系數(shù)序號項目風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)備注1＃1二次風(fēng)機入口流量93.2552＃2二次風(fēng)機入口流量95.0833甲前二次風(fēng)總風(fēng)流量30.0224甲前下層二次風(fēng)流量14.9735甲后二次風(fēng)總風(fēng)流量37.1366甲后下層二次風(fēng)流量18.3267乙前二次風(fēng)總風(fēng)流量27.9158乙前下層二次風(fēng)流量16.7139乙后二次風(fēng)總風(fēng)流量36.47710乙后下層二次風(fēng)流量18.228第25頁/共45頁爐膛布風(fēng)板空板阻力試驗曲線第26頁/共45頁爐膛水冷風(fēng)室壓力分布從試驗情況看，在各種工況下，水冷風(fēng)室的壓力分布均較為均勻，水冷風(fēng)室的風(fēng)量分配不會因兩風(fēng)道風(fēng)量分配的偏差而出現(xiàn)偏斜。第27頁/共45頁料層阻力曲線和臨界流化風(fēng)量的確定在試驗所用床料下，臨界流化風(fēng)量在95000Nm3/h左右。第28頁/共45頁布風(fēng)均勻性和床料流化情況

靜止料層高度700mm、粒徑為0～8mm的床料，在混合均勻的情況下進行流化試驗。試驗中爐膛整體流化均勻性較好，停止送風(fēng)后床料在四個角部略有堆積，床面非常平整。第29頁/共45頁冷渣器空板阻力試驗及曲線第30頁/共45頁爐膛排渣－風(fēng)門開度與風(fēng)壓關(guān)系項目甲前風(fēng)門開度27％，疏渣風(fēng)壓到3.6KPa時排渣量很大，風(fēng)門開度調(diào)整到19％，風(fēng)壓為2.73KPa時，仍保持出渣，但渣量減少。甲后風(fēng)門開度到27%，風(fēng)壓到4.0KPa后出渣速度很快；風(fēng)門降到25％開度，風(fēng)壓到3.35KPa后，排渣速度正常。乙前風(fēng)門開度到19%，風(fēng)壓到2.87（可低到2.65）KPa后，排渣速度正常。第31頁/共45頁爐膛向冷渣器的排渣通過試驗發(fā)現(xiàn)，在爐膛排渣中，疏渣風(fēng)的風(fēng)壓不易控制的過大，否則，爐膛向冷渣器的排渣量將過大，容易造成冷渣器的過載。爐膛向冷渣器的排渣應(yīng)能夠做到可控，使?fàn)t渣能夠緩慢、穩(wěn)定地流動，保證到冷渣器的渣能夠得到充分的冷卻。第32頁/共45頁冷渣器內(nèi)渣的流化爐膛排到選擇室內(nèi)的爐渣，在流化風(fēng)的作用下，分別經(jīng)過冷卻1室和冷卻2室被排到冷卻3室，因此，在冷渣器內(nèi)沒有初始床料的情況下，在定向風(fēng)帽和流化風(fēng)的作用下，冷渣器可以實現(xiàn)爐渣從選擇室到冷卻3室的順利排出。第33頁/共45頁鍋爐點火升壓及運行

鍋爐點火時首先投入一側(cè)油槍，油槍出力大約在1000kg/h左右，當(dāng)兩側(cè)點火風(fēng)道內(nèi)的溫度達到穩(wěn)定時再投入另一側(cè)油槍，維持兩只床下油槍總出力在2400kg/h左右。按照冷態(tài)試驗的結(jié)果，爐底流化風(fēng)總風(fēng)量應(yīng)控制在90000Nm3/h以上，但考慮到爐渣含碳量較低，根據(jù)床溫的實際升速可適當(dāng)降低流化風(fēng)總量。根據(jù)所燃煤種，當(dāng)平均床溫達到600℃時鍋爐開始投煤。初期投煤時先投運一臺給煤機且給煤機間斷運行，當(dāng)床溫有明顯升高、爐膛出口氧量有明顯降低時給煤機才能連續(xù)運行，根據(jù)鍋爐汽側(cè)升溫升壓的要求，適當(dāng)增加給煤量，當(dāng)總給煤量超過7t/h時就對稱投入第二臺給煤機，將兩臺給煤機的出力調(diào)成一樣。隨著鍋爐汽溫汽壓的升高，不斷投入其它給煤機，盡量使各臺給煤機的出力均衡。在給煤量增加的同時，不斷增加流化風(fēng)總量，控制床溫的升速。當(dāng)床溫升到830℃以上時，適當(dāng)減小床下油槍的出力在1700kg/h左右，此時床溫略有波動，當(dāng)床溫穩(wěn)定后適時切除其中之一只油槍，然后觀察床溫變化，若無明顯波動，則第二只油槍開始切除。床下油槍切除后，及時根據(jù)床溫變化情況調(diào)整流化風(fēng)總量和增加給煤量，將床溫穩(wěn)定制在850～920℃之間。

第34頁/共45頁爐前給煤系統(tǒng)運行鍋爐試運過程中出現(xiàn)最頻繁的問題是給煤機斷煤，鍋爐床溫經(jīng)常因為給煤機斷煤而出現(xiàn)大幅波動。給煤機斷煤的原因是由于來煤水分較大，原煤在煤倉內(nèi)粘結(jié)，流動性變差，造成煤倉到給煤機的下煤不暢，嚴重影響了鍋爐的穩(wěn)定運行。為防止?fàn)t內(nèi)煙氣反竄到給煤機和煤倉，造成給煤機皮帶及其它部件燒損，在每臺給煤機的出口加裝有速關(guān)閥，其作用是當(dāng)爐內(nèi)有熱煙氣反竄到給煤機時，通過溫度信號使該速關(guān)閥迅速關(guān)閉。但由于速關(guān)閥結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理，經(jīng)常有煤?？ㄔ谄渲?，出現(xiàn)無法打開和關(guān)閉的問題。一旦出現(xiàn)這類問題，不是給煤機無法投運就是給煤機皮帶被由爐膛竄出的熱風(fēng)燒烤，直接影響了給煤機的安全運行。目前為解決這類問題，在每個速關(guān)閥的導(dǎo)槽內(nèi)增加了吹掃空氣，有效的解決了速關(guān)閥開關(guān)不暢的問題。第35頁/共45頁鍋爐排渣系統(tǒng)熱態(tài)運行由于入爐煤平均粒度較小，實測結(jié)果d50=0.6（設(shè)計值d50=1.5），爐內(nèi)渣的平均粒度也很小，因此在整個試運過程中冷渣器的排渣基本正常，但前提條件是要控制好爐膛床壓、排渣風(fēng)風(fēng)壓。在試運過程中，冷渣器的排渣曾出現(xiàn)過幾次不正?，F(xiàn)象，主要原因是爐底流化風(fēng)量較小、料層過高、排渣含碳量高、來煤中有少量大顆粒（直徑10～20mm），造成冷渣器負載過重、冷渣器內(nèi)結(jié)焦，出現(xiàn)渣排不正?，F(xiàn)象，后來經(jīng)提高流化風(fēng)量、控制入爐煤粒度、強化爐內(nèi)燃燒，問題基本得到解決。因此，維持爐內(nèi)良好的流化狀態(tài)、和合適的燃煤粒度是保證冷渣器正常工作的前提。當(dāng)煤質(zhì)變次或粒徑變大時，冷渣器的正常運行將會受到影響。因此，對冷渣器的投運方式要合理安排，不能待爐膛床壓達到較高水平時才開始大量排渣，床壓降低后再全部停止。這種控制方式容易使?fàn)t膛排渣口結(jié)焦，出現(xiàn)排渣困難。合理的排渣方式是：根據(jù)煤質(zhì)的含灰量和粒度大小投入兩臺或更多臺冷渣器運行，使每臺冷渣器的排渣量控制在較低水平而且盡量連續(xù)運行，以維持爐膛床壓穩(wěn)定為基準(zhǔn)。第36頁/共45頁調(diào)試中

出現(xiàn)的問題及分析

第37頁/共45頁鍋爐爐膛布風(fēng)板漏渣問題

東方鍋爐廠生產(chǎn)的450t/hCFB鍋爐和410t/hCFB鍋爐爐膛布風(fēng)板均存在漏料問題，在冷態(tài)和停用床下油槍前爐膛布風(fēng)板不漏料，漏料發(fā)生在鍋爐帶上一定負荷且床下油槍停用后，漏渣的部位在靠近后墻的回料中心附近。大量的漏渣將導(dǎo)致水冷風(fēng)室的堵塞并使水冷風(fēng)室磨損嚴重，危及鍋爐的正常運行。

造成爐膛布風(fēng)板漏渣的原因可能為：①回料布置集中，局部的回料量偏大；②布風(fēng)板阻力偏小。盡管布風(fēng)板設(shè)計阻力為5400Pa，但通過冷態(tài)實際測量后換算到設(shè)計狀態(tài)（一次風(fēng)溫度188℃，風(fēng)量為220900Nm3/h，水冷風(fēng)室壓力14.9KPa）的布風(fēng)板阻力大約為3000Pa左右，布風(fēng)板的阻力偏小。③風(fēng)帽阻力不均。實測表明，各定向風(fēng)帽間出口風(fēng)速最大相差在10m/s以上。第38頁/共45頁2.耐火材料方面存在的問題床下點火風(fēng)道、水冷風(fēng)室、冷渣器等部位的頂部設(shè)計不合理按現(xiàn)有的設(shè)計結(jié)構(gòu)進行施工，一方面這些部位的掛釘不足，不能保證耐火材料的緊密固定；另一方面這些部位的施工比較難，不能保證耐火材料填實和充滿。J閥回料口及立管部位的銜接存在問題在J閥回料口與爐膛的銜接、分離器與回料立管的銜接等處不同耐火材料之間的銜接考慮不足，使不同材料之間因膨脹性能不一致而造成脫落。第39頁/共45頁3.鍋爐排煙溫度高，吹灰器吹灰效果差

從鍋爐第一次帶滿負荷開始其排煙溫度就在140℃以上，隨著運行時間的延長鍋爐排煙溫度持續(xù)升高，投運兩個月后排煙溫度升到180℃左右。導(dǎo)致這一結(jié)果主要原因是布置在鍋爐尾部受熱面的超聲波吹灰器的吹灰效果差，聚積在尾部受熱面上的飛灰得不到徹底地清除，使受熱面的換熱能力下降。