完整版實腹式等截面拱橋的計算書

等截面懸連線實腹式石砌拱橋等截面實腹式拱橋計算書1 設(shè)計資料設(shè)計荷載公路一一I級汽車荷載，人群荷載3kN/m2橋面凈寬凈7m附2x0.75m人行道凈跨徑l=25mn凈矢高f=4.56mn凈矢跨比fn/[=0.1824拱圈厚度d=0.8m拱圈寬度b=8.5m主拱頂填土高度h^=0.5m拱圈材料重力密度Y1=24kN/m3拱上建筑材料重力密度Y2=24kN/m3路面及填料重力密度Y3=20kN/m3拱圈材料抗壓強度設(shè)計值fd=4.22MPa拱圈材料抗剪強度設(shè)計值兒=0.073MPa拱圈材料彈性模量氣=730MPa1 確定拱軸系數(shù)暫時假定m=3-893，據(jù)此可求得（cos中由表查出）d dcos（cos中由表查出）g=5+d+"一中一~1)+柘截面號Xy1yf0cos甲g 113.74 m=—= =3.895，和假設(shè)的m值相符。g29.2d根據(jù)拱腳截面cos甲值確定拱軸線：L=25.561m，f=4.675m，f=0.183

0 0 L0

dd22cos中d'y1—2d'y1*~2拱腳012.780364.67469610.7183880.5568024.1178945.231498112.247854.1810660.8944040.7482110.5346083.6464584.715675211.715333.729170.7977350.7764920.5151373.2140334.244307311.182823.3157530.7092980.8030260.4981162.8176373.813869410.65032.9378390.6284560.8276630.4832892.454553.421127510.117792.5927050.5546250.850310.4704172.1222883.06312269.585272.2778680.4872760.870930.4592791.8185892.73714779.0527551.991060.4259230.8895370.4496721.5413882.44073288.520241.7302160.3701240.9061860.4414111.2888052.17162697.9877251.4934570.3194770.9209650.4343271.059131.927784107.455211.279080.2736180.933990.428270.850811.70735116.9226951.0855390.2322160.9453880.4231070.6624331.508646拱跨1/4126.390180.9114430.1949740.9552970.4187180.4927251.330161135.8576650.7555360.1616220.9638550.4150.3405361.170536145.325150.6166970.1319220.9711970.4118630.2048341.028559154.7926350.4939250.1056590.9774510.4092280.0846970.903153164.260120.3863370.0826440.9827330.407028-0.020690.793366173.7276050.2931580.0627120.9871490.405207-0.112050.698366183.195090.2137180.0457180.9907920.403718-0.190.617435192.6625750.1474430.0315410.9937420.402519-0.255080.549962202.130060.0938570.0201980.9960660.40158-0.307720.495437211.5975450.0525740.0112460.9978180.400875-0.34830.453448221.065030.0232960.0049830.999040.400384-0.377090.423681230.5325150.0058140.0012440.9997610.400095-0.394280.405909拱頂2400010.4-0.40.4拱圈幾何性質(zhì)表 表格1.1-1不及彈性壓縮的自重水平推力半拱的形心位置如圖所示，填料和拱圈的面積分別為24910489mm2和11170347mm2彈性中心位置和彈性壓縮系數(shù)彈性中心離拱頂距離y=1.499m（根據(jù)《拱橋手冊》附表3-3求得）5根據(jù)《拱橋手冊》公式4-18,由于彈性壓縮引起的彈性中心贅余力為AH=-壬一H'。1+^g系數(shù)HR可以由手冊附表3-9和附表3-11求得。則由于彈性壓縮引起的彈性中心贅余力為AH=—°?2769。x741.15=-20.0533I.自重效應(yīng)拱頂截面(24號截面)計入彈性壓縮的水平推力軸向力N=H/cos9=721.097kN彈性壓縮彎矩M=(yi-y)xAH=—1.499x(—20.053)=30.059kN拱腳截面(0號截面)計入彈性壓縮的水平推力H=721.097kN，軸向力g彈性壓縮彎矩M=(yi—y)AH=3.176x(—20.053)=—63.688kN《規(guī)范》第5.1.4條拱的強度驗算用的公路一級汽車荷載效應(yīng)每車道均布荷載為q=10.5kN/m，集中荷載用直線內(nèi)插法求得：拱圈寬度為8.5m，承擔(dān)雙車道一級車道荷載，每米拱寬承擔(dān)均布荷載q=2x10.5/8.5=2.471kN/m，承擔(dān)集中荷載P=2x262.24/8.5=61.7kN1)拱頂截面拱頂截面彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積和坐標(biāo)通過查表《拱橋手冊》附表3-14和計算得到，具體情況列于下表：拱頂截面彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線-面積和坐標(biāo) 表格1.1-3影響線正彎矩負(fù)彎矩均布荷載考慮彈性壓縮彎矩影響線面積0.00790x25.562=5.161—0.00416x653.3=—2.718相應(yīng)軸力影響線面積0.4012x25.56=10.2540.3120x25.56=7.975集中荷載不考慮彈性壓縮彎矩影響線坐標(biāo)0.05622x25.56=1.437—0.01069x25.56=—0.2732相應(yīng)水平推力影響線坐標(biāo)0.23420x5.4679=1.2810.11054x5.4679=0.60444a)拱頂截面正彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩相應(yīng)的考慮彈性壓縮的軸向力N=2.471x10.254=25.338kN集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力氣=61.7x1.281=79.038kN彈性壓縮附加水平推力AH=—二H=—0.02706x79.038=—2.139kN1+p1彈性壓縮附加彎矩AM=(y1—y)AH=(—1.499)x(—2.139)=3.206kN-m考慮彈性壓縮后水平推力H=H1+AH=79.038-2.139=76.899kN考慮彈性壓縮后得彎矩M =M +AM=88.663+3.206=91.869kN-mb）拱頂截面負(fù)彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮負(fù)彎矩M =-2.471x2.718=-6.716kN-mmin相應(yīng)的考慮彈性壓縮的軸向力N=2.471x7.975=19.706kN集中荷載下不考慮彈性壓縮的負(fù)彎矩M =-61.7x0.2732=-16.856kN-mmin相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H=61.7x0.60444=37.294kN1彈性壓縮附加水平推力AH=--^」H=-0.02706x37.294=-1.009kN1+p1彈性壓縮附加彎矩AM=（七-y）AH=（-1.499）x（-1.009）=1.512kN-m考慮彈性壓縮水平推力H=氣+AH=37.194-1.009=36.185kN考慮彈性壓縮彎矩M.=M'.+AM=-16.856+1.512=-15.344kN-m2）拱腳截面拱腳截面彎矩及其相應(yīng)的水平推力和左拱腳反力影響線面積和坐標(biāo) 表格1.1-4影響線正彎矩負(fù)彎矩均布荷載考慮彈性壓縮彎矩影響線面積0.02150x653.3=14.044-0.0134x653.3=-8.754相應(yīng)的軸向力影響線面積0.50105x25.561=12.8070.36055x25.561=9.216集中荷載不考慮彈性壓縮彎矩影響線坐標(biāo)0.05724x25.561=1.463（截面號17’）-0.05739x25.561=-1.467相應(yīng)水平推力影響線坐標(biāo)0.19987x5.4679=1.09284（截面號17）0.06579x5.4679=0.3597（截面號7）相應(yīng)左拱腳反力影響線坐標(biāo)0.29337（截面號17’）0.93750（截面號7）A）拱腳截面正彎矩均布荷載作用下，考慮彈性壓縮彎矩M =2.471x14.044=34.703kN?mmax相應(yīng)的考慮彈性壓縮的軸向力N=2.471x12.807=31.646kN集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H1=61.7x1.093=67.438kN彈性壓縮附加水平推力AH=-"1H=-0.02706x67.438=—1.825kN1+^1彈性壓縮附加彎矩考慮彈性壓縮后水平推力H=H1+AH=67.438-1.825=65.613kN考慮彈性壓縮后得彎矩M =M+AM=90.267—5.796=84.471kN-m與Mmax相應(yīng)的左拱腳反力匕T.2x61.7x0.29337=21.721kN（集中荷載計算剪力乘以1.2）軸向力N=Hcos甲+匕sin甲=65.613x0.7133+21.721x0.7009=62.026kNB） 拱腳截面負(fù)彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮負(fù)彎矩M =-2.471x8.754=-21.63kN-mmin相應(yīng)的考慮彈性壓縮的軸向力N=2.471x9.216=22.773kN集中荷載下不考慮彈性壓縮的負(fù)彎矩M'=-61.7x1.476=-91.069kN-mmin相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H1=61.7x0.3597=22.193kNLl彈性壓縮附加水平推力ah=-JH=-0.02706x22.193=-0.601kN1+11彈性壓縮附加彎矩考慮彈性壓縮水平推力H=H1+AH=22.193-0.601=21.592kN考慮彈性壓縮彎矩M.=M'.+AM=-91.069-1.908=-92.977kN-m與Mmin相應(yīng)的左拱腳反力匕=L2x6L7x0.9375=69.413kN（集中荷載計算剪力乘以1.2）軸向力C） 拱頂、拱腳截面汽車荷載效應(yīng)匯總表汽車荷載效應(yīng)匯總表 表格1.1-5荷載效應(yīng)單位拱頂拱腳正彎矩Mmax負(fù)彎矩Mmin正彎矩Mmax負(fù)彎矩Mmin軸向力kN25.338+76.899=102.23719.706+36.185=55.89131.646+62.026=93.67222.773+64.053=86.826

彎矩kN-0.7x(12.753+m91.869)=73.235-(6.716+15.344)=-22.060.9x(34.703+84.471)=107.257-(21.63+92.977)=-114.6076 《規(guī)范》第5.1.4條第1款拱的強度驗算用的人群荷載效應(yīng)人群荷載加載于影響線上，全橋2x0.75m人行道寬的人群荷載為3.0kN/m2,2x0.75x3=4.5kN/m，每米橋?qū)挒?.5/8.5=0.5294kN/m。人群荷載的均布荷載，每米橋?qū)挼木己奢d強度為公路一級汽車荷載效應(yīng)的0.5294/2.471=0.2142倍，因此可以利用騎車荷載中均布荷載效應(yīng)乘以0.2142倍的系數(shù)。人群荷載效應(yīng)計算結(jié)果如表所示人群荷載效應(yīng)表 表格1.1-6荷載效應(yīng)單位拱頂拱腳正彎矩Mmax負(fù)彎矩Mmin正彎矩Mmax負(fù)彎矩Mmin軸向力kN5.4274.2216.7794.878彎矩kN-m2.732-1.4397.433—4.6338 溫度作用效應(yīng)溫度荷載:合攏溫度10r,最高溫度33°C,最低溫度-5°C。根據(jù)《通規(guī)》4.3.10條文說明結(jié)構(gòu)最高溫度為：則在結(jié)構(gòu)和龍后，結(jié)構(gòu)升溫33.7°C-10OC=23.7°C，降溫-2OC-10OC=-12oC按照《手冊》公式4-32，溫度變化引起的彈性中心贅余力為H1=0.7必〃 0—5)j此sEI式中：a0.7必〃 0—5)j此sEIz——溫度變化值，°C；‘0一拱的計算跨徑，k=25.561m；ty2ds‘3―自《手冊》附表3-5查取求出R——系數(shù)，R=0.02339根據(jù)以上數(shù)據(jù)，根據(jù)《規(guī)范》，0.7為折減系數(shù)。以上計算為溫度變化1°C，引起的每米拱寬彈性中心贅余力，溫度上升取正值，溫度下降取負(fù)值。溫度上升23.7°C，H=23.7x0.809=19.173kN；溫度下降12°C，拱頂截面溫度上升引起的軸向力N廣Hcos中=19.173x1=19.173kN，彎矩M=H(y1-y)=19.173x(-1.499)=-28.74kN-m剪力V=0t拱頂截面溫度下降引起的截面軸向力N,=Hcos中=-9.708x1=-9.708kN彎矩M=H(y1-y)=-9.708x(-1.499)=14.552kN-m剪力V=0t拱腳截面溫度升引起的截面軸向力N=Hcos中=19.173x0.71326=13.675kN彎矩M=H(y1-y)=19.173x(4.675-1.499)=60.893kN-m剪力V=Hsin中=19.173x0.701=13.438kN拱腳截面溫度下降引起的截面軸向力楫=Hcos中=-9.708x0.71326=-6.924kN彎矩M=H(y1-y)=-9.708x(4.675-1.499)=-30.833kN-m剪力V=Hsin中=-9.708x0.701=-6.805kN8)《規(guī)范》第5.1.4條第2款拱的整體“強度一一穩(wěn)定”演算用的荷載效應(yīng)半拱全部自重力為24.9105x20x1+11.1703x24x1=766.297kN(im拱寬)，整體“強度一一穩(wěn)定”驗算用的荷載為766.297/12.781=59.956kN/m(分母為半拱跨長)。拱的推力影線線面積按《拱橋手冊》附表3-14,取1/4拱跨處，與M響相應(yīng)的H影響線面積和與Mm.n相應(yīng)的H影響線面積之和，按規(guī)范公式(5.1.4)，拱的軸向力為：N=H/cos中，其中m按《規(guī)范》第5.1.4條第2款，軸向力偏心距可取水平推力計算時同一荷載布置的拱跨1/4處彎矩設(shè)計值Md除以軸向力設(shè)計值氣。均布荷載作用下拱跨1/4處正負(fù)彎矩影響線總面積按《拱橋手冊》附表3-14為(0.00863-0.0109”2=-0.00227x25.5612=-1.4830彎矩為-1.483x59.956=-88.923kN-m。按第8款，溫度上升贅余力為H=19.173kN，溫度下降贅余力為H=-9.708kN。由于在合龍之前裸拱受力時間不長，溫度變化不大，所以溫度作用效應(yīng)乘以0.7。溫度作用軸向力按下式計算：0.7H 0.7x19.173…co”溫度上升 N= 任=—— ——=14.293kNcos中 0.939m0.7H -0.7x9.708溫度下降N= 卜=—— ——=-7.237kNcos中 0.939m溫度作用的偏心距計算，可先計算溫度作用下1/4跨彎矩，然后除以相應(yīng)軸向力。溫度作用下1/4跨彎矩為：溫度上升 M=0.7H（七―y）=0.7X19.173x（0.9114-1.499）=-7.886kN-m溫度下降 M=0.7H（y1-y）=—0.7x9.708x（0.9114-1.499）=3.993kN-m10拱腳截面直接抗剪強度驗算用的荷載效應(yīng)1） 自重剪力自重產(chǎn)生的左拱腳反力，氣=24.91x1x20+11.17x1x24=766.28kN（根據(jù)半拱自重算出）。自重產(chǎn)生的左拱腳考慮彈性壓縮的水平推力自第3、4款可得：自重產(chǎn)生的剪力為：2） 汽車荷載剪力汽車荷載考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積可取拱頂處，與Mmax相應(yīng)的水平推力H的影響線面積和M函口相應(yīng)的水平推力影響線面積之和，即則汽車均布荷載產(chǎn)生的考慮彈性壓縮的水平推力為：2.471x18.076=44.666kN。汽車荷載不考慮彈性壓縮的水平推力影響線坐標(biāo)，按《拱橋》附表3-12（11），其最大值為0.23420x10/f0=0.23420x25.561/4.675=1.281。汽車荷載集中力產(chǎn)生的不考慮彈性壓縮的水平推力為：氣=61.7x1.281=61.7x1.281=79.038kN。彈性壓縮在彈性中心的贅余力為：AH=-上一H=-0.02769x79.038=――2.139kN。則考慮彈性壓贅 1+日1 1+0.02339 則考幾彈仕壓縮的水平推力為：H=H1+AH=79.038—2.139=76.899kN則車道荷載考慮彈性壓縮的水平推力為：H=44.666+76.899=121.565kN。汽車荷載左拱腳反力影響線面積，按《拱橋手冊》附表3-14，可取拱頂處，與Mmax相應(yīng)的左拱腳影響線面積與Mmin相應(yīng)的左拱腳影響線面積之和，即（0.1660+0.3340）xI。=12.781。則汽車荷載均布荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：汽車荷載集中力產(chǎn)生的左拱腳反力影響線坐標(biāo)，在跨中截面（集中荷載設(shè)于跨中，是為了與求水平推力時一致）坐標(biāo)按《拱橋》附表3-7（11），為0.5。由汽車集中荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：R1=1.2x61.7x0.5=37.02kN（《通規(guī)》第4.3.1條，集中荷載計算剪力時乘以1.2的系數(shù)）。汽車荷載作用下左拱腳的反力為：R=31.581+37.02=68.601kN汽車荷載的剪力為：3） 人群荷載剪力考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積，按第2）項為18.076，則人群荷載考慮彈性壓縮的水平推力為：0.5294x18.076=9.569kN（每米橋?qū)捜巳汉奢d0.5294kN/m2）左拱腳反力影響線面積按第二項為12.781，人群荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：人群荷載的剪力為：4） 溫度作用效應(yīng)溫度作用效應(yīng)見第8款，溫度上升拱腳匕=13.438kN，溫度下降引起的拱腳剪力5） 與剪力相應(yīng)的軸向力自以上1）-3）三項計算，可求得與剪力相應(yīng)的軸向力N，用于摩擦抗剪的計算。A） 自重B） 汽車荷載C） 人群荷載D） 溫度作用產(chǎn)生的軸向力見第8款，其值如下：溫度上升：N廣13.675kN溫度下降：NF4kN11拱圈作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值匯總1）拱圈強度驗算按《規(guī)范》第5.1.4條第1款進行，其作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值如表所示。拱圈強度驗算作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（每米拱寬） 表格1.1-7作用作用效應(yīng)單位拱頂拱腳正彎矩Mmax負(fù)彎矩Mmin正彎矩Mmax負(fù)彎矩Mmin永久荷載軸向力kN721.097721.0971010.9881010.988彎矩kN-m30.05930.059-63.688-63.688汽車荷載軸向力kN102.23755.89193.67286.826彎矩kN-m73.235-22.06107.257-114.607人群荷載軸向力kN5.4274.2216.7794.878彎矩kN-m2.732-1.4397.433-4.633溫度上升軸向力kN19.17319.17313.67513.675彎矩kN-m-28.74-28.7460.89360.893溫度下降軸向力kN-9.708-9.708-6.924-6.924彎矩kN-m14.55214.552-30.833-30.8332）拱圈整體“強度一一穩(wěn)定性”驗算按《規(guī)范》第5.1.4第2款進行，其作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值如表所示。拱圈整體“強度——穩(wěn)定”驗算作用標(biāo)準(zhǔn)值（每米拱寬）表格1.1-8效應(yīng)作用軸向力（kN）彎矩（kN-m）永久荷載1154.006-88.923溫度上升14.293-7.886溫度下降-7.2373.9933）拱腳截面直接抗剪強度驗算按《規(guī)范》第4.0.13條計算，其作用效果如表。拱腳截面剪力及其相應(yīng)的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 表格1.1-9作用效應(yīng)一剪力（kN）與建立相應(yīng)的軸向力（kN）永久荷載-41.0681051.492汽車荷載36.287134.797人群荷載1.88311.568溫度上升13.43813.675溫度下降-6.805-6.924Microsoft12拱圈截面強度驗算Equation3.0拱圈截面強度驗算按《規(guī)范》第5.1.4條進行。當(dāng)按《規(guī)范》第4.0.6條計算時，不計長細(xì)比Px、七對受壓構(gòu)件承載力的影響，即令Px、七小于3,取為3。按《通規(guī)》公式4.1.6-1，結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計的基本組合為：YS=丫（尤yS+丫s+w￡ys）《通規(guī)》（4.1.6-1）0d0GikGik Q1Q1k cQjQjki=1 j=2式中各符號的意義不在贅述。按《規(guī)范》公式（4.0.5） Y0七^^Afd式中中為偏心距。和長細(xì)比P對受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)，見《規(guī)范》第4.0.6條。式中：中x、中y——分別為x方向和y方向偏心受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)；x、y——分別為x方向和y方向截面重心至偏心方向的界面邊緣的距離；e、e——軸向力在x方向、y方向的偏心距，e=0,e=M/N，其中M為xy x ydd d繞x軸的彎矩設(shè)計值，Nd為軸向力設(shè)計值；m 截面形狀系數(shù)，矩形截面為8；i、i——彎曲平面內(nèi)回轉(zhuǎn)半徑，i=.T7a，i=^T/A，I和/分別為繞x軸xy y y xx xy和繞y軸的慣性矩，A為截面面積；a——與砂漿強度有關(guān)的系數(shù)，a=0.002；Px、Py——構(gòu)件在x方向和y方向的長細(xì)比，按《規(guī)范》公式（4.0.7-1）、（4.0.7-2），當(dāng)px、Py小于3時取為3。在截面強度驗算中，不計Px、Py，即取Px、Py小于3取為3。這樣

(e)8/(e)21-—J1+ y——[〔0.4)/]10.2309JJ中yi=(I/A=x1.0x0.83/0.8=0.2309m,y—0.4m，得x%x\12中y作用效應(yīng)M響+溫升M四+溫降Mmin+溫升Mmin+溫降最后得:拱頂截面承載能力極限狀態(tài)驗算由兩表完成表表1.1-10A和表1.1-10B,A內(nèi)%的結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)取1.2，B內(nèi)%的結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)取1.0。兩表分別以較大的軸向力和較大的偏心距對承載力比較。兩表計算中，偏心距均在規(guī)范規(guī)定的范圍0.6S=0.6x0.4—0.24m承載力驗算也符合規(guī)定。上兩表計算中，Md的結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)，凡使彎矩總和絕對值較大者取1.2,反之取1.0。

1.0x[1.2xHQ7i14、，1.0x[1.2x721.0971.0x[1.2x721.097+1.41.0x[1.2x721.097作Y誠應(yīng)d721.097十1.4x102.237+溫升xmax+Mx1W+0.7mxxxM?89球升7x(1.4xm4.221++Mx解1+0.7吸(1.4x(kN)YN(1.4x5.427阜1.4[1徹73)]細(xì)0275蛆.4x102.237+0.7xh0^*.0^-214097.708)]=1麗曖237I■ .L4x19173)]=21"L4x55.891+0.7x4.回以為x920097=9密1878910d(kN)YM(kN-m)(1.Qxll.227融0輸+.1.卻]=8883.3卻.7x(1.4x2.7321W[x.2x3b4)55#2&x-^M=8600732ftdMix1+*019-7染之822罰.7x(-1.4x1.4391擬陽*4x的禍1)-h*22708+]0.7x(-174^967739.?■.?.-1.4x28.74)]=113.112+1.4x14.552)]=155.538-1.4x28.74)]=-30.4+1.4x14.552)]=18.038Me=——d-yNd(m)0.110（重心軸以上）0.155（重心軸以上）—0.0315（重心軸以下）0.0192（重心軸以上）中=1-"MI804.1-'0.110'"0.4J81-'0.155'"0.4J81—1+=0'0.0315、"0.4J'0.0315、"0.2309J.982821—'0.0192、"0.4J81+\ 7二]2"0.230刃1+=0.'0.110、、0.2309j816\21+=0.'0.155、,0.2309j689\21+=0'0.0192、"0.2309J.9932wcd(kN)0.816x0.8x4.22x1000=2755.646>1032.556符合規(guī)定0.689x0.8x4.22x1000=2327.221>1004.253符合規(guī)定0.982x0.8x4.22x1000=3314.492>966.49符合規(guī)定0.993x0.8x4.22x1000=3352.755>938.187符合規(guī)定拱頂截面強度驗算 表1.1-10A

yM(kN-m)1.0x[1.2x30.059+1.4x73.235+0.7x(1.4x2.732-1.4x28.74)]=113.1121.0x[1.2x30.059+1.4x73.235+0.7x(1.4x2.732+1.4x14.552)]=155.5381.0x[1.2x30.059-1.4x22.06+0.7x(-1.4x1.439-1.4x28.74)]=-30.41.0x[1.2x30.059-1.4x22.06+0.7x(-1.4x1.439+1.4x14.552)]=18.038e=MyN0.1270.181-0.03700.02272d（m用效應(yīng)（重心軸以上）Mmax+溫升（重心軸以上）M四+溫降（重心軸以下）Mmin+溫升（重心軸以上）M皿布+溫降中=(e丫1一確(U.ry1-(0.1127181-(0.181181-(0.0370181-(0.0227218nanananaku.ryku.ryKu.-rjKu.-rj1+=00.03/0L0.2309J,97521+=0(0.02272L0.2309J.9902—12"0.230刃1+=0(0.12/'L0.2309J,76721+=0.0.181、0.2309,6192中Afcd(kN)0.767x0.8x4.22x1000=2588.489>888.337符合規(guī)定0.619x0.8x4.22x1000=2088.728>860.033符合規(guī)定0.975x0.8x4.22x1000=3291.61>822.271符合規(guī)定0.990x0.8x4.22x1000=3343.632>793.967符合規(guī)定拱頂截面強度驗算 表1.1-10B拱腳截面驗算由表1.1-11A和表1.1-11B兩表完成其中表A內(nèi)%的結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)取1.2,表B內(nèi)Nd的結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)取1.0，兩表各以較大的軸向力和較大的偏心距對承載力進行比較。下兩表計算中，Md的結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)，凡使彎矩總和絕對值較大者取1.2,反之取1.0。承載力驗算結(jié)果見表，均符合規(guī)定。

YN1.0x[1.2x1010.988+1.4x93.672+0.7x1.0x[1.2x1010.988+1.4x93.672—+0.7x 1.0x[1.2x1010.988+1.4x86.826+0.7x(14x4878+1.0x[1.2x1010.988+1.4x86.826+0.7x(1.4x_（kN）作用效應(yīng)(1.4x6.779+1^4q■瀚升)](1Mx6+9降max1.4M13.+7酬min4期8一酷降min=1363.371一1.4x6.924)]=1344.184=1352.9246.924)]=1332.737YM(kN-m)1.0x[—1.0x63.688+1.4x107.257+0.7x(1.4x7.433+1.4x60.893)]=153.4311.0x[—1.0x63.688+1.4x107.257+0.7x(1.4x7.433—1.4x30.833)]=63.5401.0x[—1.2x63.688—1.4x114.607+0.7x(—1.4x4.633+1.4x60.893)]=—181.7411.0x[—1.2x63.688—1.4x114.607+0.7x(—1.4x4.633—1.4x30.833)]=—271.632Me=——dyNd(m)0.112（重心軸以上）0.047（重心軸以上）—0.134（重心軸以下）—0.0204（重心軸以下）中=(e)81一確ji"二T"0.2309J1—r0.112)81—r0.047)81—r0.134'8\21—r0.0204:8"0.4J"0.4J1U.r/"0.4J1+=0.'0.112、^0.2309,808\21+=0.r0.047、"0.2309J960\21+=0.0.134,0.2309j7471+=0r0.0204'"0.2309J,5602wcd(kN)0.808x0.8x4.22x1000=2728.636>1364.371符合規(guī)定0.960x0.8x4.22x1000=3240.2>1344.184符合規(guī)定0.747x0.8x4.22x1000=2521.891>1352.924符合規(guī)定0.560x0.8x4.22x1000=1888.905>1332.737符合規(guī)定拱腳截面強度驗算 表1.1-11A

YN(kN)1.0x[1.0x1010.988+1.4x93.672+0.7x(1.4x6.779+1.4x13.675)]=1162.1741.0x[1.0x1010.988+1.4x93.672+0.7x(1.4x6.799—1.4x6.924)]