水泵故障分析和處理

水泵故障分析和處理典型案例

(1)楊凡行2014.10湖南湘電長沙水泵有限公司用戶服務(wù)業(yè)務(wù)流程和知識(shí)培訓(xùn)案例目錄24SA—18型循泵汽蝕問題16SAP-9型輸水泵汽蝕問題24SAP-10型循泵斷軸問題350S44型循泵振動(dòng)超標(biāo)問題600S22循泵運(yùn)行響聲問題YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題72TKXA—19.6型循泵三通上法蘭螺栓斷裂問題56LKSA-25型循泵磨損問題88LKXA-29.5型循泵振動(dòng)超差問題某電廠循泵振動(dòng)故障處理24SA-18型循環(huán)泵汽蝕問題24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題1故障現(xiàn)象運(yùn)行不到兩個(gè)月，葉輪葉片被汽蝕破壞泵處于全開閥狀態(tài)下運(yùn)行泵出口壓力0.7-0.8kgf/cm2，指針頻繁晃動(dòng)，有明顯爆破聲

凝汽器進(jìn)出循環(huán)冷卻水的溫差達(dá)25℃

，正常溫差應(yīng)為8~11℃24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題揚(yáng)程32m流量3240m3/h汽蝕余量7.4m轉(zhuǎn)速960r/min額定功率380kw泵銘牌參數(shù)：現(xiàn)象分析循環(huán)冷卻水溫差達(dá)25℃，正常溫差應(yīng)為8~11℃，說明循環(huán)冷卻水的流量不足

有明顯爆破聲，說明泵汽蝕現(xiàn)象嚴(yán)重泵出口壓力不到一公斤（1kg/cm2），而揚(yáng)程是32米，顯然是由于泵選型揚(yáng)程過高，使泵偏于低揚(yáng)程、大流量、汽蝕性能差的工況下運(yùn)行，從而嚴(yán)重汽蝕導(dǎo)致葉片損壞

24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題現(xiàn)場試驗(yàn)將閥門從全開狀態(tài)逐步關(guān)小，毎隔15分鐘關(guān)小一次，讀一次數(shù)。到第四次關(guān)小后，泵出口壓力才升至1.85kgf/cm2。繼續(xù)往下試，直至泵出口壓力達(dá)到3.2kgf/cm2以后，凝結(jié)器冷卻水前后溫差從25℃下降到11℃左右（見附表），這說明循環(huán)冷卻水量增加了。同時(shí)泵的汽蝕響聲也消失了，出口壓力指針也穩(wěn)定了。此時(shí)出口閥門開度大約只有10%左右，閥門有些振動(dòng)。24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題改造方案24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題通過對現(xiàn)象的分析和現(xiàn)場試驗(yàn)，并深入調(diào)查了解所有資料，我們向用戶的有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)和技術(shù)人員提出分析意見，并提出了改造方案。裝置情況及裝置特性曲線24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題裝置示意圖

從裝置示意圖可知，泵進(jìn)出水位差即幾何揚(yáng)程基本為零。

凝汽量為110m3/h，要求循環(huán)水量為3850~6050m3/h，單泵流量為3025~3850m3/h。泵進(jìn)水管路管徑為Dg1000，長度L2＝25m，一個(gè)底閥，4個(gè)900彎頭。凝汽器內(nèi)阻力降△H＝5m，根據(jù)上述數(shù)據(jù)推算泵裝置特性曲線方程為：HZ＝KQ2＝6.67Q2Q：m3/s）

裝置情況及裝置特性曲線24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題裝置特性曲線雙泵運(yùn)行時(shí)的A點(diǎn)工況為:

ΣQ＝1.68m3/s＝6050m3/h

Q＝0.84m3/s＝3025m3/h

H＝18m

單泵運(yùn)行時(shí)的A點(diǎn)工況為:

Q＝1.07m3/s＝3852m3/h

H＝7.5m

由此可知，選用24SA-18型泵（Q＝3240m3/h、H＝32m）的揚(yáng)程偏高太多。

改造方案及改造后運(yùn)行工況分析24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題由于現(xiàn)有泵的揚(yáng)程偏高太多，難以通過切割葉輪達(dá)到要求，必須設(shè)計(jì)新的葉輪。同時(shí)由于揚(yáng)程低，又要保持泵的流量，為了保證離心泵比轉(zhuǎn)速的要求，又必須將轉(zhuǎn)速由960r/min降至740r/min。因此新葉輪參數(shù)定為：

Q：3240m3/hH：16mn：740r/minns：226

新葉輪的泵型號(hào)定為24SA—18D

改造方案及改造后運(yùn)行工況分析24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題單泵運(yùn)行工況為C點(diǎn)：

Q：4104m3/hHC：8.5mη：60%（查泵性能曲線得）

冷卻倍率m＝4104/110＝37倍，滿足要求

雙泵運(yùn)行工況為D點(diǎn)：

ΣQ：6012m3/h單泵Q：0.833m3/s

HD：18m

η：87%（查泵性能曲線得）

冷卻倍率m＝6012/110＝55倍，滿足要求。

新葉輪運(yùn)行工況

改造效果泵不再出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象，葉輪使用壽命達(dá)兩年以上，大大降低檢修工作量和維修費(fèi)用；水量滿足發(fā)電要示，凝結(jié)器真空度（700mmHg）和進(jìn)出水溫（△T＝10℃左右），均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)值，提高了發(fā)電機(jī)組的出力；粗略分析比較，一年節(jié)省的費(fèi)用（包括電費(fèi)和備件費(fèi)）約10萬元，其中節(jié)省的電費(fèi)單價(jià)按每度廠用電0.065元計(jì)算。雖然節(jié)省的費(fèi)用絕對數(shù)值并不太高，但是相對于一臺(tái)24寸的泵而言，十萬元已是相當(dāng)可觀了。24SA—18型循環(huán)泵汽蝕問題16SAP—9型輸水泵汽蝕問題16SAP—9型輸水泵汽蝕問題2裝置情況吉林省某油田供水系統(tǒng)安裝了三臺(tái)16SAP—9型輸水泵，配套電機(jī)為Y500—4,額定功率560kw，轉(zhuǎn)速n=1480r/min。三臺(tái)泵二用一備，連續(xù)運(yùn)行，將蓄水池清水輸送到18.5公里外某礦區(qū)蓄水池。16SAP—9型輸水泵汽蝕問題泵站設(shè)計(jì)總流量∑Q=64000m3/d=2667m3/h，單臺(tái)泵流量Q=1333m3/h（0.37m3/s），揚(yáng)程H=95m。泵站最大運(yùn)行流量∑Qmax=80000m3/d=3333m3/h，單臺(tái)泵最大運(yùn)行流量Qmax=1667m3/h=0.46m3/s，揚(yáng)程H=90m。裝置情況16SAP—9型輸水泵汽蝕問題用戶蓄水池設(shè)計(jì)水位相對標(biāo)高+3.59m。進(jìn)水蓄水池設(shè)計(jì)水位相對標(biāo)高－0.41m(高水位達(dá)+1.8m，一般水位為+1.5m)裝置設(shè)計(jì)幾何揚(yáng)程Hg=3.59+0.41=4m。泵軸中心標(biāo)高－0.5m，泵進(jìn)口倒灌水頭2m。裝置情況16SAP—9型輸水泵汽蝕問題裝置示意圖

故障現(xiàn)象16SAP—9型輸水泵汽蝕問題泵站于1997年10月投入運(yùn)行以后，出現(xiàn)泵轉(zhuǎn)子軸向竄動(dòng)、軸承室進(jìn)水、軸承溫升過高、葉輪汽蝕破壞等故障。轉(zhuǎn)子部件整改更換過一次后，竄動(dòng)、進(jìn)水等問題已基本解決。但是汽蝕現(xiàn)象及葉輪汽蝕破壞等問題未能找到解決辦法。1998年5月，打開2#泵檢查，發(fā)現(xiàn)葉輪葉片受到嚴(yán)重的汽蝕破壞，甚至泵體隔舌處也有汽蝕破壞現(xiàn)象，其時(shí)該泵累計(jì)運(yùn)行時(shí)間只有2個(gè)月左右。

有2m的倒灌水頭，還存在汽蝕。汽蝕原因分析

16SAP—9型輸水泵汽蝕問題我們到現(xiàn)場進(jìn)行深入細(xì)致的調(diào)查工作，實(shí)地了解裝置情況。找設(shè)計(jì)院了解裝置管路布置、進(jìn)出水位標(biāo)高情況及運(yùn)行參數(shù)要求，找操作人員了解現(xiàn)場操作情況；然后根據(jù)調(diào)查了解到的資料作出泵裝置特性曲線，并作運(yùn)行工況分析，從而得出產(chǎn)生汽蝕的原因和適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?。裝置特性曲線圖

汽蝕原因分析

16SAP—9型輸水泵汽蝕問題目前輸水量只有原設(shè)計(jì)負(fù)荷的50%，即只開一臺(tái)泵，Q=0.45m3/s。當(dāng)Q=0.45m3/s時(shí)，裝置所需揚(yáng)程僅21.5m左右。（實(shí)測出口壓力為0.2MPa，即揚(yáng)程為21m），而泵的揚(yáng)程達(dá)95m，比裝置所要求的揚(yáng)程高出73m。這73m揚(yáng)程要靠關(guān)小出口碟閥來消耗的話，則閥門開度非常小，這樣一方面很難操作，另一方面在如此小的開度下閥門也會(huì)振動(dòng)、汽蝕而遭損壞。因此實(shí)際運(yùn)行時(shí)，只好敞開閥門任其低壓運(yùn)行。這樣的話，泵就處于最大流量斷裂工況下運(yùn)行，此時(shí)汽蝕余量之大不可預(yù)料，2米的倒灌水頭，難以使泵不發(fā)生汽蝕。從裝置特性曲線圖上知道：處理措施16SAP—9型輸水泵汽蝕問題另外，還要考慮在運(yùn)行初期只有50%負(fù)荷情況下的泵性能過渡問題。如裝置特性曲線圖所示，當(dāng)Q=0.45m3/s時(shí)，揚(yáng)程只需H=22m。此時(shí)就要考慮采用一個(gè)揚(yáng)程較低的過渡葉輪。從裝置特性曲線圖可知，即使今后達(dá)到最大流量（Q=8萬噸／天=0.92m3/s）運(yùn)行，所需要的揚(yáng)程也只有79米，而現(xiàn)在所選擇的泵性能參數(shù)（D2=ф535，Q=0.46m3/s時(shí)，H=95m）偏高了16米，從最終選型方面來考慮，應(yīng)該選擇D2=ф512，Q=0.46m3/s時(shí)，H=79m的性能參數(shù)。處理措施16SAP—9型輸水泵汽蝕問題可先將葉輪外徑車小至φ460（或φ480）作為過渡葉輪；可將DN500的輸水管上的閥門關(guān)閉，讓水只從DN700管通過，以便提高裝置揚(yáng)程，如裝置特性曲線圖中Ⅱ所示；在前兩條措施的基礎(chǔ)上，再加上閥門調(diào)節(jié)，即可使泵處于規(guī)定工況下運(yùn)行，從而避免汽蝕的發(fā)生。

針對目前這種狀況，可采取以下兩個(gè)措施：由于用戶不同意將泵揚(yáng)程降得太多，實(shí)際處理工作中，我們自行將葉輪外徑車小至φ500左右，并向用戶提出了一個(gè)“現(xiàn)場運(yùn)行操作技術(shù)要求”。此后再未見用戶反饋意見，問題即基本解決。24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題

24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題3綜述24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題某廠1800冷軋鋼袋工程配用我公司8臺(tái)24SAP-10型循環(huán)水泵。2004年3月泵投入試運(yùn)行，至四月底其中一臺(tái)泵發(fā)生斷軸事故。在現(xiàn)場我們發(fā)現(xiàn)泵裝置上不合理地使用了橡膠伸縮節(jié)。

事隔兩個(gè)月后，事情并未完全處理好，其原因是有關(guān)各方人員之間夾雜了一些微妙的人際關(guān)系和人情世故。

詳細(xì)情況見附件泵裝置基本情況24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題揚(yáng)程70m流量Q=3000m3/h轉(zhuǎn)速980r/min(實(shí)際轉(zhuǎn)速達(dá)990r/m)配套電機(jī)功率800kw該工程共有8臺(tái)24SAP-10型循環(huán)水泵，露天安裝，泵的銘牌參數(shù)為：泵軸承為SKF球軸承。脂潤滑。從動(dòng)端軸承向固定，承受殘余軸向推力；主動(dòng)端軸承外圈向留有游動(dòng)間隙。

泵裝置基本情況24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題1#～6#泵為定速泵，7#、8#為液力偶合器調(diào)速泵。

橡膠伸縮節(jié)兩端法蘭分別與管道連接，兩端法蘭本身未用長螺栓剛性連接。

泵裝置示意圖試運(yùn)行基本情況24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題泵安裝好之后，從04年3月份開始逐臺(tái)調(diào)試，調(diào)試中出現(xiàn)下列情況:泵座和吐出管道水泥固定支均發(fā)生位移，位移方向如裝置示意圖所示：泵向右移，固定支均向左移，有幾個(gè)支水泥因位移出現(xiàn)崩裂。

壓力表讀數(shù)在開伐之前達(dá)0.8Mpa，部分開伐之后為0.65Mpa，電動(dòng)蝶伐開度約15%。軸承部位溫升、振動(dòng)幅度都正常。

停泵之后檢查聯(lián)軸器的對中情況，發(fā)現(xiàn)機(jī)泵兩聯(lián)軸器左右錯(cuò)位較大，據(jù)小林和五冶安裝人員鄭工檢查，錯(cuò)位最嚴(yán)重的為1#泵（錯(cuò)位1.6mm），5#泵（錯(cuò)開3mm）、6#泵（錯(cuò)開2mm），其他泵也有數(shù)十絲的錯(cuò)位

調(diào)整對中后，重新開車時(shí)，用戶和安裝公司用百分表測量泵腳的位移量，最大的達(dá)到0.37mm，停泵后有回彈，但泵腳部位不能復(fù)原。

斷軸事故

斷軸事故發(fā)生在5#泵上，5#泵斷軸之前，斷續(xù)運(yùn)行3～4次，累計(jì)運(yùn)行約60小時(shí)左右。最后一次4月27日開車后，運(yùn)行至28日晚11時(shí)半發(fā)生斷軸。斷軸部位在主動(dòng)端軸承定位軸肩退刀槽處，斷面與軸中心約為傾斜。

24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題!對事故原因的分析意見24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題斷軸事故發(fā)生在5#泵上，可能有軸本身質(zhì)量問題，也有外部因素的問題。

5#泵發(fā)生斷軸，不排除5#泵軸存在質(zhì)量問題，這些問題可能軸料本身有缺陷，也有可能與5#泵軸退刀槽加工圓弧不規(guī)范導(dǎo)致應(yīng)力集中，這是斷軸原因的個(gè)性問題。①對事故原因的分析意見24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題5#泵斷軸與外力作用使泵產(chǎn)生位移有關(guān)。在外力作用下5#泵聯(lián)軸器左右錯(cuò)位最大。這個(gè)外力的產(chǎn)生是由于吐出管上的橡膠伸縮節(jié)在水壓力作用下產(chǎn)生的軸向張力F：

P2＝0.7Mpa時(shí)，F(xiàn)＝0.7×10.2×(π×802)÷4＝35.9TP2＝0.8Mpa時(shí)，F(xiàn)＝0.8×10.2×(π×802)÷4＝41T(閉伐運(yùn)行)這么大的拉力靠橡膠管壁剛度根本承受不住，必然向左右拉伸，向右則將泵推動(dòng)，向左則將水泥支墩推裂，如果支墩較堅(jiān)固、不垮，則泵向右的位移就更大。事實(shí)表明，5#泵的水泥支墩未推裂，則5#泵的位移就更大，所以停泵后5#泵的聯(lián)軸器左右錯(cuò)位就最大。

因橡膠管壁的剛度不能承受巨大軸向水推力而軸向拉長，使泵吐出口承受巨大外推力（泵的進(jìn)出法蘭不能承受管道外力作用），致使泵體位移，導(dǎo)致聯(lián)軸器錯(cuò)位、機(jī)泵兩軸不同心運(yùn)行，這是導(dǎo)致5#泵斷軸的外部因素。

②目前改進(jìn)與試車情況

24SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題目前已將2#、5#、6#（其中5#泵發(fā)生過斷軸事故）的柔性節(jié)改為剛性節(jié)，其他五臺(tái)泵未改。改進(jìn)的與未改進(jìn)的泵都做過試運(yùn)行，從提交的記錄數(shù)據(jù)看，改為剛性節(jié)后，位移情況有根本好轉(zhuǎn)。未改剛性節(jié)的泵：開車之后，泵腳處位移達(dá)0.5-1.4mm，管道（活動(dòng)支墩處）移動(dòng)達(dá)2.79-3.05mm已改剛性節(jié)的泵：開車之后，一臺(tái)泵腳位移量僅達(dá)0.01mm，而另一臺(tái)泵腳處紋絲不動(dòng)，僅從這一點(diǎn)看，改為剛性節(jié)之后，已基本解決位移問題。350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)

350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)4350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)裝置基本情況

四臺(tái)350S44型循環(huán)水泵供貨合同規(guī)定的泵性能參數(shù)和工廠實(shí)際試驗(yàn)達(dá)到的參數(shù)如下：性能參數(shù)流量Q（m3/h）揚(yáng)程H（m）效率（％）汽蝕余量NPSHR（m）備注合同規(guī)定值11704586%5.3試驗(yàn)值完全滿足合同要求試驗(yàn)達(dá)到值117046.586%4.7配套電機(jī)的額定參數(shù)為：功率：Pe=220KW電流：I=389A電壓：V=380V功率因數(shù)：COSθ=0.87效率：ηe=94-95%(取η=0.945)350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)裝置基本情況

泵裝置示意圖冷卻塔上水面標(biāo)高為8.9m，冷卻塔下水池面標(biāo)高1.9m，所以裝置幾何揚(yáng)程為Hg=7m

泵出水法蘭和擴(kuò)散管之間裝有一節(jié)橡膠伸縮節(jié)，內(nèi)徑φ300，長約300mm，未用長螺栓作剛性聯(lián)接。經(jīng)實(shí)測換算，壓力表中心標(biāo)高為1.19m,測壓點(diǎn)管徑為φ350。350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)運(yùn)行中存在的問題四臺(tái)機(jī)組中三臺(tái)電機(jī)的水平方向振動(dòng)超差。泵的出口壓力表指針不穩(wěn)定，在0.34-0.4MPa之間劇烈晃動(dòng)，泵內(nèi)有汽蝕響聲，C泵指針?biāo)矔r(shí)穩(wěn)定在0.37MPa用手觸摸吐出管，有明顯的軸向來回振動(dòng)。泵吐出口所裝橡膠伸縮節(jié)兩端未用長螺栓作軸向剛性接緊。初步斷定：

泵偏于汽蝕性能很差的大流量低揚(yáng)程工況運(yùn)行，引發(fā)汽蝕和振動(dòng)，同時(shí)橡膠伸縮運(yùn)動(dòng)造成吐出管路竄動(dòng)。350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)泵運(yùn)行工況分析

1、分析計(jì)算泵的運(yùn)行揚(yáng)程H

：泵吐出壓力P2＝0.37MPa壓力揚(yáng)程Hp＝0.37×102＝37.74m壓力表和吸入水位的標(biāo)高差Hg＝1.19-1.9＝

-0.71m初估流量Q＝0.42

m3/s測壓點(diǎn)流速V2＝4×0.42/π×0.352＝4.37m/s測壓點(diǎn)速度揚(yáng)程Hv＝V22/2g＝0.97m吸入管損失為△h＝0.2m泵的運(yùn)行揚(yáng)程值為：H＝HP+Hg+Hv+△h＝37.74+（-0.71）+0.97+0.2＝38.2m350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)泵運(yùn)行工況分析

2、泵運(yùn)行工況的其他幾個(gè)參數(shù)：

根據(jù)H＝38.2m查泵的試驗(yàn)曲線得：Q＝0.42m3/sη＝82%NPSHR＝9m根據(jù)H＝38.2m,Q＝0.42m3/s,η＝82%計(jì)算軸功率Pa:Pa=QH/0.102η＝0.42×38.2/0.102×0.82=191.8kw根據(jù)電機(jī)的運(yùn)行電流I＝389×0.91＝354A計(jì)算泵軸功率Pa：Pa＝VIcosθηe=×0.38×354×0.87×0.945=191.6kw兩種方法計(jì)算的Pa值非常接近，說明泵的運(yùn)行工況分析比較準(zhǔn)確。所以泵的運(yùn)行工況可以認(rèn)定為：Q=0.42m3/s（為1170m3/h的1.29倍）H=38.2mη=82%NPSHR≈9m350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)泵裝置特性曲線

根據(jù)三臺(tái)泵的運(yùn)行工況和裝置情況，可算出裝置的特性曲線方程：Hz＝Hg+KQ2＝7+19.66Q2(Q：m3/s)按上式作出Hz-Q曲線圖。由Hz-Q曲線圖得知：當(dāng)開三臺(tái)泵的總流量∑Q=3528m3/h時(shí)，所需揚(yáng)程僅26m（A點(diǎn)），當(dāng)總流量達(dá)到3960m3/h時(shí)，裝置揚(yáng)程也才31m（B點(diǎn)），所以原定設(shè)計(jì)揚(yáng)程H=45m有點(diǎn)偏高。Hz-Q曲線圖350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)改進(jìn)措施

1、泵性能調(diào)整后的運(yùn)行工況分析:根據(jù)以上分析，泵的性能肯定要作調(diào)整，即將泵揚(yáng)程降低。將泵的性能參數(shù)調(diào)整為：

Q＝0.35m3/s＝1260m3/hH＝36m根據(jù)上述參數(shù)，泵的葉輪外徑由φ400mm車削至φ375mm。將D2=φ375mm的H-Q曲線作在H-Q曲線圖上，得到運(yùn)行工況點(diǎn)：∑Q=1.14m3/s=4104m3/sH=32.8mNPSHR≈6m350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)改進(jìn)措施

2、吐出管路上的橡膠伸縮節(jié)改鋼性聯(lián)接

橡膠伸縮節(jié)所受的張力為：當(dāng)P2＝0.34MPa時(shí)：Fmin＝∏302÷4×0.34×10.2＝2451kg≈2.5T當(dāng)P2＝0.4MPa時(shí)：Fmax＝∏302÷4×0.4×10.2＝2884kg≈2.9T因此：當(dāng)F力在2.5～2.9T之間變化時(shí)，伸縮節(jié)將一張一縮使管道振動(dòng)，并對泵體施加外力，也會(huì)引起振動(dòng)。解決辦法：將伸縮節(jié)兩端法蘭用長螺桿剛性聯(lián)接。350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)改進(jìn)效果

泵體測點(diǎn)一泵體測點(diǎn)二電機(jī)測點(diǎn)一電機(jī)測點(diǎn)二D泵┴:0.5─:2.2┴:2.4─:4.8┴:3.8─:6.2┴:2.3─:3.1備注尾端軸承位置聯(lián)軸器端軸承位置電聯(lián)端軸承位置電尾端軸承位置泵編號(hào)泵體測點(diǎn)一泵體測點(diǎn)二電機(jī)測點(diǎn)一電機(jī)測點(diǎn)二D泵┴:0.09─:0.13┴:0.09─:0.11┴:0.06─:0.16┴:0.06─:0.18改進(jìn)前的振動(dòng)測試數(shù)據(jù)：改進(jìn)后的振動(dòng)測試數(shù)據(jù)：振動(dòng)值有顯著的下降；泵吐出壓力表指針不再劇烈晃動(dòng)；流量也滿足使用要求；能耗也大為降低。600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題5600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題基本情況

某電廠2×50MW燃?xì)鈾C(jī)組配用4臺(tái)600S22型循環(huán)水泵，母管制供水，涼水塔冷卻。泵供貨合同參數(shù)：Q＝2810m3/h=0.78m3/sH＝21.2mn=980r/minNPSHR=7m電機(jī)參數(shù)：功率220kw功率因數(shù)0.81電壓10kv電流17A運(yùn)行方式：夏季：二機(jī)三泵三塔冬季：一機(jī)一泵一塔600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題基本情況

泵裝置示意圖

600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題故障現(xiàn)象

泵關(guān)閥啟動(dòng)后，響聲正常，出口壓力P2＝0.26MPa；逐步打開出口閥，開至1/8開度時(shí)P2＝0.24MPa，響聲基本正常。當(dāng)出口閥開至1/4開度時(shí)P2＝0.215MPa，出現(xiàn)明顯得汽蝕響聲。當(dāng)出口閥開至3/8開度時(shí)P2＝0.21MPa，汽蝕響聲更大。閥門全開時(shí)，P2＝0.219MPa，汽蝕響聲大，但有間斷性響聲減弱。600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題運(yùn)行工況分析和裝置特性曲線

根據(jù)當(dāng)時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)和裝置情況，作了600S22型泵的運(yùn)行工況分析，并推導(dǎo)作出了多種運(yùn)行方式的裝置特性曲線。由裝置特性曲線圖可知，裝置所要求的揚(yáng)程為H＝18-21.6m。裝置特性曲線圖600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)過程及效果

現(xiàn)場調(diào)試時(shí)：P2＝0.24—0.20MPa時(shí)，H≈24—22m，Q≈0.3~0.5m3/s，泵內(nèi)有響聲；P2＝0.19MPa（閥門全開時(shí)），H≈19.9m，Q≈0.67m3/s，響聲變小，間斷性有響聲，與廠內(nèi)試驗(yàn)情況互相吻合。1、將600S22型泵在廠內(nèi)作試驗(yàn)，以驗(yàn)證多項(xiàng)性能

D2＝φ436葉輪試驗(yàn)情況如下：

當(dāng)Q＜0.6m3/s時(shí)，泵內(nèi)有爆破聲；

當(dāng)Q＜0.64—0.84m3/s時(shí)，H＝20—17m，泵響聲正常；

當(dāng)Q＞0.84m3/s之后，泵內(nèi)出現(xiàn)爆破聲；

當(dāng)閥門全開時(shí)，Q≈1m3/s時(shí)，響聲又基本消除。

600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)過程及效果

由此斷定：現(xiàn)場出現(xiàn)的開閥試驗(yàn)有響聲，主要是由于處于小流量（Q＜0.6m3/s）區(qū)運(yùn)行造成的，所以要讓其在Q＝0.64—0.9m3/s之間運(yùn)行，此時(shí)H＝20—15m，反映在壓力表上的讀數(shù)P2＝0.19—0.15MPa。600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)過程及效果

2、確定改進(jìn)措施

可選用24SAP-28型泵的現(xiàn)有葉輪。

根據(jù)裝置特性曲線，可確定裝置所要求泵設(shè)計(jì)參數(shù)為：

Qp=0.96m3/sHp=17m已知n＝980

r/min，所以600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)葉輪在廠內(nèi)作試驗(yàn)為了試驗(yàn)改進(jìn)葉輪的性能，2006.6.10我們將24SAP-28的葉輪置于600S22泵的殼體中作試驗(yàn)，試驗(yàn)合格后在現(xiàn)場試用，試用時(shí)，運(yùn)行平穩(wěn)，響聲基本消除，用戶非常滿意。600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題體會(huì)和建議600S22型泵在工廠試驗(yàn)時(shí)，在汽蝕程度并不嚴(yán)重情況下（汽蝕試驗(yàn)時(shí)，H值下降并不明顯），泵內(nèi)響聲卻很大，關(guān)鍵還是葉輪葉片的型式要改進(jìn)。YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題

YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題

6問題的提出

用戶提出的改造目的是加大流量，但他們對改造方案未做深入的分析論證。他們提出的性能參數(shù)帶有盲目性。設(shè)計(jì)人員只得按照用戶提出的性能參數(shù)作出改造泵的設(shè)計(jì)方案，選定了YJ48E—35ⅡA型泵。投入運(yùn)行后，出現(xiàn)噪音大，振動(dòng)超差等問題。

YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題

YJ48E-26I的銘牌參數(shù)為：

Ｑ＝3.7m3/sH=24.1mn=370r/minPa=992kw(配套電機(jī)1250kw)Ｑ＝5m3/sH=23mn=370r/min平穩(wěn)運(yùn)行了十七年多后，用戶提出對泵進(jìn)行改造，性能參數(shù)為：原因分析和處理措施

YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題

為了分析解決問題，我們作了現(xiàn)場調(diào)查，了解裝置情況，了解運(yùn)行數(shù)據(jù)，了解故障現(xiàn)象。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查情況，作出裝置特性分析和裝置特性曲線，對新老泵作出運(yùn)行工況分析。

裝置所要求的揚(yáng)程僅13~16m，而YJ48E—35ⅡA的揚(yáng)程范圍為20~27m，因此泵偏在大流量區(qū)運(yùn)行，不僅運(yùn)行效率低，而且汽蝕性能也差，因而發(fā)生汽蝕，引發(fā)噪音和振動(dòng)。要解決問題，必須按裝置實(shí)際要求的揚(yáng)程重新選型。但為了減少損失，當(dāng)時(shí)只提出車削葉輪的改進(jìn)措施。原因分析和處理措施

YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題

重新改造前，用戶仍然提出與前面相近似的參數(shù)要求：

Ｑ＝4.72m3/sH=24m我們經(jīng)過詳細(xì)的分析論證，明確地提出不能按用戶提出的參數(shù)制作葉輪，而要根據(jù)實(shí)際裝置揚(yáng)程來確定新葉輪的設(shè)計(jì)參數(shù)。最終設(shè)計(jì)部選定了YJ48—36型泵的葉輪，其性能參數(shù)為：Ｑ＝4.7m3/s,H=16.5m，揚(yáng)程范圍為15-19.5m經(jīng)驗(yàn)與教訓(xùn)YJ48-35ⅡA泵振動(dòng)超差問題

對重大的改造項(xiàng)目，技術(shù)人員一定要深入現(xiàn)場作仔細(xì)的調(diào)查研究，要了解原泵的運(yùn)行狀況，存在的問題，改造的目的要求以及達(dá)到這一目的要求的可行性，并制定切實(shí)可行的改造方案。本案初始改造不成功，就是由于輕信了用戶意見，完全只按用戶提出的改造參數(shù)制定改造方案，所以導(dǎo)致改造失敗。市場經(jīng)濟(jì)是買方市場，所以任何時(shí)候，我們都要尊重用戶的意見和滿足用戶的要求。但是對于改造項(xiàng)目，由于多數(shù)用戶不是水泵方面的專家，所以他們提出的改造要求和意見不一定都正確，甚至是錯(cuò)誤的。如本案用戶初始提出的改造性能參數(shù)和后來提出的新葉輪改造參數(shù)，都是不恰當(dāng)?shù)?。對此我們必須對用戶作解釋說服工作，不能盲目按用戶錯(cuò)誤的意見辦事。72TKXA—19.6型循環(huán)泵

三通上法蘭螺栓斷裂問題

7循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

基本情況

循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

江蘇某電廠共裝了4臺(tái)長沙水泵廠生產(chǎn)的72TKXA—19.6型循環(huán)水泵，配套電機(jī)YKSLD1600/1070-14/16型雙速電機(jī)。自2004年底投入運(yùn)行以來，運(yùn)行一直穩(wěn)定、良好，電機(jī)上部振幅值為0.02mm（低速）-0.04mm（高速）之間。

運(yùn)行至2006年5月上旬，5#循泵大修時(shí)檢查發(fā)現(xiàn)三通外接管上部大部份螺栓斷裂，軸套偏磨等損壞現(xiàn)象。為此，用戶服務(wù)人員到現(xiàn)場與電廠有關(guān)人員共同對故障破壞情況進(jìn)行了調(diào)查分析，并制定相應(yīng)的處理措施。

故障情況

泵出水三通接管上法蘭30個(gè)M36的聯(lián)接螺栓，其中在出水方向?qū)γ娴?8個(gè)螺栓全部疲勞斷裂，斷裂部位在螺栓退刀槽靠六角頭平面。由于18個(gè)螺栓斷裂后，致使兩聯(lián)接法蘭面之間有0.7-0.8mm的張口。另外，與泵連接的出水管反法蘭焊縫左下方向90度范圍內(nèi)焊口有裂紋。

循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

軸上四個(gè)軸套除最上部一個(gè)之外，其它三個(gè)均發(fā)生偏磨，從下至上，偏磨最深處分別為8.2mm、4.7mm、2mm，偏磨部位均在同一方向。相應(yīng)的賽龍軸承為周邊磨損，直徑方向磨損量從下至上依次為6-7.2mm、3.7mm、1.5mm、0mm。

葉輪室（鑄鋼）與吸入喇叭口（鑄鐵）相應(yīng)配合的斜面部位，吸入喇叭口的斜右上周邊都已磨損，最深處達(dá)4.2mm，最淺處也達(dá)2.1mm。

葉輪外緣與葉輪室相對應(yīng)部位，只有葉輪室斜面上有局部擦痕，擦痕長度占周圈的1/10左右。

導(dǎo)葉體與外筒體的配合圓柱機(jī)上，有半邊有磨痕，同時(shí)在圓柱面的中間有一圈汽蝕破壞的槽，深約2mm。

故障原因分析對故障原因初步分析如下：

循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

故障的發(fā)生主要是由于出水三通上部法蘭聯(lián)接螺栓斷裂造成下部筒體晃動(dòng)而導(dǎo)至偏磨損壞。

①螺栓斷裂面光滑平齊，屬循環(huán)應(yīng)力下的疲勞破壞。

②循環(huán)應(yīng)力的產(chǎn)生是由于出水口與出水管路之間沒有裝拆卸伸縮節(jié)，很難完全保證相互聯(lián)接時(shí)泵體不受干擾，就會(huì)使這些螺栓受到額外干擾力，在筒體彈性作用下，干擾力時(shí)大時(shí)小循環(huán)交替作用。經(jīng)脫開吐出口聯(lián)接螺栓檢查，測得泵出水管法蘭與管道法蘭之間有2.1-3.3mm的張口，硬性聯(lián)接后，泵筒體受到干擾，是造成上部螺栓斷裂和出水管反法蘭拉裂的主因。另外，外筒體現(xiàn)用的M36的聯(lián)接螺栓（3Cr13材質(zhì)），發(fā)現(xiàn)六角頭下的退刀槽圓弧太小，容易產(chǎn)生應(yīng)力集中。同時(shí)發(fā)現(xiàn)未斷螺栓有松緊不一的情況，也會(huì)造成部分螺栓受力不均。③故障原因分析循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

由于三通管上法蘭大半圈螺栓斷裂，只靠小半圈螺栓和出水管的螺栓聯(lián)接來支承整個(gè)泵的下部份重量，下部份泵部件在運(yùn)行中反復(fù)擺動(dòng)，致使有關(guān)部位發(fā)生偏磨和磨損。

④導(dǎo)葉體上部配合圓柱面上出現(xiàn)汽蝕破壞原因很可能是由于軸套偏磨時(shí)，使導(dǎo)葉體半邊圓柱面產(chǎn)生即離即合而使配合面磨損，同時(shí)有水存在，即離即合中也可能產(chǎn)生汽蝕破壞。

⑤處理過程及處理措施

循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

除了察看破損情況和分析原因之處，還對筒體的上下同心度進(jìn)行了檢測，檢測結(jié)果說明上下同心度正常。

由于將吸入喇叭口返廠修復(fù)拆卸工作量較大，所以決定將葉輪室與吸入喇叭口的配合部位下移到吸入口未損壞面上，經(jīng)校核，此方案可行，最后由電廠將葉輪室按泵廠提供的尺寸自行加工修正。

對于泵出水管法蘭面與管道法蘭面之間有3mm以上的張口，要增加2mm厚的墊子很困難，由電廠臨時(shí)購買和加裝伸縮節(jié)解決。

軸套偏磨嚴(yán)重，下部三個(gè)軸套全部更換，磨損嚴(yán)重的賽龍軸承也更換。

葉輪兩葉片外緣有明顯的磨損，返廠修復(fù)并重做平衡檢測。泵軸軸套配合處有不同程度的磨損，也返廠修復(fù)。

外筒體聯(lián)接螺栓全部改用35#碳鋼雙頭螺栓。

處理結(jié)果

循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂

采取上述處理措施后，到撰寫本文時(shí)已穩(wěn)定運(yùn)行了九個(gè)月。

56LKSA-25型循環(huán)水泵磨損問題856LKSA-25型循泵磨損問題基本情況

56LKSA-25型循泵磨損問題上海某熱電廠循環(huán)冷卻水泵采用母管制供水，海水介質(zhì)，供水泵站共裝有四臺(tái)YJ36—23型泵和兩臺(tái)YJ48—35I型泵，到九十年代中期，已運(yùn)行20余年時(shí)間。由于立式斜流循環(huán)泵在電力系統(tǒng)廣泛應(yīng)用和普遍受到好評，于是該電廠想將使用年限已久的YJ型循環(huán)水泵改用立式斜流泵。1996年將一臺(tái)YJ36—23ⅡA型立式離心泵（Ｑ＝2.35m3/s，Ｈ＝27m，n＝495r/min，1000kw）改為44LKSB—20型立式斜流泵（Ｑ＝1.58m3/s，Ｈ＝20m，n＝591r/min），此次改造基本成功。

第一次改造：

第二次改造：

2002年將一臺(tái)YJ36—23ⅡA型泵改為48”斜流泵（Ｑ＝2.78m3/s，Ｈ＝25m，n＝495r/min），同時(shí)將一臺(tái)YJ48—35I型泵（Ｑ＝4.56m3/s，Ｈ＝25m，n＝495r/min，1600kw）改為56LKSA—25型斜流泵（Ｑ＝4.72m3/s，Ｈ＝25m，n＝590r/min，1600kw）。48”斜流泵基本成功，但56”斜流泵卻出現(xiàn)了問題。

56LKSA—25型泵故障情況

56LKSA-25型循泵磨損問題56LKSA—25型斜流泵于2002年1月出廠，運(yùn)行兩年多后拆開檢修，發(fā)現(xiàn)葉輪和導(dǎo)葉體發(fā)生嚴(yán)重的泥沙沖刷破壞現(xiàn)象。隨后長沙水泵廠與用戶通過協(xié)商提供了一個(gè)新葉輪（與原導(dǎo)葉體相同）和其他配件，再次投入運(yùn)行后，僅兩個(gè)月時(shí)間即發(fā)生葉片斷裂等事故：

不銹鋼整體鑄造半開式葉輪的一個(gè)葉片從根部稍上處斷掉，另一個(gè)葉片從入口邊開始撕裂一半，其他三片根部有裂紋，只有兩片尚完好。葉輪背面焊接蓋板上幾乎整圈焊縫上有裂紋。撕開的葉片在靠近入口邊的外緣與葉輪室有明顯的擦痕。

多數(shù)葉片背面從進(jìn)口起1/3處有明顯的汽蝕麻點(diǎn)，面積有3×4cm大。導(dǎo)葉體在入口和出口處，葉片和外壁上均有明顯的沖刷溝槽。

導(dǎo)葉體和輪室上、下兩個(gè)與外殼體配合面有擦痕，軸保護(hù)管與導(dǎo)葉體的連接法蘭被扭斷

葉輪室防轉(zhuǎn)塊與防轉(zhuǎn)槽接觸面處有4～５mm深的磨損。防轉(zhuǎn)塊根部出現(xiàn)裂紋。軸套與軸承等零件也已磨壞。

故障原因分析56LKSA-25型循泵磨損問題從葉片背面汽蝕麻點(diǎn)看，泵運(yùn)行中存在較大的汽蝕現(xiàn)象。由于汽蝕導(dǎo)致工況不穩(wěn)定，而使導(dǎo)葉體和葉輪室等不轉(zhuǎn)動(dòng)件在運(yùn)行中發(fā)生來回轉(zhuǎn)動(dòng)而使防轉(zhuǎn)塊與防轉(zhuǎn)槽來回碰撞磨損，同時(shí)導(dǎo)致導(dǎo)葉體上下兩處與外殼的配合部位摩擦損壞，也導(dǎo)致與之連接的軸保護(hù)管下法蘭在來回循環(huán)應(yīng)力下裂斷。

泵發(fā)生汽蝕的主要原因是因?yàn)楸玫霓D(zhuǎn)速取得過高，導(dǎo)致流道內(nèi)流速過大，以及泵偏大流量下運(yùn)行造成的。

發(fā)生汽蝕:①故障原因分析56LKSA-25型循泵磨損問題第一、葉輪本身存在鑄造質(zhì)量問題，如晶粒粗糙、氣孔等；

葉輪的材質(zhì)ZG0GCr18Ni12Mo2，這一材質(zhì)經(jīng)過第二熱電廠及其他海水泵站使用時(shí)間都達(dá)15～20年，證明材質(zhì)的選用不存在問題，至于葉片的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，也不就存在問題，因?yàn)槿绻麖?qiáng)度有問題，全部七個(gè)葉片都會(huì)扭裂。而且改造之前的葉輪與此基本相同，使用了兩年時(shí)間，只是沖刷破壞，并未因強(qiáng)度不夠而斷裂。

葉片斷裂原因:②第二、受到了外力干擾，如導(dǎo)葉體來回轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)可能向上抬高，導(dǎo)致葉輪室與葉片相擦而使葉片遭受外力干擾。

至于葉輪背面焊接蓋板上的裂紋，是因?yàn)楹负髢?nèi)應(yīng)力未完全消除而導(dǎo)致裂紋。

故障原因分析56LKSA-25型循泵磨損問題以前分析葉輪、導(dǎo)葉體沖刷破壞原因時(shí)，已提出由于設(shè)計(jì)揚(yáng)程25m過高，而實(shí)際運(yùn)行揚(yáng)程只有20m，因此導(dǎo)致泵偏于低揚(yáng)程大流量下運(yùn)行，加之泵轉(zhuǎn)速取的過高，筒體較小，因此使得泵流道內(nèi)的流速過高而導(dǎo)致沖刷，要解決這一問題，要么降低流速，要么提高材質(zhì)的耐磨性，后來的措施只是降低了5m揚(yáng)程，導(dǎo)葉體材質(zhì)未改變，因此未徹底解決導(dǎo)葉體的沖刷破壞問題。

導(dǎo)葉體的沖刷原因:③故障原因分析56LKSA-25型循泵磨損問題軸套、軸承過早磨壞的原因，主要是導(dǎo)葉體運(yùn)行中發(fā)生了來回轉(zhuǎn)動(dòng)及葉片斷裂后不平衡造成。同時(shí)，水流通過蓋板裂縫進(jìn)入葉輪背面空腔后，也可能增大葉輪的靜不平衡量，從而使葉輪旋轉(zhuǎn)離心力增大，也會(huì)加快軸承、軸套的磨損。

軸套、軸承過早磨壞的原因:④處理措施56LKSA-25型循泵磨損問題徹底的解決措施，應(yīng)將泵轉(zhuǎn)速降低一擋，由595r/min降為495r/min，這種改變雖然工作量較大，代價(jià)較高，但是為了今后能安全可靠運(yùn)行是值得考慮的方案，因此建議由泵廠做一個(gè)降速方案，列出改造費(fèi)用，供業(yè)主考慮。

將泵轉(zhuǎn)速降低一擋。①處理措施56LKSA-25型循泵磨損問題更改泵的性能參數(shù)，由泵廠重新提供葉輪、導(dǎo)葉體及其他一些零件。

在不降速的情況下，做下列一些改進(jìn)措施：②新提供的導(dǎo)葉體材質(zhì)由鑄鐵件改為不銹鋼件。

被導(dǎo)葉體和葉輪室旋轉(zhuǎn)磨損的外筒體、葉輪室、吸入口由電廠自行修復(fù)，并將修復(fù)好的配合尺寸告知泵廠，以便泵廠重新提供的導(dǎo)葉體能與之相配。

Ｑ＝15000m3/h（原為17000m3/h）Ｈ＝20m最終改進(jìn)措施和效果56LKSA-25型循泵磨損問題將轉(zhuǎn)速由590r/min改為495r/min（電機(jī)降速改造），即設(shè)計(jì)參數(shù)調(diào)整為：

為此只將葉輪葉片角度由０°扳為+4°，導(dǎo)葉體不變。葉輪和導(dǎo)葉體及相關(guān)零部件以備件合同向用戶供貨2006年4月交貨，用戶于2006年4月安裝投運(yùn)，運(yùn)行正常，磨損問題也迎刃而解。

Ｑ＝15000m3/h＝4.17m3/s（原17000m3/h）Ｈ＝20m

n＝495r/min88LKXA-29.5型循環(huán)泵振動(dòng)超差問題9循環(huán)泵振動(dòng)超差問題基本情況

云南某發(fā)電廠裝機(jī)容量為4×600MW，配用我公司8臺(tái)88LKXA—29.5型循環(huán)水泵，西邊泵房裝4臺(tái)，東邊泵房裝4臺(tái)。

循環(huán)泵振動(dòng)超差問題泵的銘牌參數(shù)為：

Q=37692m3/h=10.47m3/sH=25.8mn=425r/minPa=2918kwNPSHR=10.3m配套電機(jī)為水冷異步電動(dòng)機(jī)，額定參數(shù)為：

功率=3500kwn=425r/minU=6KVI=409.6ACOSф=0.871#機(jī)二臺(tái)泵于2006年元月投入運(yùn)行，2#機(jī)二臺(tái)泵于2006年7月投入運(yùn)行，3#機(jī)二臺(tái)泵于2006年9月6日投入試運(yùn)行，其中3#機(jī)B泵出現(xiàn)振動(dòng)超差問題。泵裝置情況

循環(huán)泵振動(dòng)超差問題裝置示意圖泵的性能和結(jié)構(gòu)與貴州盤南電廠相同。水力模型為L500，帶平衡孔開式葉輪，水潤滑橡膠導(dǎo)軸承，泵安裝長度L=8.5m，兩節(jié)主軸，無中間軸承支架，吐出口帶拆卸伸縮節(jié)。配套電機(jī)為425r/min的水冷電機(jī)。泵裝置情況

循環(huán)泵振動(dòng)超差問題西邊泵房共裝四臺(tái)循泵，西進(jìn)東出，供1#、2#機(jī)循環(huán)冷卻水；東邊泵房四臺(tái)循泵，東進(jìn)西出，供3#、4#機(jī)循環(huán)冷卻水；

冷卻塔豎井水位h2標(biāo)高：HWL=14.07m，正常水位NWL=13.53m，低水位LWL=12.84m；一機(jī)二泵運(yùn)行時(shí)實(shí)測h2=14.08m；

吸入池水位h1標(biāo)高：停泵時(shí)h1=-0.2m，一機(jī)一泵時(shí)h1=-0.65m，一機(jī)二泵時(shí)h1=-1.0m；

泵中心至濾網(wǎng)距離Y=14000≈5.5D0，泵中心至流道閘板孔長度A=20m≈7.8D0，流道長度已完全滿足規(guī)范要求；泵安裝基礎(chǔ)水泥墚厚度達(dá)1.5m，與此相類似的兩個(gè)電廠水泥基礎(chǔ)墚厚度僅1m，所以基礎(chǔ)剛度很牢；

1#、2#機(jī)組四臺(tái)泵出口壓力表的表位標(biāo)高為+0.84m；3#機(jī)組的2臺(tái)泵出口壓力表位標(biāo)高為+0.95m；測點(diǎn)管徑均為DN2200；

據(jù)現(xiàn)場觀察實(shí)測，電機(jī)支座高度由1800mm降低為1500mm，支座下法蘭直徑方向還可擴(kuò)大300mm，這樣支座剛度和穩(wěn)定性將會(huì)更好；

泵運(yùn)行情況

循環(huán)泵振動(dòng)超差問題1#、2#機(jī)4臺(tái)循環(huán)泵的選型參數(shù)與實(shí)際運(yùn)行參數(shù)吻合,循環(huán)水量充足。對4臺(tái)泵的振動(dòng)進(jìn)行測量，除1#機(jī)B泵電機(jī)上機(jī)架的垂直振動(dòng)和2#機(jī)A泵電機(jī)上機(jī)架在進(jìn)出水方向的振動(dòng)稍許超差外，其余均不超差。這表明這種泵的設(shè)計(jì)制造和泵房的設(shè)計(jì)施工和泵的選型、安裝、運(yùn)行等方面，可以做到使振動(dòng)值不超差。3#機(jī)二臺(tái)泵中的B泵振動(dòng)超差，特別是一機(jī)二泵運(yùn)行時(shí)，B泵振動(dòng)超差更大（進(jìn)出向達(dá)0.34mm）。此泵的運(yùn)行情況如下：①單泵運(yùn)行時(shí)：出口壓力P2=0.17MPa雙泵運(yùn)行時(shí)：3#泵P2=0.255MPa，Z2=0.95m；3B泵P2=0.245MPa，Z2=+1.25。②吸水水位：啟動(dòng)前－0.2m，單泵啟動(dòng)后－0.65m，雙泵運(yùn)行時(shí)為－1.0m。3#機(jī)振動(dòng)超差原因分析循環(huán)泵振動(dòng)超差問題3A泵振動(dòng)情況正常，3B泵振動(dòng)值明顯超差

3B泵單泵運(yùn)行時(shí)，電機(jī)上機(jī)架在進(jìn)出水方向振幅值達(dá)0.163~0.166，已超差，雙泵運(yùn)行時(shí)振幅值又上升至0.289~0.29，所以3B泵并不是只并泵才超差，單泵運(yùn)行時(shí)同樣超差；上機(jī)架的測點(diǎn)高度約為5m，按美國水力學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)測點(diǎn)高為5m時(shí)，可接受的允許振動(dòng)極限值為0.225，3B泵振幅值達(dá)0.29，已超出此極限，因此不能允許繼續(xù)運(yùn)行；3A泵振動(dòng)正常，唯獨(dú)3B泵不正常，從影響振動(dòng)的諸因素中看，最大的可能性是安裝質(zhì)量問題，其次是制造問題。處理情況

循環(huán)泵振動(dòng)超差問題將3B泵逐步解體檢查:發(fā)現(xiàn)聯(lián)軸器的對中偏差由安裝時(shí)的0.035mm變?yōu)榱?.075mm。檢查電機(jī)支座上法蘭平面的水平度，發(fā)現(xiàn)出水方向高，進(jìn)水方向低，兩邊不平度達(dá)0.3mm/m，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出安裝是所檢測的水平度0.05mm/m。將出水法蘭松開后，張口有0.5mm左右，松開后電機(jī)支座上法蘭面的不平度由0.3mm變?yōu)榱?.17mm。在未校正基礎(chǔ)水平度情況下，重裝B泵后試運(yùn)行，振幅值仍然在0.3mm以上。后來，業(yè)主將基礎(chǔ)水平度調(diào)整到合格，并更換了葉輪和下軸（即將4#機(jī)循泵的一個(gè)葉輪裝入了3#機(jī)B泵），開車試運(yùn)行，3B泵單泵運(yùn)行不超差，并泵運(yùn)行時(shí)仍超差，振幅達(dá)0.2mm以上，目前仍在處理中。某電廠循環(huán)水泵振動(dòng)故障處理某電廠循環(huán)水泵振動(dòng)故障10概況

某電廠四期擴(kuò)建2x300MW#7、#8號(hào)兩臺(tái)機(jī)組共配用四臺(tái)循環(huán)水泵。水泵型號(hào)為64LKXD—21，參數(shù)為：

Q＝21085.2m3/h，H＝21m；

電機(jī)額定功率P=1600kw#7A、#8A泵配定速電機(jī)n=495r/min，#7B、#8B泵配雙速電機(jī)n=495/372r/min。某電廠循環(huán)水泵振動(dòng)故障#7機(jī)投入試運(yùn)行后，#7A泵正常，#7B高速上塔電機(jī)上機(jī)架振動(dòng)達(dá)0.22mm，并泵運(yùn)行振動(dòng)達(dá)0.35mm。由于時(shí)間原因,改造方案在#8機(jī)組上進(jìn)行。#8機(jī)組按#7B方案改造后，#8B泵運(yùn)行振動(dòng)合格、#8A泵單泵上塔振動(dòng)0.16mm。并泵高速上塔振動(dòng)達(dá)0.23mm，振動(dòng)超標(biāo)。

振動(dòng)原因剖析影響立式濕坑斜流泵振動(dòng)的主要因素有以下八個(gè)方面：某電廠循環(huán)水泵振動(dòng)故障吸入流道：查土建基礎(chǔ)圖，基本符合推薦圖紙要求，可以排除。

1基礎(chǔ)剛度的穩(wěn)定性：①實(shí)地查得水泥梁的厚度有1.2-1.5m，剛度足夠，可以排除；②二次灌漿是否灌滿灌實(shí)了，不能確定；③支撐板、電機(jī)支座的剛度，剛度足夠，可以排除。

2吐出口的連接質(zhì)量：①確保水泵筒體不受外力作用，有待檢查。②確保吐出口與管道剛性連接，有待檢查。

3安裝水平