浙江辦公樓懸挑承重支模架施工方案貝雷片桁架

中國(guó)科技XX會(huì)展中心工程辦證樓懸挑承重支模架專項(xiàng)施工方案XX建設(shè)集團(tuán)有限責(zé)任公司2010年5月目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc328743278"一、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc328743279"二、腳手架搭設(shè)計(jì)劃及操作要求1HYPERLINK\l"_Toc328743280"三、懸挑型貝雷片承重支模體系平臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)2HYPERLINK\l"_Toc328743281"四、辦證樓懸挑支模架支撐系統(tǒng)10一、工程概況辦證樓LED顯示屏高度70.2米，在標(biāo)高為50.57米部位設(shè)計(jì)有一個(gè)懸挑5米長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)，原施工方案采用鋼管腳手架作為支撐模板體系，現(xiàn)考慮成本大，施工周期長(zhǎng)且架體高度較大，穩(wěn)定性差等因素，故對(duì)原方案進(jìn)行修改，采用貝雷片桁架作為懸挑結(jié)構(gòu)部分的承重支模架體系，有利于縮短工期，節(jié)約成本。二、腳手架搭設(shè)計(jì)劃及操作要求（一）本工程的模板支撐腳手架，根據(jù)建筑平面的變化，采用各種不同形式：1、樓板錨固式懸挑型鋼平臺(tái)（貝雷片）。2、懸挑型鋼平臺(tái)上搭設(shè)滿堂鋼管腳手架，梁下間距布置為0.7m×0.6m,其它部位間距布置為0.7m×0.9m。3.貝雷片按梁體分布不同，具體布置見(jiàn)（貝雷片布置圖）（二）安全要求：1、材料的規(guī)格和質(zhì)量必須符合有關(guān)技術(shù)規(guī)定的要求。2、嚴(yán)格控制施工活荷載，確保有較大的安全儲(chǔ)備。3、立桿間距橫向0.9米，縱向0.7米，步距1.50米。4、懸挑平臺(tái)上的支架要與室內(nèi)支架連成整體，以保證整個(gè)腳手架的穩(wěn)定性。5、搭設(shè)過(guò)程中要及時(shí)設(shè)置斜撐、剪刀撐，角度450~600，避免在搭設(shè)中發(fā)生偏斜和傾倒。6、腳手架要鋪滿、鋪平、鋪穩(wěn)，不得有探頭板。7、搭設(shè)完畢后應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)收，檢查合格后才能使用。8、作業(yè)層的外側(cè)面應(yīng)掛設(shè)密目式安全網(wǎng)圍護(hù)。9、設(shè)置斜道以供人員上下，斜道上設(shè)置防滑條。10、架子工必須熟悉和嚴(yán)格遵守安全技術(shù)操作堆積佩戴和使用勞動(dòng)保護(hù)用品。11、必須有良好的防電、防雷裝置，可靠的接地裝置，同時(shí)設(shè)置避雷裝置。12、六級(jí)以上大風(fēng)、大雪等不利天氣條件時(shí)，應(yīng)暫停在腳手架上作業(yè)。（三）搭設(shè)要點(diǎn)：1、搭設(shè)桿件注意事項(xiàng)：(1)、按照桿件的搭設(shè)順序和規(guī)定的構(gòu)造方案及尺寸進(jìn)行擺設(shè)。(2)、扣件擰緊程度要適當(dāng)，扣件螺栓擰緊力矩值不應(yīng)小于40Nm，且不應(yīng)大于65Nm。（3）、及時(shí)結(jié)構(gòu)接續(xù)或采用臨時(shí)支頂，以確保搭設(shè)過(guò)程的安全。（4）、搭設(shè)工人必須佩掛安全帽。（5）、未完成的腳手架，在每一收班時(shí)要保證架子穩(wěn)定。2、扣件及貝雷片安裝(1)、連接大橫桿的對(duì)接扣件，開(kāi)口應(yīng)朝架子內(nèi)側(cè)，螺栓向上，以防雨水進(jìn)入。（2）、裝螺栓時(shí)應(yīng)將根部放正和保持適當(dāng)?shù)臄Q緊程度，這時(shí)腳手架承載能力，穩(wěn)定和安全影響很大。因此，要求扭力矩控制在40~65N·M。（3）、貝雷片安裝時(shí)，首先要確保貝雷片和樓板的有效接觸面和水平穩(wěn)定以及橫向連接和錨固點(diǎn)的牢固。三、懸挑型貝雷片承重支模體系平臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)（取懸挑長(zhǎng)度5m方向?yàn)橛?jì)算單元）（一）計(jì)算說(shuō)明：1、貝雷片平面布置根據(jù)荷載和懸挑的長(zhǎng)度的不同而分別設(shè)計(jì)（詳見(jiàn)附圖）①在懸挑長(zhǎng)度為5ｍ方向分別設(shè)置A，B，C3個(gè)受力計(jì)算單元，在A，Ｃ２個(gè)計(jì)算單元區(qū)域下分別布置４片貝雷架，B區(qū)域下布置６片貝雷架作為辦證樓懸挑結(jié)構(gòu)模板架支撐體系的承重鋼梁。②在A，B，C3個(gè)受力計(jì)算單元的縱向承重鋼梁上均勻布置7片貝雷架作為橫向支架平臺(tái)，在其平臺(tái)上鋼管腳手架支模支撐。橫向間距同貝雷片同步0.9m,縱向0.7m布置。步高1.5m.(具體見(jiàn)布置圖)2．對(duì)懸挑結(jié)構(gòu)驗(yàn)算以及荷載作用下的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗(yàn)算等。（二）計(jì)算依據(jù)1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）2、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2002）3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2002）4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JBJ130-2001）5、《建筑施工安全安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JBJ59-99）（三）荷載計(jì)算（取A區(qū)受荷區(qū)域?yàn)橛?jì)算單元）1、恒載計(jì)算：①、貝雷架片自重（上層橫向貝雷架）：G1=1KN/Mx(3.5+1.0)x7片=31.5KN②、模板支撐架鋼管自重：G2=0.129KN/Mx4.2Mx7x7片=26.5KN③、梁、板模板自重：G3=0.50KN/Mx(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=10KN④、現(xiàn)澆樓板自重（樓板厚度為120mm）：G4=3.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=60KN⑤、現(xiàn)澆樓面梁自重（主梁尺寸為300*870mm，次梁尺寸為250*870mm）：G5=25.0KN/M3+25.0KN/M3x0.25x0.75x5.2=30KN恒載總重為：G=31.5+26.5+10+60+30=158KN。按4片貝雷架懸挑長(zhǎng)度5米平均分布，則每片貝雷架每米恒載標(biāo)準(zhǔn)荷載值為：7.9KN/M。2、活荷載計(jì)算：①、施工人員及設(shè)備：Q1=1.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=20KN②、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：Q2=2.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=40KN活荷載總重為：Q=20+40=60KN。按4片貝雷架懸挑長(zhǎng)度5米平均分布，則每片貝雷架每米恒載標(biāo)準(zhǔn)荷載值為：3.0KN/M。3、設(shè)計(jì)荷載組合(貝雷片自重按說(shuō)明為1KN/M)：組合一：按活荷載控制：組合二：按恒載控制：1.35x（7.9KN/M+1.0KN/M）14.96KN/M取大值，以恒載控制組合為準(zhǔn)，則貝雷片鋼架每米線荷載為q=14.96KN/M。4、集中荷載計(jì)算：①、懸挑5米位置處次梁產(chǎn)生的集中荷載：P1=25.0KN/M33.5/4=4.1KN②、外側(cè)施工腳手架上施工活荷載傳來(lái)的集中荷載：P2=3.0KN/M2③、外側(cè)施工腳手架立桿及貝雷架傳來(lái)集中荷載：P3=（5.4x0.15KN/Mx7+1.0KN/Mx4.5）/4=2.55KN5、集中荷載設(shè)計(jì)組合：懸挑5米位置處集中荷載設(shè)計(jì)值P=1.2x4.1+1.4x2.36=8.22KN懸挑5.7米位置處集中荷載設(shè)計(jì)值P=1.2x2.55+1.4x2.36=6.36KN(四)、貝雷片強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算：1、貝雷鋼架抗彎強(qiáng)度計(jì)算：?jiǎn)纹惱准苁芰τ?jì)算簡(jiǎn)圖如下：梁的最大彎矩截面在支座RB懸挑處：Mmax=1/2x14.96x52根據(jù)貝雷片檢測(cè)報(bào)告結(jié)果，貝雷片最大允許抗彎強(qiáng)度[MU]=788.20KN.M＞264.35KN.M，故抗彎強(qiáng)度滿足要求。2、貝雷片抗剪計(jì)算：鋼梁最大剪力值在支座RB懸挑處：Qmax=14.96x5+8.22+6.36=89.38KN根據(jù)貝雷片檢測(cè)報(bào)告結(jié)果，貝雷片最大允許剪力承載力[QU]=245.25KN＞89.38KN，故抗剪強(qiáng)度滿足要求。貝雷片內(nèi)力圖如下：3、貝雷片剛度驗(yàn)算：①、均勻荷載作用下?lián)隙扔?jì)算：F1=ql4/8EI=14.96x54x1012/8x2.06x105x2.505x109=2.26mm②、集中荷載作用下?lián)隙扔?jì)算：F2=PL13/3EI+PL23/3EI=(8.22x533)x1012/3x2.06x105x2.505x109=1.42mm在均布荷載和集中荷載作用下產(chǎn)生的最大撓度:Fmax=2.26+1.42=3.68mm根據(jù)規(guī)范要求，允許最大撓度不應(yīng)大于10mm，故貝雷片剛度滿足要求。（五）、貝雷片抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算：根據(jù)工況最不利荷載組合，抗傾覆驗(yàn)算時(shí)，室內(nèi)部分貝雷架上荷載對(duì)結(jié)構(gòu)計(jì)算有利，故恒載分項(xiàng)系數(shù)取值為1.0；且活荷載不計(jì)算。荷載計(jì)算：1、恒載計(jì)算：①、貝雷架片自重（上層橫向貝雷架）：G1=1KN/Mx(3.5+2.5)x9片=54.0KN②、模板支撐架鋼管自重：G2=0.129KN/Mx4.2Mx7x9片=34.1KN③、梁、板模板自重：G3=0.50KN/Mx(3.5x9.0+1.65x9.0)=23.2KN④、現(xiàn)澆樓板自重（樓板厚度為120mm）：G4=3.0KN/M2x(3.5x9.0+1.65x9.0)=139.05KN⑤、現(xiàn)澆樓面梁自重（主梁尺寸為300*870mm，次梁尺寸為250*870mm）：G5=25.0KN/M39+25.0KN/M39.5=92.8KN恒載總重為：G=54+34.1+23.2+139.05+92.8=343.15KN。按4片貝雷架懸挑長(zhǎng)度9米平均分布，則每片貝雷架每米恒載標(biāo)準(zhǔn)荷載值為：9.53KN/M；加上底層貝雷片自重按1.0KN/M，共計(jì)每片貝雷片每米線荷載為q=10.53KN/M。2、抗傾覆驗(yàn)算：?jiǎn)纹惱灼箖A覆計(jì)算工況最不利情況下受力簡(jiǎn)圖：①、單塊貝雷片傾覆力矩計(jì)算為：②、單塊貝雷片抗傾覆力矩計(jì)算為：③、傾覆驗(yàn)算：MU/Mmax=424.46/264.35=1.60＞1.5，故抗傾覆驗(yàn)算滿足要求。（六）、鋼筋混凝土框架梁承載力驗(yàn)算：由于施工時(shí)采用貝雷片懸挑承重模板支撐體系，故需對(duì)承受貝雷片鋼架的框架梁進(jìn)行承載力驗(yàn)算。為了保證結(jié)構(gòu)安全，我們?cè)谑┕姨舨糠纸Y(jié)構(gòu)混凝土澆筑階段，采取底下二層樓板模板支撐體系先不拆除，待澆筑完懸挑部分結(jié)構(gòu)混凝土后再行拆除。故在計(jì)算該層框架梁承載力荷載時(shí)，只考慮框架梁恒載和支撐在框架梁上貝雷片傳來(lái)的局部集中荷載，而不考慮與梁相連的樓板面?zhèn)鬟f來(lái)的荷載。荷載計(jì)算：恒載計(jì)算：框架梁自重：G1=25.0KN/M3x1.2=7.84KN/M貝雷片支撐處傳遞來(lái)的集中荷載：按懸挑部分荷載兩倍進(jìn)行計(jì)算集中荷載，則每片貝雷片傳遞在框架梁上的集中荷載值為P=89.38KNX2=178.76KN，共計(jì)有4榀貝雷片，則局部區(qū)域所受的總集中荷載為715.04KN。為了確保貝雷片支撐點(diǎn)位置落在框架梁上，施工過(guò)程中在貝雷片下部與樓板接觸處采用木枋墊起，木枋長(zhǎng)度為1.80米，則每米局部線荷載為q=397.24KN/M?？蚣芰菏芰?jiǎn)圖如下：③、則梁最大彎矩值為：Mmax=1/8x7.84x5.4x5.4+3根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖，此框架梁斷面尺寸為300*750mm，梁配筋為上下各7根Φ25鋼筋，上下鋼筋均按二排布置，則此梁最大抵抗彎矩承載力為：[MU]=fyAs(ho-as)=300x3430x(690-60)=648.27KN.M。因[MU]＞Mmax，故框架梁抗彎承載力滿足要求。④、梁的最大剪力值為：Qmax=1/22x7.844x5.4++397.224x1.88=736..2KN。根據(jù)結(jié)構(gòu)圖，此梁梁截面尺寸為為300x7550mm，梁梁澆筑的混凝凝土強(qiáng)度等級(jí)級(jí)為C30，梁內(nèi)箍筋配配筋為Φ8@150，則此梁最最大抗剪承載載力為：[Qu]=x2x6990/1500=328..68KN。因[Qu]＜Qmax=7366.20KNN，故框架梁梁斜截面抗剪剪承載力不滿滿足要求?，F(xiàn)現(xiàn)施工中決定將框架梁梁內(nèi)箍筋改用用Φ12@1000來(lái)提高框架架梁的斜截面面承載力，則則對(duì)此梁斜截截面承載力重重新計(jì)算如下下：791.9KN。因[QU]＞Mmax，故框架架梁斜截面抗剪承載力滿足足要求。（七）、混凝土澆澆搗施工控制：1、混凝土澆搗施工流流程：結(jié)構(gòu)柱及斜柱→中中間部位梁板板→同時(shí)由內(nèi)向向外澆搗南北北方向懸挑梁梁板→東西方向兩兩端同時(shí)由內(nèi)內(nèi)向外澆搗懸懸挑梁板→刷平→養(yǎng)護(hù)。2、混凝土澆搗過(guò)程程監(jiān)測(cè)：控制重點(diǎn)：東西方方向懸挑貝雷雷架的撓度控控制；鋼管支支模系統(tǒng)和貝貝雷架懸挑系系統(tǒng)的整體穩(wěn)穩(wěn)定性控制；；下層結(jié)構(gòu)承承載力控制；；施工過(guò)程荷荷載均勻分布布控制。eq\o\ac(○,1)懸挑端部撓度控制制是支模系統(tǒng)統(tǒng)安全和結(jié)構(gòu)構(gòu)質(zhì)量保證的的基本要求，施施工過(guò)程應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格進(jìn)行控制制，在混凝土土同步澆搗的的同時(shí)，兩端端支模系統(tǒng)的的下?lián)隙纫猓鶕?jù)計(jì)計(jì)算應(yīng)控制在在5mm以內(nèi)，同同時(shí)在四角設(shè)設(shè)置四個(gè)監(jiān)控控點(diǎn)。eq\o\ac(○,2)鋼管支模系統(tǒng)和貝貝雷架懸挑系系統(tǒng)的整體穩(wěn)穩(wěn)定性控制，主主要靠支模系系統(tǒng)的連接桿桿件、剪刀撐撐等措施進(jìn)行行控制，混凝凝土澆搗過(guò)程程要重點(diǎn)監(jiān)控控這些控制桿桿件，為保證證整體穩(wěn)定性性可靠，結(jié)構(gòu)構(gòu)柱和樓板分分兩次澆搗，間間隔時(shí)間在一一個(gè)星期以上上。eq\o\ac(○,3)根據(jù)方案計(jì)算過(guò)程程，承載樓層層梁抗剪承載載能力略顯不不足，在通過(guò)過(guò)技術(shù)措施后后滿足要求，在在懸挑結(jié)構(gòu)未未澆搗混凝土土前，承載結(jié)結(jié)構(gòu)層的支撐撐系統(tǒng)不拆除除，并隨時(shí)監(jiān)監(jiān)控下層支撐撐系統(tǒng)的變形形情況和受力力情況。eq\o\ac(○,4)施工過(guò)程要嚴(yán)格控控制施工活荷荷載的集中堆堆放，施工機(jī)機(jī)具、施工人人員、混凝土土等要分散開(kāi)開(kāi)，根據(jù)操作作流程由中間間向四周分散散分布。3、施工作業(yè)平臺(tái)上上嚴(yán)禁堆放雜雜物。4、模板施工時(shí)嚴(yán)禁禁將吊運(yùn)的成成捆方木、模模板等材料集集中堆放在懸懸挑承重平臺(tái)臺(tái)支模架體上上。5、鋼筋施工時(shí)嚴(yán)禁禁將鋼筋集中中堆放在某一一點(diǎn)。6、砼施工時(shí)采用布料料機(jī)輸送砼，嚴(yán)嚴(yán)禁將砼成堆堆放置，尤其其注意的是嚴(yán)嚴(yán)禁將布料機(jī)機(jī)放置在懸挑挑部位。7、在澆筑懸挑結(jié)構(gòu)的的混凝土施工工過(guò)程中，作作業(yè)人員應(yīng)劃分施工區(qū)區(qū)域，嚴(yán)禁扎扎堆。8、現(xiàn)場(chǎng)混凝土澆筑前前及澆筑施工工中項(xiàng)目部必必須安排專人人全過(guò)程對(duì)懸挑結(jié)結(jié)構(gòu)支模架體體系進(jìn)行變形形觀測(cè)，并作作好沉降觀測(cè)測(cè)記錄，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)變形過(guò)大或或出現(xiàn)異常，應(yīng)應(yīng)立即停止?jié)矟仓炷潦┦┕ぃ页龀鲈虿⑦M(jìn)行行加固處理好好后，方可恢恢復(fù)施工。9、為了確保懸挑結(jié)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定安全，辦辦證樓室內(nèi)搭搭設(shè)的支撐模模板架體大橫橫桿鋼管必須須與安裝的懸懸挑貝雷片架架體緊密扣牢牢，如發(fā)現(xiàn)大大橫桿鋼管與與貝雷片鋼架架之間有空隙隙，可以采用用打楔形木尖尖壓緊處理措措施，以保證證支模架體系系的整體抗傾傾覆穩(wěn)定。10、根據(jù)結(jié)構(gòu)圖圖紙，因在辦證樓中中間樓梯間邊邊設(shè)計(jì)有一道道混凝土剪力力墻，故在布布置縱向貝雷雷片鋼架時(shí)，有有七榀貝雷片片鋼架無(wú)法拉拉通，為了防防止出現(xiàn)抗傾傾覆失穩(wěn)不利利情況，現(xiàn)決決定對(duì)該部位位布置的七榀榀貝雷片鋼架架設(shè)計(jì)錨筋拉拉牢，即在每每塊貝雷片鋼鋼架支撐于次次梁的相應(yīng)位位置預(yù)埋一塊塊尺寸為2000*250mmm方形鋼板板，將預(yù)埋鋼鋼板先澆筑固固定在次梁中中，然后用U形開(kāi)口箍筋筋將貝雷片槽槽鋼卡牢固定，再采用用電焊焊接到到預(yù)埋鐵板上上。做法詳見(jiàn)見(jiàn)附圖：四、辦證樓懸挑支支模架支撐系系統(tǒng)第一節(jié)、鋼管扣件件梁模板支架架計(jì)算書(shū)一、參數(shù)信息本算例中，取KLL13-4((2B)作為為計(jì)算對(duì)象。梁梁的截尺寸為為400mmm×870mmm，模板支支架計(jì)算長(zhǎng)度度為5m，梁支撐撐架搭設(shè)高度度H(m)：4.2，梁段段集中線荷載載(kN/m))：14.9442。（一）支撐參數(shù)及及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土土厚度(mm):1120；立桿桿縱距l(xiāng)a(m):0..6；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度a(m)):0.077；立桿步距h(m)):1.5；；板底承重立立桿橫向間距距或排距l(xiāng)((m):0..7；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)lb(m):0..9；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面面板，梁底支支撐采用方木木。豎向力傳傳遞通過(guò)雙扣扣件。木方斷面為60mmm×80mmm，梁底支支撐鋼管采用用Ф48×3.00鋼管，鋼管管的截面積為為A=4.224×1022mm2，截面模量量W=4.449×1033mm3，截面慣性性矩為I=11.08×1105mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值為fm＝13N/mmm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值為fv＝1.3N//mm2,彈性模量為為E＝120000N/mm22,面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fm＝15N/mmm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值為fv＝1.4N//mm2,面板彈性模模量為E＝6000NN/mm2。荷載首先作用在梁梁底模板上，按按照"底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂U→基礎(chǔ)"的傳力順序序，分別進(jìn)行行強(qiáng)度、剛度度和穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為0.55kN/m22；梁鋼筋自自重標(biāo)準(zhǔn)值為為1.5kNN/m3；施工人員員及設(shè)備荷載載標(biāo)準(zhǔn)值為11kN/m22；振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值為2kN//m2；新澆混凝凝土自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：24kkN/m3。所處城市為金華市市，基本風(fēng)壓壓為W0＝0.35kkN/m2；風(fēng)荷載高高度變化系數(shù)數(shù)為μz＝0.74，風(fēng)風(fēng)荷載體型系系數(shù)為μs＝0.0588。二、梁底模板強(qiáng)度度和剛度驗(yàn)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,以梁底小橫橫桿之間的距距離寬度的面面板作為計(jì)算算單元進(jìn)行計(jì)計(jì)算。本工程中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=200.000×18.000×18..00/6==1.08××104mm3；I=200.000×18.000×18..00×188.00/112=9.772×104mm4；1、荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：q1＝0.50××0.20＝＝0.10kkN/m；新澆混凝土自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝0.87××24.000×0.200＝4.18kkN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值值：q3＝0.87××1.50××0.20＝＝0.26kkN/m；施工人員及設(shè)備活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：q4＝1.00××0.20＝＝0.20kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q5＝2.00××0.20＝＝0.40kkN/m。底模的荷載設(shè)計(jì)值值為：q=1.35×((q1+q2+q3)+1.44×(q4+q5)=1.335×(0..10+4..18+0..26)+11.4×(00.20+00.40)==6.96kkN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：σ=M/W<fm梁底模板承受的最最大彎矩計(jì)算算公式如下：：Mmax=0.1225ql2＝0.1255×6.966×0.200×0.200=0.0335kN·mm；支座反力為R1==0.3755ql=0..522kNN；R2＝1.25ql＝11.741kkN，R3＝0.3755ql＝0.5222kN；最大支座反力R==1.25qql＝1.7411kN；σ=M/W=3.448×1044/1.088×104=3.2NN/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力σ==3.2N//mm2小于梁底模模面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fm=15N//mm2，滿足要求求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為為Q=0.8871kN,,抗剪強(qiáng)度按按照下面的公公式計(jì)算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=3×0.8711×10000/(2×2200×188)=0.3363N/mmm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=0.366小于fv=1.400N/mm22，滿足要求求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，根據(jù)JGGJ130－－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)采采用荷載短期期效應(yīng)組合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算，不乘乘分項(xiàng)系數(shù)，因因此梁底模板板的變形計(jì)算算如下：最大大撓度計(jì)算公公式如下:ν=0.521qkkl4/(1000EI)≤[ν]=minn(l/1550,10))其中，l--計(jì)算算跨度(梁底支撐間間距):l==200.000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.521×44.54×2200.0004/(1000×60000.00×99.72×1104)=0.0065mm；；面板的最大允許撓撓度值[ν]=minn(200..00/1550,10))=1.333mm面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.066mm小于面面板的最大允允許撓度值[[ν]=1.333mm，滿滿足要求！三、梁底縱向支撐撐小楞的強(qiáng)度度和剛度驗(yàn)算算本工程中，支撐小小楞采用方木木，方木的斷斷面慣性矩II和斷面抵抗抗矩W分別為:W=60.00××80.000×80.000/6=66.40×1104mm3；I=60.00××80.000×80.000×80..00/122=2.566×106mm4；1、荷載的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，支撐小小楞承受由面面板支座反力力傳遞的荷載載。q=1.741//0.2000＝8.7066kN/m。2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<fm最大彎矩M=0..1×8.7706×0..202=0.0335kN·mm；最大剪力Q=0..617×88.706××0.20==1.0744kN；最大受彎應(yīng)力σ==M/W=33.48×1104/6.400×104=0.5444N/mmm2；支撐小楞的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=0.5444N/mmm2小于支撐小小楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=13.0000N/mmm2，滿足要求求!3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算方木斷面最大抗剪剪強(qiáng)度必須滿滿足:τ=3Q/(2bhh)≤fv支撐小楞的受剪應(yīng)應(yīng)力值計(jì)算：：τ=3×1.07××103/(2×660.00××80.000)=0.3336N/mmm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=1.3000N/mmm2；支撐小楞的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值ττ＝0.3366N/mm22小于支撐小小楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=1.300N/mm22,滿足要求!4、撓度驗(yàn)算ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=minn(l/1550,10))支撐小楞的最大撓撓度計(jì)算值νν=0.6777×8.7706×2000.0044/(1000×120000.00××2.56××106)=0.0003mm；；支撐小楞的最大撓撓度計(jì)算值νν＝0.0033mm小于支支撐小楞的最最大允許撓度度[v]=mmin(2000.00//150,110)mm，滿滿足要求！四、梁底橫向支撐撐鋼管的強(qiáng)度度驗(yàn)算梁底橫向支撐承受受梁底木方傳傳遞的集中荷荷載。對(duì)支撐撐鋼管的計(jì)算算按照集中荷荷載作用下的的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行行計(jì)算。計(jì)算算簡(jiǎn)圖如下：：1、荷載計(jì)算梁底邊支撐傳遞的的集中力：P1=R1=0.5222kN梁底中間支撐傳遞遞的集中力：：P2=R2=1.7441kN梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(0.900--0.4000)/4×00.200××(1.2××0.1200×24.0000+1..4×1.0000)+11.2×2××0.2000×(0.8870-0..120)××0.5000=0.3001kN計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN))變形圖(mm)彎矩圖(kN·mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到：N1=N3=0.2009kN；N2=2.973kNN；最大彎矩Mmaxx=0.0771kN·mm；最大撓度計(jì)算值ννmax=0..029mmm；最大受彎應(yīng)力σ==M/W=77.15×1104/1.611×104=4.4332N/mmm2；梁底支撐小橫桿的的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=4.4332N/mmm2小于梁底支支撐小橫桿的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm=205..000N//mm2，滿足要求求！梁底橫向支撐小楞楞的最大撓度度：ν=0.0229mm；梁底支撐小橫桿的的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.0229mm小于于梁底支撐小小橫桿的最大大允許撓度[[v]=miin(4500.00/1150,100)mm，滿滿足要求！五、梁跨度縱向支支撐鋼管計(jì)算算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過(guò)方木的的集中荷載傳傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管管的強(qiáng)度計(jì)算算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=00.209kkN。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)最大彎矩Mmaxx=0.0333kN·mm；最大變形νmaxx=0.0339mm；最大支座力Rmaax=0.6683kN；；最大應(yīng)力σ=M//W=0.0033×1006/(4.449×1033)=7.4444N/mmm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=7.4444N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.0339mm小于于最大允許撓撓度[v]==min(6600/1550,10))mm,滿足足要求!2、梁底支撐鋼管的的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=22.973kkN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)最大彎矩Mmaxx=0.4775kN·mm；最大變形νmaxx=0.5553mm；最大支座力Rmaax=9.7712kN；；最大應(yīng)力σ=M//W=0.4475×1006/(4.449×1033)=1055.895NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=105..895N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.5553mm小于于最大允許撓撓度[v]==min(6600/1550,10))mm,滿足足要求!六、扣件抗滑移的的計(jì)算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):1.05R≤Rcc其中Rc--扣件件抗滑承載力力設(shè)計(jì)值,取12.000kN；R--縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計(jì)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到RR=0.6883kN；1.05R<122.00kNN,所以雙扣扣件抗滑承載載力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿足要求求!七、不組合風(fēng)荷載載時(shí)，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut指每根立立桿受到荷載載單元傳遞來(lái)來(lái)的最不利的的荷載值。其其中包括上部部模板傳遞下下來(lái)的荷載及及支架自重，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。上部模板板所傳豎向荷荷載包括以下下部分：通過(guò)支撐梁的頂部部扣件的滑移移力。根據(jù)前面的計(jì)算，梁梁兩側(cè)立桿扣扣件滑移力FF1=0.6883kN，梁梁底立桿所受受豎向力F2=9.7112kN；根據(jù)《規(guī)程》條文文說(shuō)明條，支支架自重可以以按模板支架架高度乘以00.15kNN/m取值，故故梁兩側(cè)支架架自重荷載值值為：F3=1.35×0..15×4..20＝0.8511kN；梁底立桿支架自重重荷載值為：：F4=1.35×0..15×(44.20-00.87)＝＝0.6744kN；通過(guò)相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括作用在板板上模板自重重和鋼筋混凝凝土自重：F5=1.35×(00.70/22+(0.990-0.440)/4))×0.600×(0.550+24..00×0..12)=11.300kkN；通過(guò)相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括作用在板板上的活荷載載:F6=1.4×(0..70/2++(0.900-0.400)/4)××0.60××(1.000+2.000)=1.1197kN；；梁兩側(cè)立桿受壓荷荷載總設(shè)計(jì)值值為：N1=0.6883+0.8851+1..300+11.197==4.0311kN；梁底增加立桿受壓壓荷載總設(shè)計(jì)計(jì)值為：N2=9.7112+0.6674=100.386kkN；立桿受壓荷載總設(shè)設(shè)計(jì)值為：NN=10.3386kN；；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算σ=1.05Nutt/(φAKH)≤fφ--軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)；A--立桿的截面面面積，按《規(guī)規(guī)程》附錄BB采用；立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.224；KH--高度調(diào)整系數(shù)數(shù)，建筑物層層高超過(guò)4mm時(shí)，按《規(guī)規(guī)程》采用；；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下下式計(jì)算的結(jié)結(jié)果取大值：：l0=h+2a=1..50+2××0.07==1.6400m；l0=kμh=1.1167×1..356×11.500==2.3744m；式中：h-支架立立桿的步距，取1.5m；a--模板支架立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度，取00.07m；；μ--模板支架等效效計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)程》附附表D－1，μ=1.3556；k--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1..167；故l0取2.374m；λ=l0/i=23373.6778/15..9=1499；查《規(guī)程》附錄CC得φ=0.3112；KH=1/[1+0..005×((4.20--4)]=00.999；；σ=1.05×N//(φAKH)=1.005×10..386×1103/(0.3312×4224.0000×0.9999)=822.517NN/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=82.5517N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f=2205.0000N/mmm2，滿足要求求。八、組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)，立桿穩(wěn)定定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut取不組合合風(fēng)荷載時(shí)立立桿受壓荷載載總設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算。由前面面的計(jì)算可知知：Nut＝10.3886kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照照以下公式計(jì)計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7μzμssWo=0..7×0.335×0.774×0.0058=0..011kNN/m2；其中w0--基本本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：ww0=0.355kN/m22；μz--風(fēng)荷載高度變變化系數(shù)，按按照《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：μμz=0.744；μs--風(fēng)荷載體型系系數(shù)：取值為為0.0588；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1..4wklah2/10=00.850××1.4×00.011××0.6×11.52/10=00.002kkN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算σ=1.05Nutt/(φAKH)+Mw/W≤fσ=1.05×N//(φAKH)=1.005×10..386×1103/(0.3312×4224.0000×1.000)+16889.2999/44900.000==82.8993N/mmm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=82.8893N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f=2205.0000N/mmm2，滿足要求求。九、模板支架整體體側(cè)向力計(jì)算算1、根據(jù)《規(guī)程》條條，風(fēng)荷載引引起的計(jì)算單單元立桿的附附加軸力按線線性分布確定定，最大軸力力N1表達(dá)式為：：N1=3FH/((mm+1)Lbb)其中：F--作用用在計(jì)算單元元頂部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算：F=0.85AFFWkla/(La) AF--結(jié)構(gòu)模板縱向向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=5.00×103×8.70×102=4.35×106mm2； wk--風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，對(duì)模板，風(fēng)風(fēng)荷載體型系系數(shù)μs取為1.0,,wk=0.7μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.35=00.181kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×4.355×106×10-6×0.1181×0..6/5×11000=880.4433N。 H--模板支架計(jì)計(jì)算高度。HH=4.2000m。 m--計(jì)算單元附附加軸力為壓壓力的立桿數(shù)數(shù)為：1根。 lb--模板支架的橫橫向長(zhǎng)度（mm），此處取取梁兩側(cè)立桿桿間距l(xiāng)b＝0.9000m。 la--梁底立桿縱距距（m），la=0.6000m。 La--梁計(jì)算長(zhǎng)度（m），La=5.000m。綜合以上參數(shù)，計(jì)計(jì)算得N1=3×800.443××4200..000/(((1+1))×900..000)==563.1100N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生生的附加軸力力，驗(yàn)算邊梁梁和中間梁下下立桿的穩(wěn)定定性，當(dāng)考慮慮疊合效應(yīng)時(shí)時(shí)，按照下式式重新計(jì)算：：σ=(1.05Nuut+N1)/(φAKH)≤f計(jì)算得：σ=(11.05×110385..838+5563.1000)/(00.312××424.0000×0..999)==86.7778N/mmm2。σ=86.778NN/mm2小于205..000N//mm2，模板支架架整體側(cè)向力力滿足要求。第二節(jié)、板模板支支架計(jì)算書(shū)一、綜合說(shuō)明本工程模板支撐架架高4.2米，施施工總荷載88.671kkN/m2，為確保施施工安全，編編制本專項(xiàng)施施工方案。設(shè)設(shè)計(jì)范圍包括括：樓板，長(zhǎng)長(zhǎng)×寬＝9m×55m，樓板厚厚0.12mm。（一）模板支架選選型根據(jù)本工程實(shí)際情情況，結(jié)合施施工單位現(xiàn)有有施工條件，經(jīng)經(jīng)過(guò)綜合技術(shù)術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選選擇扣件式鋼鋼管腳手架作作為模板支架架的搭設(shè)材料料，進(jìn)行相應(yīng)應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算算。（二）編制依據(jù)1、中華人民共和國(guó)國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ1300－2001）。2、浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，《建筑施施工扣件式鋼鋼管模板支架架技術(shù)規(guī)程》（DB33/1035-2006）。以下簡(jiǎn)稱《規(guī)程》。3、建設(shè)部《建筑施施工安全檢查查標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ599-99)。4、本工程相關(guān)圖紙紙，設(shè)計(jì)文件件。5、國(guó)家、省有關(guān)模模板支撐架設(shè)設(shè)計(jì)、施工的的其它規(guī)范、規(guī)規(guī)程和文件。二、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參參數(shù)模板支架高H為44.2m，立立桿步距h（上下水平平桿軸線間的的距離）取11.5m，立立桿縱距l(xiāng)a取0.9m，橫橫距l(xiāng)b取0.7m。立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的自由長(zhǎng)度aa取0.07mm。整個(gè)支架架的簡(jiǎn)圖如下下所示。模板底部的方木，斷斷面寬60mmm，高80mmm，布設(shè)間距距0.25mm。（二）材料及荷載載取值說(shuō)明本支撐架使用Ф448×3.00鋼管，鋼管管壁厚不得小小于3mm，鋼管管上嚴(yán)禁打孔孔；采用的扣扣件，應(yīng)經(jīng)試試驗(yàn)，在螺栓栓擰緊扭力矩矩達(dá)65N··m時(shí)，不得得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件件式鋼管模板板支架規(guī)程，模模板支架承受受的荷載包括括模板及支架架自重、新澆澆混凝土自重重、鋼筋自重重，以及施工工人員及設(shè)備備荷載、振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載等等。三、板模板支架的的強(qiáng)度、剛度度及穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算荷載首先作用在板板底模板上，按按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼鋼管→扣件→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序序，分別進(jìn)行行強(qiáng)度、剛度度和穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算。其中，取取與底模方木木平行的方向向?yàn)榭v向。（一）板底模板的的強(qiáng)度和剛度度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，如圖圖所示:（1）荷載計(jì)算，此時(shí)時(shí)，模板的截面抵抗矩矩為：w＝900×1182/6=4..86×1004mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：x1＝0.3×00.9=0..27kN//m；新澆混凝土自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝0.12××24×0..9=2.5592kN//m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x3＝0.12××1.1×00.9=0..119kNN/m；施工人員及設(shè)備活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：x4＝1×0.99=0.9kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x5＝2×0.99=1.8kkN/m。g1=(x1+x2++x3)×1.22=(0.227+2.5592+0..119)××1.2=33.577kkN/m；q1=(x4+x5))×1.4==(0.9++1.8)××1.4=33.78kNN/m；對(duì)荷載分布進(jìn)行最最不利組合，最最大彎矩計(jì)算算公式如下：：Mmax=-0.11g1lc2-0.1117q1lc2=-0.11×3.5777×0.2252-0.1117×3.778×0.2252=-0.005kN·mm；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算σ=M/W≤fσ=0.05×1006/(4.886×1044)=1.0029N/mmm2底模面板的受彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值σσ=1.0229N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=15N//mm2，滿足要求求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)計(jì)算。荷載對(duì)模板產(chǎn)生的的剪力為Q=0.6g1llc+0.6117q1lc=0.6××3.5777×0.255+0.6117×3.778×0.225=1.112kN；按照下面的公式對(duì)對(duì)底模進(jìn)行抗抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=3×1119..609/((2×10000×18))=0.0993N/mmm2；底模的抗剪強(qiáng)度ττ=0.0993N/mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=1.4NN/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E==6000NN/mm2；模板慣性矩I=9900×1883/12=44.374××105mm4；根據(jù)JGJ1300－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)采采用荷載短期期效應(yīng)組合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算，不乘乘分項(xiàng)系數(shù)，因因此，底模的的總的變形按按照下面的公公式計(jì)算：ν=0.677×((x1+x2+x3)×l4/(1000×E×I))+0.9990×(x44+x5)×l4/(1000×E×I))=0.677×((0.27++2.5922+0.1119)×25504/(1000×60000×4374400)+00.990××(0.9++1.8)××2504/(1000×60000×4374400)=00.07mmm；撓度設(shè)計(jì)值[ν]]=Min((250/1150，10)=11.667mmm底模面板的撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.077mm小于撓撓度設(shè)計(jì)值[[v]=Miin(2500/150，10)mmm，滿足要求求。（二）底模方木的的強(qiáng)度和剛度度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：x1=0.3××0.25==0.0755kN/m；；新澆混凝土自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.122×24×00.25=00.72kNN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x3=0.122×1.1××0.25==0.0333kN/m；；施工人員及設(shè)備活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：x4=1×0..25=0..25kN//m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x5=2×0..25=0..5kN/mm；g2=(x1+x2++x3)×1.22=(0.0075+0..72+0..033)××1.2=00.994kkN/m；q2=(x4+x5))×1.4==(0.255+0.5))×1.4==1.05kkN/m；支座最大彎矩計(jì)算算公式如下::Mmax=-0.11×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0.11×0.9994×0.992-0.1117×1.005×0.992=-0.118kN·mm；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算方木斷面抵抗矩WW=bh2/6=600×802/6=6..4×1044mm3；σ=M/W≤fσ=0.18×1006/(6.44×104)=2.8812N/mmm2；底模方木的受彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值σσ=2.8112N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=13N//mm2，滿足要求求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算荷載對(duì)方木產(chǎn)生的的剪力為Q==0.6g22la+0.6117q2la=0.6××0.9944×0.9++0.6177×1.055×0.9==1.12kkN；按照下面的公式對(duì)對(duì)底模方木進(jìn)進(jìn)行抗剪強(qiáng)度度驗(yàn)算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=0.35N/mmm2；底模方木的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度τ=0.355N/mm22小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=1.3NN/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)驗(yàn)算方木彈性模量E==9000NN/mm2；方木慣性矩I=660×8033/12=22.56×1106mm4；根據(jù)JGJ1300－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)采采用荷載短期期效應(yīng)組合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算，不乘乘分項(xiàng)系數(shù)，因因此，方木的的總的變形按按照下面的公公式計(jì)算：ν=0.677×((x1+x2+x3)×la4/(1000×E×I))+0.999×(x4+x5)×la4/(1000×E×I))=0.677×((0.0755+0.722+0.0333)×90004/(1000×90000×25600000)++0.9900×(0.225+0.55)×90004/(1000×90000×25600000)==0.3711mm；撓度設(shè)計(jì)值[ν]]=Min((900/1150，10)=66mm底模方木的撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.3771mm小于于撓度設(shè)計(jì)值值[v]=MMin(9000/1500，10)mmm，滿足要求求。（三）板底橫向水水平鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度與剛度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)JGJ1300－2001，板板底水平鋼管管按三跨連續(xù)續(xù)梁驗(yàn)算，承承受本身自重重及上部方木木小楞傳來(lái)的的雙重荷載，如如圖所示。（1）荷載計(jì)算材料自重：0.0033kN//m；方木所傳集中荷載載：取（二）中中方木內(nèi)力計(jì)計(jì)算的中間支支座反力值，即即p=1.1g2lla+1.22q2la=1..1×0.9994×0..9+1.22×1.055×0.9==2.1188kN；按疊加原理簡(jiǎn)化計(jì)計(jì)算，鋼管的的內(nèi)力和撓度度為上述兩荷荷載分別作用用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算算橫向水平鋼管計(jì)算算簡(jiǎn)圖、內(nèi)力力圖、變形圖圖如下：支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)中間支座的最大支支座力Rmax=6..622kNN；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=0.4444×1066/4.499×103=98.9976N/mmm2；鋼管的最大撓度ννmax=0..576mmm；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=98.9976N/mmm2小于鋼管抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm=205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度計(jì)算值νν=0.5776小于最大大允許撓度[[v]=miin(7000/150,,10)mmm,滿足要求求!（四）扣件抗滑力力驗(yàn)算板底橫向水平鋼管管的最大支座座反力，即為為扣件受到的的最大滑移力力，扣件連接接方式采用雙雙扣件，扣件件抗滑力按下下式驗(yàn)算1.05N≤RccN=6.622kkN；雙扣件抗滑移力11.05N==6.9533kN小于Rc=112kN,滿滿足要求。（五）立桿穩(wěn)定性性驗(yàn)算立桿計(jì)算簡(jiǎn)圖1、不組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)，立桿穩(wěn)定定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值N應(yīng)按下式計(jì)計(jì)算：N=1.2∑NGGK+1.44∑NQK其中NGK為模板板及支架自重重、新澆混凝凝土自重與鋼鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸軸向力總和，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。將其分成成模板（通過(guò)過(guò)頂部扣件）傳傳來(lái)的荷載和和下部鋼管自自重兩部分，分分別計(jì)算后相相加而得。模模板所傳荷載載就是頂部扣扣件的滑移力力（或可調(diào)托托座傳力），根根據(jù)前節(jié)扣件件抗滑力計(jì)算算，此值為FF1=6.6222kN。除此之外，根據(jù)《規(guī)規(guī)程》條文說(shuō)說(shuō)明條，支架架自重按模板板支架高度乘乘以0.155kN/m取取值。故支架架自重部分荷荷載可取為F2=0.15×4..2=0.663kN；立桿受壓荷載總設(shè)設(shè)計(jì)值為：Nut=F1+F22×1.2==6.6222+0.633×1.2==7.3788kN；其中1.2為下部部鋼管、扣件件自重荷載的的分項(xiàng)系數(shù)，F(xiàn)1因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計(jì)值，不再乘分項(xiàng)系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算。按下式驗(yàn)驗(yàn)算σ=1.05Nutt/(φAKH)≤fφ--軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比λ按《規(guī)程》附附錄C采用；A--立桿的截面面面積，取44.24×1102mm2；KH--高度調(diào)整系數(shù)數(shù)，建筑物層層高超過(guò)4mm時(shí)，按《規(guī)規(guī)程》采用；；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下下式計(jì)算的結(jié)結(jié)果取大值：：l0=h+2a=1..5+2×00.07=11.64m；；l0=kμh=1.1167×1..382×11.5=2..419m；；式中：h-支架立立桿的步距，取1.5m；a--模板支架立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度，取00.07m；；μ--模板支架等效效計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《規(guī)規(guī)程》附表DD－1,取1.3822；k--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，按按《規(guī)程》附附表D－2取值為1.1167；故l0取2.419m；λ=l0/i=2..419×1103/15.99=153；；查《規(guī)程》附錄CC得φ=0.2998；KH=1/(1+0..005(HH-4))KH=1/[1+0..005×((4.2-44)]=0..999；σ=1.05×N//(φAKH)=1.005×7.3378×1003/(0.2298×4..24×1002×0.9999)=611.376NN/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=61.3376N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f=2205N/mmm2，滿足要求求。2、組合風(fēng)荷載時(shí)，立立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut取不組組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)立桿受壓荷荷載總設(shè)計(jì)值值計(jì)算。由前前面的計(jì)算可可知:Nut＝7.3788kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下下式計(jì)算：Wk=0.7μzμssWo=0..7×0.774×0.0035×0..35=0..006kNN/m2；其中w0--基本本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：ww0=0.355kN/m22；μz--風(fēng)荷載高度變變化系數(shù)，按按照《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：μμz=0.744；μs--風(fēng)荷載體型系系數(shù)：取值為為0.0355；Mw=0.85×1..4×Mwkk=0.855×1.4××Wk×la×h2/10=00.85×11.4×0..006×00.9×1..52/10=00.002kkN·m；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算σ=1.05Nutt/(φAKH)+Mw/W≤fσ=1.05×N//(φAKH)+Mw/W=1..05×7..378×1103/(0.2298×4..24×1002×0.9999)+0..002×1106/(4.449×1033)=61..716N//mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=61.7716N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f=2205N/mmm2，滿足要求求。第三節(jié)、拆除一、拆除順序：上部結(jié)構(gòu)支模架→→懸挑層鋼管管支模架→鋼管、模板板清理→貝雷架拆除除→清理二、拆除注意事項(xiàng)項(xiàng)：1、拆除前做好安全全警戒，在拆拆除部位的地地方圍出安全全警戒區(qū)，配配備專人負(fù)責(zé)責(zé)指揮、看守守。2、拆除支模架應(yīng)遵遵循先搭后拆拆、后搭先拆拆的逆作法原原則進(jìn)行拆除除。3、嚴(yán)格按照安全生生產(chǎn)管理要求求操作，合理理使用安全帶帶、安全帽、安安全網(wǎng)等安全全防護(hù)用品，在在確保作業(yè)面面和作業(yè)人安安全的前提下下施工。4、拆除材料要及時(shí)時(shí)清理干凈，不不得在作業(yè)面面上堆放，臨臨邊部位要小小心輕放，以以免模板、鋼鋼管、扣件等等材料飛墜落落到建筑物外外圍。5、鋼管、扣件等材材料清理干凈凈后才能開(kāi)始始拆除貝雷架架。6、貝雷片拆除工藝藝流程：拆開(kāi)開(kāi)中間貝雷片片→使用鋼絲繩繩固定斷開(kāi)貝貝雷架，以防防貝雷架滑移移、傾覆→固定牽拉貝貝雷架的手拉拉葫蘆和千斤斤頂→由外向內(nèi)逐逐個(gè)拆除固定定貝雷架預(yù)埋埋螺桿→將貝雷架懸懸挑端完全拖拖入樓層內(nèi)→→逐片拆除貝貝雷片并清理理干凈。第四節(jié)、平面圖、立立面圖、節(jié)點(diǎn)點(diǎn)詳圖一、43．37標(biāo)高貝雷片平面圖圖：參見(jiàn)附圖一二、鋼管支撐平面面布置圖：參見(jiàn)附圖二三、地錨桿平面布布置圖：參見(jiàn)附圖三四、抱柱與支撐剛性拉拉接詳圖：參見(jiàn)附圖三五、A、B剖立面布置圖：參見(jiàn)附圖四六、懸挑部位節(jié)點(diǎn)詳圖圖（一）、（二二）、（三）、（四四）：參見(jiàn)附圖五七、支撐系統(tǒng)穩(wěn)定加