成都某高層轉(zhuǎn)換層施工方案(框支剪力墻結(jié)構(gòu)-剪力墻結(jié)構(gòu))

**轉(zhuǎn)換層施工方案編制人：審核人：批準人；批準時間：目錄TOC\o"1-3"\h\z1.編制依據(jù)22.轉(zhuǎn)換層施工總體部署22.1工程概況22.2施工布署及施工縫的留設72.3施工順序72.4設計說明72.5轉(zhuǎn)換層施工荷載施加的控制83.轉(zhuǎn)換層支撐架專題設計83.1傳力路徑83.2支撐系統(tǒng)計算93.2.1轉(zhuǎn)換梁計算93.2.2轉(zhuǎn)換層現(xiàn)澆板計算303.3架體搭設要求323.4模板安裝333.5模板安裝質(zhì)量要求333.6模板撤除要求343.7轉(zhuǎn)換層下部樓層支撐驗算353.7.1轉(zhuǎn)換層大梁下層支撐驗算353.7.2轉(zhuǎn)換層樓板下層支撐驗算354.轉(zhuǎn)換層鋼筋施工364.1受力鋼筋的連接364.2轉(zhuǎn)換層鋼筋施工要點364.3梁筋的錨固定位374.4梁筋支撐架設計385.轉(zhuǎn)換層混凝土工程415.1砼工程概況415.2砼泵及運輸車計算415.3砼緩凝時間計算425.4砼工程施工要點425.5轉(zhuǎn)換層梁砼澆筑425.6裂縫控制措施455.7預拌砼控制措施455.8混凝土施工管理465.9采用特殊的養(yǎng)護措施466.轉(zhuǎn)換層質(zhì)量保證措施476.1組織措施476.2材料保證476.3機具保證476.4人力保證486.5其它措施49編制依據(jù)1.?混凝土構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收標準?GB50204-20022.?建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準?GB50300-20013.?鋼筋混凝土高層建筑構(gòu)造技術(shù)與施工規(guī)程?JGJ3-20024.?建筑安裝工程施工平安操作規(guī)程?DBJ01-62-20025.?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標準?JGJ130-20016.構(gòu)造力學求解器——清華大學土木系構(gòu)造力學求解器研制組研制轉(zhuǎn)換層施工總體部署工程概況構(gòu)造形式：鋼筋砼；構(gòu)造體系：框支—剪力墻構(gòu)造、剪力墻構(gòu)造；主體總高：79.95m；建筑層數(shù)：地下2層，地上25層，局部裙房4層；建筑抗震設防類別：A棟3、4單元轉(zhuǎn)換層以下局部：乙類；A棟1、2、5、6單元，A棟3、4單元轉(zhuǎn)換層以上局部，B、C、D、E棟：丙類。建筑構(gòu)造平安等級：二級；地基根底設計等級：甲級；建筑物耐火等級：一級。鋼筋砼構(gòu)造抗震等級：A棟3、4單元上部構(gòu)造及相應地下一層：框支柱及落地剪力墻為特一級；轉(zhuǎn)換層以上的底部加強區(qū)剪力墻，轉(zhuǎn)換層以下的框架梁及框支梁為一級；底部加強區(qū)以上的一般剪力墻為三級。A棟1、2、5、6單元及C、D棟上部構(gòu)造及相應地下一層：框支柱及落地剪力墻為一級；轉(zhuǎn)換層以上的底部加強區(qū)剪力墻，轉(zhuǎn)換層以下的框架梁及框支梁為二級；底部加強區(qū)以上的一般剪力墻為三級。與A棟3、4單元整體相連的裙房框架的抗震等級為一級；與A棟1、2、5、6單元及C、D棟整體相連的裙房框架的抗震等級為二級。工程平面布置圖如下:轉(zhuǎn)換層位于第五層樓面：標高19.4m；層高5A棟1、2單元轉(zhuǎn)換梁列表〔5、6單元對稱布置〕梁號截面尺寸㎜跨距㎜跨數(shù)KZL-1900×20006900、7500、8400等7KZL-2800×1800同上9KZL-3900×1800同上7KZL-41050×20003300、69002KZL-51050×20003300、69004KZL-6700×15003300、36002KZL-7800×20006900、7500、8400等8KZL-8900×180069001KZL-9900×180069002KZL-101750×180075002KZL-11800×160060001KZL-12900×20004200、93002KZL-13700×160045001KZL-14800×16004500、60002KZL-151200×17006600、69002KZL-16700×180060001KZL-17800×2000600×2000250×5009300510018002AKZL-18900×1800200×700930018001AKZL-19800×180060001KZL-20900×18004500、60002A棟3單元轉(zhuǎn)換梁列表梁號截面尺寸㎜跨距㎜跨數(shù)KZLd-11150×200092001KZLd-2800×150049001KZLd-31000×15003000、7400、1800、49004KZLd-4800×180074001KZLd-5800×15005400、61002KZLd-6700×150048001KZLd-71000×180048001KZLd-81000×180048001KZLd-91100×15004800、54002KZLd-10800×120054001KZLd-11800×150048001KZLd-12800×15006100、77502KZLd-13800×120039001KZLd-14800×18003900、57502KZLd-15800×150039001KZLd-16800×15006100、57502KZLd-17800×150055001KZLd-18800×150049001KZLd-19800×150049001KZLd-201150×22004200、92002KZLd-21950×18002400、4200、92003KZLd-22800×18007400、76002A棟4單元轉(zhuǎn)換梁列表梁號截面尺寸㎜跨距㎜跨數(shù)KZLe-1800×150048001KZLe-2800×120054001KZLe-31100×15005400、48002KZLe-41000×150048001KZLe-51000×15005400、48002KZLe-6800×120061001KZLe-7800×15005400、48002KZLe-81150×15003750、70502KZLe-91000×15003750、70502KZLe-10800×150074001KZLe-11800×18003900、74002KZLe-121150×180074001KZLe-13800×15005850、34502KZLe-141000×115034501KZLe-15800×180058501KZLe-16800×120061501KZLe-17800×15005850、61502KZLe-181000×16007050、5400、61003KZLe-191000×16007050、5850、61503KZLe-201000×18007050、37502KZLe-211150×18004200、74002KZLe-22950×18002400、4200、74003KZLe-23800×18006600、74002施工布署及施工縫的留設轉(zhuǎn)換層分兩次澆筑，第一次施工框架柱及剪力墻，施工縫留設于梁下口300㎜處；第二次施工框架梁及樓板。施工順序設計說明本設計以具有代表性的轉(zhuǎn)換梁KZL-5〔1050㎜×2000㎜〕、KZL-10〔1750㎜×1800㎜〕、KZL-12〔900㎜×2000㎜〕、KZLd-20〔1150㎜×2200㎜〕進展計算和設置，施工中應按設計意圖進展調(diào)整。支撐架搭設前，必須在板面彈出架體立桿位置，滿足設計的布置和間距后，再進展搭設。轉(zhuǎn)換層施工荷載施加的控制3、4層樓板砼到達設計強度的85%，1、2層、地下室板砼到達設計強度的100%前方可進展轉(zhuǎn)換梁砼的澆筑。轉(zhuǎn)換梁砼強度到達設計強度的80%時才能進展上部構(gòu)造的施工。轉(zhuǎn)換層支撐架專題設計傳力路徑荷載→梁底雙鋼管橫梁→頂托→立桿→墊木→四層樓板→三層支撐架→三層樓板→二層支撐架→二層樓板→一層支撐架→地下室頂板→地下一層支撐架→地下室二層板→地下二層支撐架→底板、地基支撐系統(tǒng)計算轉(zhuǎn)換梁計算標準荷載值：砼：24KN/m3；木模：0.5KN/㎡；鋼筋：1.5KN/m3；施工荷載：2.5KN/㎡；砼澆筑、振搗荷載：2KN/㎡。梁KZL-5〔1050㎜×2000㎜〕支撐計算：(凈跨距為5.清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/㎡×(1.75×2+1.05)=2.28kN／m支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m鋼管：782m×0.0384kN/5.3m=5.扣件：528(個)×0.01kN/5.3m=1梁底雙鋼管橫梁：0.0768KN/mq1=2.28+5.67+1+0.0768=9.02kN/mb、新澆砼自重q2=24×2×1.05=50.4kN/mc、鋼筋自重q3=1.5×2×1.05=3.15kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m2×2.5m=6.25kN/e、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m2×2.5m=5kN/沿梁方向總荷載為q∑=1.2×(9.02+50.4+3.15)+1.4×(6.25+5)=90.83kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承當荷載為qh=90.83×0.55/1.05=47.57kN/m2〕受力簡圖：q=47.57kN/m單位：KN·m單位：KN3〕立桿穩(wěn)定驗算i=15.8㎜；L=1500+2×300=2100㎜λ=1500/15.8=132.91查表：ф=0.382中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=16.35×2=32.7kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=32.7kNN/(фA)=32700/(0.382×489)=175.1N/㎜2<[f]=205N/㎜2立桿穩(wěn)定滿足要求。4)驗算扣件梁正下方三根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進展驗算。5〕梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底橫梁采用雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖?？箯潖姸萴ax=Mmax/Wx=1.8×106/2根/5080=177.17N/㎜2205N/㎜2剛度驗算max=ql4/(150×EI)=47.57/2根×5254/(150×206×103×12.19×104)=0.48㎜L/400=1.31㎜故橫楞強度、剛度均滿足要求。梁KZL-10〔1750㎜×1800㎜〕支撐計算：(凈跨距為6.2m清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/㎡×(1.75+1.55×2)=2.43kN／m支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取3.5鋼管：955m×0.0384kN/6.2m=5.扣件：760(個)×0.01kN/6.2m=1.22梁底雙鋼管橫梁：0.0768KN/mq1=2.09+5.91+1.22+0.0768=9.64kN/mb、新澆砼自重q2=24×1.8×1.75=75.6kN/mc、鋼筋自重q3=1.5×1.8×1.75=4.73kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m2×3.5m=8.75ke、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m2×3.5m=7k沿梁方向總荷載為q∑=1.2×(9.64+75.6+4.73)+1.4×(8.75+7)=130.01kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承當荷載為qh=130.01×0.55/1.75=40.86kN/m2〕受力簡圖：q=40.86kN/m單位：KN·m單位：KN3〕立桿穩(wěn)定驗算i=15.8㎜；L=1600+2×300=2200㎜λ=2200/15.8=139.2查表：ф=0.353中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=12.4+10.94=23.34kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=23.34kNN/(фA)=23340/(0.353×489)=135.2N/㎜2<[f]=205N/㎜2立桿穩(wěn)定滿足要求。3)驗算扣件梁正下方五根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進展驗算。4〕梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底雙鋼管橫梁采用梁底雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。1〕抗彎強度max=Mmax/Wx=1.09×106/2根/5080=107.3N/㎜2205N/㎜22〕剛度驗算max=ql4/(150×EI)=40.86/2根×5004/(150×206×103×12.19×104)=0.34㎜L/400=1.25㎜故橫楞強度、剛度均滿足要求。梁KZL-12〔900㎜×2000㎜〕支撐計算：(凈跨距為7.5m清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/㎡×(0.9+1.75×2)=2.2kN／m支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m鋼管：800m×0.0384kN/7.5m=4.扣件：650(個)×0.01kN/7.5m=0.87梁底雙鋼管橫梁：0.0768KN/mq1=2.2+4.1+0.87+0.0768=7.25kN/mb、新澆砼自重q2=24×2×0.9=43.2kN/mc、鋼筋自重q3=1.5×2×0.9=2.7kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m2×2.5m=6.25ke、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m2×2.5m=5k沿梁方向總荷載為q∑=1.2×(7.25+43.2+2.7)+1.4×(6.25+5)=79.53kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承當荷載為qh=79.53×0.55/0.9=48.6kN/m2〕受力簡圖：q=48.6kN/m單位：KN·m單位：KN3〕立桿穩(wěn)定驗算i=15.8㎜；L=1500+2×300λ=2100/15.8=132.9查表：ф=0.382中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=14.58+8.12=22.7kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=22.7kNN/(фA)=22700/(0.382×489)=121.5N/㎜2<[f]=205N/㎜2立桿穩(wěn)定滿足要求。3)驗算扣件梁正下方二根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進展驗算；兩邊立桿承受支座反力為0.64KN，而單個扣件的承載力為8KN，所以完全滿足要求。4〕梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底雙鋼管橫梁采用梁底雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。1〕抗彎強度max=Mmax/Wx=1.14×106/2根/5080=112.2N/㎜2205N/㎜22〕剛度驗算max=ql4/(150×EI)=48.6/2根×6004/(150×206×103×12.19×104)=0.84㎜L/400=1.5㎜故橫楞強度、剛度均滿足要求。梁KZLd-20〔1150㎜×2200㎜〕支撐計算：(凈跨距為8.2m清理荷載a、模板及支撐自重模板按梁載面實際計算：0.5kN/㎡×(1.15+1.95×2)=2.53kN／m支撐架體自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m鋼管：900m×0.0384kN/8.2m扣件：820(個)×0.01kN/8.2m=1梁底雙鋼管橫梁：0.0768KN/mq1=2.53+4.21+1+0.0768=7.81kN/mb、新澆砼自重q2=24×2.2×1.15=60.72kN/mc、鋼筋自重q3=1.5×2.2×1.15=3.8kN/md、施工及設備荷載q4=2.5kN/m2×2.5m=6.25kN/e、振搗砼時產(chǎn)生的荷載q5=2kN/m2×2.5m=5kN/沿梁方向總荷載為q∑=1.2×(7.81+60.72+3.8)+1.4×(6.25+5)=102.55kN/m垂直于梁方向每跨橫梁承當荷載為qh=102.55×0.55/1.15=49.05kN/m2〕受力簡圖：q=49.05kN/m單位：KN·m單位：KN3〕立桿穩(wěn)定驗算i=15.8㎜；L=1400+2×300=2000㎜λ=2000/15.8=126.58查表：ф=0.414中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=16.86×2=33.72kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=33.72kNN/(фA)=33720/(0.414×489)=166.56N/㎜2<[f]=205N/㎜2立桿穩(wěn)定滿足要求。3)驗算扣件梁正下方三根立桿均采用整鋼管與可調(diào)高度的頂托組合作為主支撐，立桿強度滿足要求即可，無需對扣件進展驗算，所以滿足要求。4〕梁底雙鋼管橫梁的驗算梁底雙鋼管橫梁采用梁底雙鋼管橫梁。橫梁受力簡圖見前圖。1〕抗彎強度max=Mmax/Wx=1.85×106/2根/5080=182.1N/㎜2205N/㎜22〕剛度驗算max=ql4/(150×EI)=49.05×5504/(150×206×103×12.19×104)=1.19㎜L/400=1.5㎜故橫楞強度、剛度均滿足要求。5、梁模板強度驗算:梁底模采用100×100㎜木方及18㎜厚覆膜板組合而成，側(cè)模采用50×200㎜枋木及18㎜厚覆膜板組合而成。本驗算以KZLd-20梁為依據(jù)。梁底模梁底模按連續(xù)梁計算，底板上所受荷載按均布荷載考慮，底板按強度和剛度需要的厚度，可按以下簡化公式計算：按強度要求：M=qL2/10=[fm]bh2/6→h=按剛度要求：v==[v]=L/400→h=式中：M——計算最大彎矩〔N·㎜〕q——作用在梁底木模上的均布荷載〔102.55N/㎜〕L——計算跨距，為梁底橫楞間距〔550㎜〕[fm]——木材抗彎強度設計值，采用杉木模板取11N/㎜2b——梁木模底板寬度〔1150㎜〕h——梁木模底板厚度〔㎜〕E——木材彈性模量，取9000N/㎜2I——梁木模底板的截面慣性矩bh3/12㎜4v——梁木模的撓度〔㎜〕取兩者的較大值為底板所需厚度。計算：h1=38.4㎜，h2=37.5㎜考慮到施工平安性和砼的成型質(zhì)量，本方案設計采用100×100㎜方木組合18㎜厚覆膜板作為梁底模，完全滿足要求！梁側(cè)模：一、梁模板根本參數(shù)梁模板的背部支撐由兩層龍骨組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁體模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩片模板拉結(jié)，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=50㎜，彈性模量E=9000N/㎜2，抗彎強度[f]=11N/㎜2。內(nèi)楞采用圓鋼管48×3.5，每道內(nèi)楞2根鋼楞，間距550㎜。外楞采用圓鋼管48×3.5，每道外楞2根鋼楞，間距300㎜(以梁底計700㎜以內(nèi))、600㎜〔以梁底計700㎜以上〕。穿梁螺栓水平距離550㎜，穿梁螺栓豎向距離300㎜(以梁底計700㎜以內(nèi))、600㎜〔以梁底計700㎜以上〕，直徑14㎜。二、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，取4.0h；T——混凝土的入模溫度，取25.0℃V——混凝土的澆筑速度，取2.5m/hH——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.2m和1.5m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算得新澆混凝土側(cè)壓力標準值：F1=46.080kN/m2(以梁底計700㎜以內(nèi))F2=36.0kN/m2(以梁底計700㎜以上)倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=6.0kN/m2。三、梁模板面板的計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原那么是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。對梁側(cè)木模，如果下部強度及剛度符合要求，那么上部亦然，因此只做底部木模驗算。面板計算簡圖1.強度計算=M/W<[f]其中──面板的強度計算值(N/㎜2)；M──面板的最大彎距(N·㎜)；W──面板的凈截面抵抗矩,W=30.00×5×5/6=125cm3[f]──面板的強度設計值(11N/㎜2)。M=qL2/10其中q──作用在模板上的側(cè)壓力，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值,q1=1.2×0.30×46.08=16.59kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設計值,q2=1.4×0.30×6.00=2.52kN/m；L──計算跨度(內(nèi)楞間距),L=550㎜；面板的強度設計值[f]=11.0N/㎜2；經(jīng)計算得到，面板的強度計算值4.62N/㎜2；面板的強度驗算<[f],滿足要求!2.撓度計算v=0.677qL4/100EI<[v]=L/250其中q──作用在模板上的側(cè)壓力，q=16.59N/㎜；L──計算跨度(內(nèi)楞間距),L=550㎜；E──面板的彈性模量,E=9000N/㎜2；I──面板的截面慣性矩,I=30.00×5×5×5/12=312.5cm4面板的最大允許撓度值,[v]=2.200㎜；面板的最大撓度計算值,v=0.37㎜；面板的撓度驗算v<[v],滿足要求!四、梁模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:內(nèi)鋼楞的規(guī)格:圓鋼管48×3.5；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=12.18cm〔600〕〔600〕〔600〕內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞強度計算=M/W<[f]其中──內(nèi)楞強度計算值(N/㎜2)；M──內(nèi)楞的最大彎距(N·㎜)；W──內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]──內(nèi)楞的強度設計值(N/㎜2)。M=qL2/10其中q──作用在內(nèi)楞的荷載如下：q1=(1.2×46.08+1.4×6.00)×0.55/2根=17.52kN/m(以梁底計700㎜以內(nèi))；q2=(1.2×36+1.4×6.00)×0.55/2根=14.19kN/m(以梁底計700㎜以上)；L──內(nèi)楞計算跨度(外楞間距),L1=300㎜(以梁底計700㎜以內(nèi))；L2=600㎜(以梁底計700㎜以上)內(nèi)楞強度設計值[f]=205.0N/㎜2；經(jīng)計算得內(nèi)楞的最大強度計算值100.6N/㎜2<[f],滿足要求!2.內(nèi)楞的撓度計算v=0.677qL4/100EI<[v]=L/400其中E──內(nèi)楞的彈性模量,E=206000.00N/㎜2；內(nèi)楞的最大允許撓度值,[v1]=0.75㎜(以梁底計700㎜以內(nèi))；[v2]=1.5㎜(以梁底計700㎜以上)；內(nèi)楞的最大撓度計算值,v1=0.038㎜；v2=0.496㎜；內(nèi)楞的撓度驗算v<[v],滿足要求!(二).外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。外龍骨采用鋼楞外楞計算簡圖3.外楞強度計算=M/W<[f]其中──外楞強度計算值(N/㎜2)；M──外楞的最大彎距(N·㎜)；W──外楞的凈截面抵抗矩；[f]──外楞的強度設計值(N/㎜2)。M=0.175PL其中P──作用在外楞的荷載如下：P1=(1.2×46.08+1.4×6.00)×0.55×0.30/2根=5.26kN(以梁底計700㎜以內(nèi))；P2=(1.2×36+1.4×6.00)×0.55×0.60/2根=8.52kN(以梁底計700㎜以上)；L──外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),L=550㎜；[f]=205.0N/㎜2；經(jīng)計算得到外楞的最大強度計算值161.4N/㎜2；外楞的強度驗算<[f],滿足要求!4.外楞的撓度計算v=1.146PL3/100EI<[v]=L/400其中E──外楞的彈性模量,E=206000.00N/㎜2；外楞的最大允許撓度值,[v1]=[v2]=1.375㎜；外楞的最大撓度計算值,v1=0.40㎜(以梁底計700㎜以內(nèi))；V2=0.65㎜(以梁底計700㎜以上)；外楞的撓度驗算v<[v],滿足要求!五、穿梁螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N──穿梁螺栓所受的拉力；A──穿梁螺栓有效面積(㎜2)；f──穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/㎜2；穿梁螺栓的直徑(㎜):14穿梁螺栓有效直徑(㎜):12穿梁螺栓有效面積(㎜2):A=105.0穿梁螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N1=P1×2=10.51<[N](以梁底計700㎜以內(nèi))N2=P2×2=17.03<[N](以梁底計700㎜以上)穿梁螺栓強度驗算滿足要求!轉(zhuǎn)換層現(xiàn)澆板計算荷載模板及支撐自重q1=1.2kN/㎡樓板砼自重q2=24×0.25=6kN/㎡鋼筋自重q3=1.5×0.25=0.375kN/㎡施工人員及設備荷載q4=1.0kN/㎡振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值q5=2.0kN/㎡活荷載分項系數(shù)取1.4，靜載分項系數(shù)取1.2∑q=1.2×〔1.2+6+0.375〕+1.4×(1+2)=13.29kN/㎡試配支撐樓板支撐立桿間距為0.8m，每隔1.1～1.6m設一道水平桿，鋼管為48×3.5㎜，截抗壓強度設計值f=205N/㎜2回轉(zhuǎn)半徑i=15.8㎜驗算立桿穩(wěn)定單根立桿上的荷載N=qL12=13.29×0.82=8.51kN長細比=L2/i=(1600+2×300)/15.8=139.2由表查得=0.353驗算N/A=8.51×103/489×0.353=49.3N/㎜2＜[f]=205N/㎜2穩(wěn)定性滿足要求，鋼管無削弱截面，故強度滿足要求。驗算扣件承載力單個扣件承載力：8.0kN，本方案采用雙扣件設計，那么：8KN×2=16KN>8.51KN所以扣件承載力符合要求！頂部橫桿驗算1)抗彎強度max=Mmax/w=qL3/10w=13.29×10-3×8003/10×5080=133.95N/㎜2205N/㎜22)剛度驗算max=q’l4/150EI=ql5/150EI=13.29×10-3×8005/150×206×103×12.18×104=1.16㎜L/400=2㎜故現(xiàn)澆板橫桿強度、剛度均滿足要求。架體搭設要求1.架體采用Φ48×3.5㎜的架管、直角扣件、對接扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、可調(diào)頂托、?200㎜墊鐵、100×100㎜枋木、200×50㎜枋木等。腳手架構(gòu)配件進場的檢查與驗收應符合?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標準?JGJ130-2001第8章檢查與驗收的規(guī)定。2.架體必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3.支架立桿應搭設豎直，2m高度的垂直允許偏差為15㎜。4.梁寬度范圍內(nèi)的立桿橫向間距500～600㎜；縱向排距為550㎜；大橫桿步距1100㎜～1600㎜，板及非轉(zhuǎn)換大梁支撐架的立桿間距均為800㎜。轉(zhuǎn)換梁架體應每層彈線進展控制，保證架體自下而上在一個軸線上，防止形成偏心。由于轉(zhuǎn)換梁立桿排距與板立桿排距不同，為防止板架與梁架別離，轉(zhuǎn)換梁每步橫桿應設置不少于3根水平桿與板架通長連接。5.剪刀撐：梁、板均為上下各設一道水平剪刀撐，梁縱、橫向剪刀撐詳圖，板縱、橫向剪刀撐為間隔四排立桿設一道。豎直剪刀撐與地面夾角應控制在45°～60°以內(nèi)。6.轉(zhuǎn)換梁下均采用雙鋼管作橫梁支撐，橫梁鋼管應與兩邊立桿用扣件連接，橫梁鋼管與其下第一排橫桿距離不大于300㎜。7.轉(zhuǎn)換梁立桿下用200×50㎜枋木和?200㎜墊鐵支墊，板及非轉(zhuǎn)換梁立桿下用?200㎜墊鐵支墊，以便于荷載較均勻地擴散。8.轉(zhuǎn)換梁立桿采用通長立桿加頂托，不得倒桿。9.現(xiàn)澆板立桿可倒桿，但必須保證倒桿長度不少于2步橫桿，從而滿足雙扣件受力的設計要求。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150㎜。10.架體搭設前應由工程技術(shù)負責人對主管工長及班組作技術(shù)交底。11.用力矩搬手對支撐架的螺帽進展扭力檢測，按10%進展抽檢，假設發(fā)現(xiàn)有力矩未到達要求的(40～65N·m)，那么進展全面檢查，保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠。模板安裝梁模板安裝前，應根據(jù)測量標記在墻或柱上彈出梁的標高、中心線和模板安裝內(nèi)邊線。將底模吊裝就位于支模架上后，使用廣線拉通校正底模中心線和邊線，然后將底模與支模架相連。底模安裝時起拱高度宜為全跨長度的2‰。在搭支模架時直接拉線起拱。模板安完后，應檢查中心線、標高、斷面尺寸等工程。支模架及梁夾具必須結(jié)實，偏差超規(guī)定時應進展校正。模板安裝質(zhì)量要求必須符合?混凝土構(gòu)造工程施工及驗收標準?〔GB50204-2002〕及相關(guān)標準要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載〞。1.主控工程〔1〕安裝現(xiàn)澆構(gòu)造的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術(shù)方案觀察?！?〕在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2.一般工程〔1〕模板安裝應滿足以下要求：1〕模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；2〕模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3〕澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察?！?〕對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數(shù)量：按標準要求的檢驗批〔在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間?！硻z驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查?！?〕固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝結(jié)實，其偏差應符合表6-1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按標準要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。3.現(xiàn)澆構(gòu)造模板安裝的偏差應符合下表的規(guī)定。檢查數(shù)量：按標準要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。模板安裝允許偏差和檢驗方法項次工程允許偏差〔mm〕檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5尺量2底模上外表標高±5±3水準儀或拉線、尺量3截面模內(nèi)尺寸根底±10±5尺量柱、墻、梁＋4，－5±34層高垂直度層高不大于5m6拉線、尺量層高大于5m85相鄰兩板外表上下差2尺量6外表平整度5靠尺、塞尺7陰陽角垂直2吊線尺模板撤除要求1.模板撤除的控制程序：施工現(xiàn)場同條件試塊試驗→根據(jù)試塊的強度值確定是否滿足標準要求→滿足標準要求后填寫拆模申請報告→報監(jiān)理驗收→批準拆?！０宄烦?.模板撤除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由工程技術(shù)負責人發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。3.對非轉(zhuǎn)換梁及樓板模板及其支架在撤除時混凝土強度要到達下表要求。在撤除側(cè)模時，混凝土強度要到達1.2MPa〔依據(jù)拆模試塊強度而定〕，保證其外表及棱角不因撤除模板而受損前方可撤除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定前方可撤除。構(gòu)造類型構(gòu)造跨度〔m〕按設計的混凝土強度標準值的百分率〔%〕板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件――≥1004.撤除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。5.模板撤除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進展清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進展修理，以保證使用質(zhì)量。6.轉(zhuǎn)換梁側(cè)模必須在砼的中心溫度與自然氣溫之差小于20℃7.轉(zhuǎn)換梁砼強度到達設計強度的100%后，方可撤除下部的支撐架體。轉(zhuǎn)換層下部樓層支撐驗算根據(jù)設計說明：本工程1～4層為商鋪，設計使用荷載3.5KN/㎡；地下車庫設計荷載5.0KN/㎡；設計規(guī)定施工荷載不得大于設計荷載。轉(zhuǎn)換層大梁下層支撐驗算以KZL-10〔2〕為計算依據(jù)：轉(zhuǎn)換層梁施工荷載q=129.61KN/m，大梁架體寬度3m；每層架體自重：9.3KN/m下層梁板設計線荷載：3.5×3=10.5KN/m；由此可知：轉(zhuǎn)換梁荷載傳至地下室根本沒有改變，因此整個轉(zhuǎn)換梁架體應從地下室底板起逐層搭設，搭設要求同轉(zhuǎn)換層。同時應注意：轉(zhuǎn)換梁下方正對的梁及板的支撐架必須使用通長架管加頂托，不得倒桿。轉(zhuǎn)換層樓板下層支撐驗算轉(zhuǎn)換層樓板施工荷載13.29KN/㎡；每層架體自重：1.2KN/㎡；下層板設計荷載：3.5KN/㎡；那么：第四層板向下傳遞的施工荷載為：13.29-3.5=9.79KN/㎡；第三層板向下傳遞的施工荷載為：9.79-3.5+1.2=7.49KN/㎡；第二層板向下傳遞的施工荷載為：7.49-3.5+1.2=5.19KN/㎡；第一層板向下傳遞的施工荷載為：5.19-3.5+1.2=2.89KN/㎡；地下一層板允許承受的施工荷載為：5KN/㎡；由此可知：樓板的支撐架應從地下一層板面開場逐層搭設，搭設要求同前述。轉(zhuǎn)換層鋼筋施工受力鋼筋的連接梁、柱受力鋼筋采用機械連接、搭接和豎焊。轉(zhuǎn)換層鋼筋施工要點1〕按抗震要求，節(jié)點核心區(qū)箍筋必須按設計要求綁扎，不得遺漏。2〕梁筋的接頭位置應按設計要求錯開，施工前先繪出配筋圖，滿足要求方可下料。3〕鋼筋綁扎、安裝完畢后，應進展檢查并作好隱蔽驗收記錄。4〕梁主筋多排時,采用同直徑(但不應小于Φ25)鋼筋間隔。5)梁保護層墊塊采用塑料墊塊，間距≤500㎜。6〕梁下部筋擺放完后，應搭設鋼筋支撐架進展上部鋼筋的作業(yè)。鋼筋支架為一次性攤銷。7〕為確保第6層墻、柱插筋位置準確，防止移位，墻、柱插筋采取以下固定措施：①剪力墻、短肢剪力墻、柱插筋落至梁底，以便于固定。②加設定位箍，確保插筋位置準確。定位箍在梁高范圍內(nèi)共設三道。梁筋的錨固定位轉(zhuǎn)換層施工順序為先施工柱，后施工梁。施工縫留設一道，在梁下口300㎜處。施工柱時梁筋暫不綁扎，梁鋼筋主筋須錨入角柱、邊柱內(nèi)，為此將采取以下固定措施確保梁筋的位置準確。1〕柱內(nèi)受力鋼筋位置的固定①、用Φ12鋼筋做成封閉箍，間距500，將受力筋固定。②、由于梁主筋錨入邊柱、角柱中須搭設鋼筋支架支承梁主筋水平段，間距2000㎜，鋼筋與支架綁扎固定。梁筋支撐架設計本設計以KZL-10〔2〕轉(zhuǎn)換梁為依據(jù)。鋼筋支架采用[6.3槽鋼，6㎜厚腳墊鐵，支架擺放間距2500㎜。[6.3槽鋼根本數(shù)據(jù):A=8.45㎝2；i=24.6㎜；Wx=16.3㎝3；Ix=51.2㎝41〕清理荷載a、上部鋼筋自重1.2kN/㎡×2.5m=3KN/mb、施工人員及設備荷載2.5kN/㎡×2.5m=6.25KN/mc、振搗砼時產(chǎn)生的荷載2kN/㎡×2.5m=5KN/m垂直于梁方向每跨支架承當荷載為∑q=1.2×3+1.4×(6.25+5)=19.35kN/m2〕受力簡圖：q=19.35kN/m單位：KN·m單位：KN3〕立桿穩(wěn)定驗算i=24.6㎜；L=1580-63=1517㎜λ=1517/24.6=61.7查表：ф=0.811中間立桿承受最大支座反力，荷載為Nmax=10.28×2=20.56kN，驗算立桿穩(wěn)定按最不利荷載計算Nmax=20.56kNN/(фA)=20560/(0.811×8.45×102)=30.00N/㎜2<[f]=205N/㎜2立桿穩(wěn)定滿足要求。4)支架橫楞的驗算支架橫楞采用［6.3槽鋼。橫梁受力簡圖見前圖。1〕抗彎強度max=Mmax/Wx=1.75×106/16.3×103=107.36N/㎜2205N/㎜22〕剛度驗算max=q`l4/(150×EIx)=ql5/(150×EIx)=19.35×10-3×8505/(150×206×103×51.2×104)=0.52㎜L/400=2.1㎜故橫楞強度、剛度均滿足要求。轉(zhuǎn)換層混凝土工程砼工程概況本層砼強度等級C60，澆筑分為3個單元分段澆筑，每個單元澆筑方量約為600m3，方案采用2臺BT-60砼泵，14臺砼運輸車。砼澆筑量按48m砼泵及運輸車計算一、計算公式:(1)泵車數(shù)量計算公式：N=qn/(qmax×)(2)每臺泵車需攪拌車數(shù)量計算公式：n1=qm×(60Lqm=qmax××式中:N混凝土輸送泵車需用臺數(shù)qn混凝土澆筑數(shù)量(m3/h)qmax混凝土輸送泵車最大排量(m3/h)泵車作業(yè)效率，一般取0.5-0.7n1每臺泵車需配攪拌的數(shù)量；qm泵車方案排量(m3/h)Q混凝土攪拌運輸車容量(m3)L攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離(km)v攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30t一個運輸周期總的停車時間(min)配管條件系數(shù)，可取0.8-0.9二、計算參數(shù)(1)混凝土澆灌量qn=48.00(m3/h)；(2)泵車最大排量qmax=60.00(m3/h)；(3)泵送作業(yè)效率=0.60；(4)攪拌運輸車容量Q=6.00(m3)；(5)攪拌運輸車車速v=30.00(km/h)；(6)往返距離L=15.00(km)；(7)總停車時間t=45.00(min)；(8)配管條件系數(shù)α=0.90；三、計算結(jié)果(1)混凝土輸送泵車需臺數(shù)N=2(臺)；(2)每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數(shù)n1=7(臺)；(3)共需配備攪拌運輸車:14(臺)。砼緩凝時間計算本方案方案分層澆筑，每層厚度約500㎜，那么每一單元分4次循環(huán)澆筑完畢。每一循環(huán)方量約為600/4=150m3，按48.00m3/h砼工程施工要點1〕澆筑前，對模板及支撐應進展檢查驗收，模板的軸線、標高和斷面幾何尺寸應符合設計要求。2〕安裝工程與土建密切相關(guān)，并應相互創(chuàng)造施工條件，澆筑中不得移動、損壞或埋設。3〕做好隱蔽驗收記錄及相關(guān)技術(shù)資料。4〕澆筑外表處理，將模板的雜物去除后用水充分濕潤，但不得有積水。5〕轉(zhuǎn)換梁砼宜分層澆筑，每次澆筑高度不宜超過0.5m。6〕加強結(jié)點處、轉(zhuǎn)角處、鋼筋密集處振搗，此部位可采用小直徑振動棒，保證棒能落實到位，不易搗實的邊角應輔以人工插釬。7〕砼澆筑時，操作面指派專人監(jiān)視，防止漏振和不按規(guī)矩操作。8〕配制0.5～2cm的小粒徑骨料砼，水泥采用普通硅酸鹽42.5R水泥，水灰比不大于0.4，坍落度為16～18cm9〕砼的緩凝時間定為4小時。轉(zhuǎn)換層梁砼澆筑1〕澆筑砼前應詳細檢查有關(guān)各項準備工作：a、與氣象臺聯(lián)系了解近期天氣情況，防止雨天施工；b、砼運輸車輛準備14輛，在施工時如遇道路交通堵塞，應及時增加車輛4輛補充；c、砼運輸車每車均配備一桶外加劑，以滿足混凝土到達工地后塌落度到達要求，外加劑由攪拌站安排技術(shù)人員添加；d、模板、鋼筋、預埋件設置情況經(jīng)檢查符合設計要求后，才能通知進展混凝土澆注；e、在混凝土澆注中如遇堵泵那么采用一臺泵來回澆注，防止混凝土形成冷縫，同時加派人員進展排堵；f、現(xiàn)場準備一臺120千瓦的發(fā)電機以防停電，發(fā)電機進出場和使用、停置費用按時收取；g、管理人員及特殊作業(yè)人員均應到位，并對各級人員要進展技術(shù)交底；h、砼澆筑時應派專人檢查下部支承架，如支承變形應立即叫停施工，查找原因，整改合格前方可繼續(xù)施工。2〕機械選擇：結(jié)合工程具體條件，按最大工作量要求，轉(zhuǎn)換梁砼澆筑采用2臺砼輸送泵進展砼的水平和垂直運輸。3〕施工組織措施：采用兩班連續(xù)交替作業(yè)，每12小時輪換一次，采用崗位交接班制，澆筑面不停歇，防止形成施工冷縫。每班共計30人，兩班總約配備60人。澆筑前召開技術(shù)、質(zhì)量、平安交底會。4〕澆筑方案：澆筑總方向從轉(zhuǎn)換層的短軸方向展開，在長軸方向后退，澆筑帶的寬度根據(jù)砼的供給情況隨時調(diào)整，及時覆蓋即將初凝的砼。4小時必須循環(huán)一次，可有效防止砼冷縫。裂縫控制措施1〕嚴格控制砼原材料質(zhì)量，優(yōu)化砼配合比設計；控制砂石的含泥量，摻入外加劑，降低水灰比。砼配合比應通過屢次試配優(yōu)選。在砼內(nèi)加Ⅰ級粉煤灰，另外建議設計人員在砼內(nèi)摻入膨脹劑和聚合纖維，在最初14d潮濕養(yǎng)護中，使混凝土體積微膨脹，補償混凝土早期失水收縮產(chǎn)生的收縮裂縫。2〕采用分層澆筑法與往返推移法相結(jié)合的澆筑方法，每層厚度不大于500㎜。3〕為保證鋼筋位置及保護層厚度正確，砼澆筑時安排鋼筋工值班隨時校正鋼筋位置。4〕找平時采取二次找平閉眼、閉縫并且應將外表浮漿去除。5〕嚴禁過早拆?；虺泻桑D(zhuǎn)換梁砼強度到達80%時才能進展上部構(gòu)造的施工。6)對砂石骨料遮陽防曬或噴涼水冷卻，散裝水泥提前儲藏，防止新出廠水泥溫度過高等措施，來降低混凝土的出機溫度。預拌砼控制措施廠商確定——預拌砼生產(chǎn)企業(yè)必須在公司合格供方內(nèi)；合同要求——合同中必須明確預拌砼生產(chǎn)企業(yè)的質(zhì)量責任，明確其產(chǎn)品質(zhì)量必須滿足施工要求和相關(guān)標