全國(guó)二級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前鞏固題庫(kù)200題（帶詳解）

PAGEPAGE215全國(guó)二級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前鞏固題庫(kù)200題（帶詳解）一、單選題1.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓中的樓面長(zhǎng)懸臂梁，懸挑長(zhǎng)度5m，梁上承受的恒載標(biāo)準(zhǔn)值為32kN／m（包括梁自重），按等效均布荷載計(jì)算的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為8kN／m，梁端集中恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為30kN。已知，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.20g，程序計(jì)算分析時(shí)未作豎向地震計(jì)算。試問(wèn)，當(dāng)用手算復(fù)核該懸挑梁配筋設(shè)計(jì)時(shí)，其支座考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值M（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2014年真題]A、600B、720C、800D、850答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.3條表5.1.3可得，懸臂梁重力荷載代表值均布荷載為：G=32+0.5×8=36kN／m；懸臂梁重力荷載代表值梁端集中荷載為：P=30kN；根據(jù)第5.3.3條規(guī)定，8度時(shí)豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值可取重力荷載代表值的10％。根據(jù)第5.4.1條式（5.4.1）計(jì)算，支座考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值為：M=（1.2+1.3×0.1）×（0.5×36×52+30×5）=798kN·m。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。2.由鉆探取得某原狀土樣，經(jīng)試驗(yàn)測(cè)得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對(duì)密度ds＝2.69。6.土的有效重度γ′最接近于（）kN/m3。A、6.5B、9.44C、11.4D、13.85答案：B解析：土的有效密度為：ρ′=ρsat－ρw=1.944-1.0=0.944t/m3，故土的有效重度為：γ′=ρ′g=0.944×10=9.44kN/m3。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。3.已知矩形截面簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨度ln＝8.5m，b＝350mm，h＝600mm，承受均布荷載設(shè)計(jì)值g+q＝12.3kN/m（包括梁自重），集中荷載設(shè)計(jì)值P＝210kN（見(jiàn)圖2-28）。采用C30級(jí)混凝土，若箍筋為HPB300級(jí)鋼筋，則僅配置箍筋時(shí)，所需箍筋為（）。A、4φ8150B、4φ8200C、4φ8250D、4φ8300答案：A解析：采用C30級(jí)混凝土，HPB300級(jí)鋼筋，則有：fC＝14.3N/mm2；ft＝1.43N/mm2；fy＝300N/mm2；fyv＝270N/mm2。c＝25mm，考慮彎矩較大，取αS＝70mm，h0＝530mm，αz＝35mm。①總剪力設(shè)計(jì)值V＝0.5×12.3×8.5+210＝252.3kN。其中，集中力產(chǎn)生剪力210kN，占總剪力210/252.3＝83.2%＞75%，λ＝a/h0＝2750/530＝5.19＞3，故取λ＝3。②根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.3.1條式（6.3.1-1）計(jì)算，驗(yàn)算受剪截面條件：V＝252.3kN＜0.25ΒCfCbh0＝0.25×14.3×350×530＝663.16kN，滿足規(guī)范要求。③根據(jù)第6.3.13條式（6.3.13）計(jì)算，驗(yàn)算構(gòu)造配箍條件：應(yīng)按計(jì)算配置箍筋。④根據(jù)第6.3.12條式（6.3.12）計(jì)算，選4肢箍φ8，取4肢箍φ8150，滿足規(guī)范要求。⑤由于s＝150mm＜Smax＝250mm，同時(shí)小于15d＝240mm，均滿足規(guī)范要求。4.某窗間墻尺寸為1200mm×370mm，如圖所示，采用MU10磚和M2.5的混合砂漿砌筑。已知大梁截面尺寸為b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承長(zhǎng)度a=240mm，梁端荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的支承壓力Nl=240kN，梁底墻體截面處的上部設(shè)計(jì)荷載為N0=50kN。1.假定a0=142.88mm，梁端支承處砌體的局部受壓承載力（kN）與（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、78.87B、63.21C、59.87D、52.8答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.1～5.2.4條計(jì)算如下：局部受壓面積為：Al=a0b=142.88×200=28576mm2≈0.029m2<0.3m2，不考慮強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)的影響。影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積為：A0=（b+2h）h=（200+2×370）×370=347800mm2≈0.348m2；砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)為：取γ=2.0；則梁端支承處砌體的局部受壓承載力為：ηγfAl=0.7×2.0×1.3×29000=52780N=52.8kN。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。5.某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為300mm×500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋為HRB400，縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊緣的距離as＝as′＝40mm。1.設(shè)柱的計(jì)算長(zhǎng)度為3m，承受的軸心壓力設(shè)計(jì)值N＝1100kN，彎矩設(shè)計(jì)值M＝250kN·m，則軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離e（mm）最接近于（）項(xiàng)數(shù)值。A、380B、452C、469D、484答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）計(jì)算過(guò)程如下：①根據(jù)第6.2.5條規(guī)定，附加偏心距而軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距e0＝M/N＝250000000/1100000＝227mm，則初始偏心距為：ei＝e0＋ea＝227＋20＝247mm；②根據(jù)第6.2.4條式（6.2.4-4）計(jì)算，偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)為：ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.33×150000/1100000=0.98；③根據(jù)附錄G第G.0.2條規(guī)定，截面有效高度h0=h-as=500-40=460mm；④根據(jù)第6.2.17條式（6.2.17-3）計(jì)算，軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。6.有一連梁的截面尺寸為b×h=160mm×900mm，凈跨ln=900mm，抗震等級(jí)為二級(jí)，縱筋HRB335級(jí)，fy=300N/mm2，箍筋HPB300級(jí)，fyv=270N/mm2，混凝土強(qiáng)度為C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。由樓層荷載傳到連梁上的剪力VGb很小，略去不計(jì)。由地震作用產(chǎn)生的連梁剪力設(shè)計(jì)值Vb=150kN。4.連梁每側(cè)的腰筋配置最接近于（）。A、4φ10B、4φ8C、4φ12D、3φ10答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.27條第4款規(guī)定，連梁截面高度大于700mm時(shí)，其兩側(cè)腰筋的直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm；跨高比不大于2.5的連梁，其兩側(cè)腰筋的總面積配筋率不應(yīng)小于0.3%；每側(cè)選擇4根鋼筋，As=0.3%A=0.3%×160×865=415.2mm2，則415.2/4=103.8mm2，選腰筋φ12，As=113.04mm2。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。7.位于9度抗震設(shè)防區(qū)、設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.40g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。剖面和平面如圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過(guò)計(jì)算，已知每層樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共12500kN，每層樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN；屋面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共13050kN，屋面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN。經(jīng)動(dòng)力分析，考慮了填充墻的剛度后的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1為0.9s。該樓的結(jié)構(gòu)布置、側(cè)向剛度及質(zhì)量等均對(duì)稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結(jié)構(gòu)。1.結(jié)構(gòu)的總豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEvk最接近于（）kN。A、21060B、21224C、22862D、23868答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-1可知，9度，多遇地震時(shí)，水平地震影響系數(shù)最大值為：αmax＝0.32；則根據(jù)第5.3.1條規(guī)定，9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)，豎向地震影響系數(shù)最大值：αvmax=0.65αmax，結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq=0.75GE，則結(jié)構(gòu)豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：FEvk=αvmaxGeq=0.65αmax×0.75GE=0.65×0.75×0.32×[9×（12500+0.5×2100）+（13050+0.5×2100）]=21224kN。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。8.如圖所示，當(dāng)墻體采用MU15蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時(shí)，且施工質(zhì)量控制等級(jí)為C級(jí)。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關(guān)系式（ψN0+Nl≤ηγfAl，）左、右端項(xiàng)數(shù)值最接近于（）。A、55.0kN＜66.4kNB、55.0kN＜73.3kNC、55.0kN＞59.1kND、55.0kN＞53.2kN答案：B解析：jin9.某抗震設(shè)防烈度為8度的多層砌體結(jié)構(gòu)住宅，底層某道承重橫墻的尺寸和構(gòu)造柱設(shè)置如圖所示。墻體采用MU10級(jí)燒結(jié)多孔磚、M10級(jí)混合砂漿砌筑。構(gòu)造柱截面尺寸為240mm×240mm，采用C25混凝土，縱向鋼筋為HRB335級(jí)414，箍筋采用HPB300級(jí)Φ6200。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。在該墻頂作用的豎向恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為210kN/m，按等效均布荷載計(jì)算的傳至該墻頂?shù)幕詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值為70kN/m，不考慮本層墻體自重。[2012年真題]提示：按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。3.以下關(guān)于砌體結(jié)構(gòu)的4種觀點(diǎn)：Ⅰ．鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻的構(gòu)造柱間距不宜大于4m；Ⅱ．組合磚墻砌體結(jié)構(gòu)房屋，有組合墻樓層處的鋼筋混凝土圈梁高度不宜小于180mm；Ⅲ．抗震設(shè)防時(shí)鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻中部構(gòu)造柱的縱向鋼筋配筋率不應(yīng)小于0.6％；Ⅳ．網(wǎng)狀配筋磚砌體所用的砂漿強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于M5。試問(wèn)，針對(duì)上述觀點(diǎn)正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ正確，Ⅲ、Ⅳ錯(cuò)誤B、Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅰ、Ⅳ錯(cuò)誤C、Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅱ錯(cuò)誤D、Ⅰ、Ⅲ正確，Ⅱ、Ⅳ錯(cuò)誤答案：D解析：Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第8.2.9條第3款，組合磚墻砌體結(jié)構(gòu)房屋，應(yīng)在縱橫墻交接處、墻端部和較大洞口的洞邊設(shè)置構(gòu)造柱，其間距不宜大于4m，正確；Ⅱ項(xiàng)，根據(jù)第8.2.9條第4款，組合磚墻砌體結(jié)構(gòu)房屋應(yīng)在基礎(chǔ)頂面、有組合墻的樓層處設(shè)置現(xiàn)澆混凝土圈梁，圈梁的截面高度不宜小于240mm，錯(cuò)誤；Ⅲ項(xiàng)，根據(jù)第10.2.2條第3款規(guī)定，磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻，中部構(gòu)造柱的縱向鋼筋截面總面積的配筋率不小于0.6%，大于1.4%時(shí)取1.4%，正確；Ⅳ項(xiàng)，根據(jù)第8.1.3條第5款規(guī)定，網(wǎng)狀配筋磚砌體所用的砂漿強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于M7.5，錯(cuò)誤。10.一木柱截面100mm×150mm，采用新疆落葉松制作，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，柱頂和柱底采取了限制側(cè)移的措施。試問(wèn)，柱軸心受壓的穩(wěn)定系數(shù)φ，與下列何值最為接近？（）[2014年真題]{圖1}A、0.26B、0.28C、0.35D、0.47答案：A解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第5.1.4條和第5.1.5條，計(jì)算過(guò)程如下：11.10層框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為8度，Ⅱ類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組：第一組。首層層高6m，2層層高4.5m，3～10層層高3.6m，總高度39.3m。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，各樓層重力荷載代表值Gi如圖所示。各樓層框架的Di值及剪力墻等效剛度如表6-5所列。采用側(cè)移法計(jì)算在連續(xù)均布荷載作用下結(jié)構(gòu)假想頂點(diǎn)位移μT=ψu(yù)qH4/100EIw，并已知當(dāng)結(jié)構(gòu)剛度特征值λ=1.2時(shí)位移系數(shù)ψu(yù)=8.07。結(jié)構(gòu)阻尼比ζ=0.05。1.未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度影響時(shí)的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1（s），最接近于（）項(xiàng)數(shù)值。A、0.5B、0.9C、1.2D、1.7答案：B解析：具體計(jì)算如下：①框架總抗側(cè)移剛度D值為：②樓層平均高度為：③框架平均總剛度為：④剪力墻平均總剛度為：⑤總剛度特征值為：⑥結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移把各樓層重力荷載折算成連續(xù)均布荷載，有：q=∑Gi/H=89500/39.3=2277.35kN/m；當(dāng)λ=1.20時(shí)，位移系數(shù)ψu(yù)=8.07，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移為：μT=ψu(yù)qH4/100EIw=8.07×2277.35×39.34/100×1515.69×106=0.289m；⑦結(jié)構(gòu)基本自振周期根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ3—2010）第4.3.17條及附錄C式（C.0.2）計(jì)算，取自振周期折減系數(shù)為：ψT=1.0，故結(jié)構(gòu)基本自振周期為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。12.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長(zhǎng)度1m計(jì)算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計(jì)算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。6.假定Fk、Mk、b和x值同題（5），并已計(jì)算出相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處的平均壓力值pk=160.36kPa。已知：黏性土層①的壓縮模量Es1=6MPa，淤泥質(zhì)土層②的壓縮模量Es2=2MPa，則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz最接近于（）kPa。A、63.20B、64.49C、68.07D、69.47答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條規(guī)定，對(duì)于條形基礎(chǔ)，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值可按下式計(jì)算：式中，（pk－pc）為基底附加應(yīng)力，經(jīng)計(jì)算為：pk－pc=160.36－（17×0.8+19×0.4）=139.16kPa；θ為地基壓力擴(kuò)散角，由Es1/Es2=6.0/2=3，z/b=2.6/2.2=1.182，查表5.2.7可得，θ=23°；則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。13.某單跨簡(jiǎn)支獨(dú)立梁受力簡(jiǎn)圖如圖所示。簡(jiǎn)支梁截面尺寸為300mm×850mm（ho=815mm），混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梁箍筋采用HPB300鋼筋，安全等級(jí)為二級(jí)。[2013年真題]假定，集中力設(shè)計(jì)值F=250kN，均布荷載設(shè)計(jì)值q=15kN／m。試問(wèn)，當(dāng)箍筋為10200（2）時(shí)，梁斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、250B、300C、350D、400答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.3.4條規(guī)定，斜截面抗剪承載力公式為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。14.有一幢高層框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，層數(shù)為22層，高度80m，抗震設(shè)防烈度8度，Ⅲ類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為一組，總重力荷載代表值為∑Gi=286000kN，基本自振周期T1=1.43s，則采用底部剪力法計(jì)算底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk=（）kN。A、16159.1B、13735.2C、12349.5D、10537答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4可知，8度設(shè)防烈度水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.16，場(chǎng)地特征周期值Tg=0.45s，則水平地震影響系數(shù)為：底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：FEk=α1Geq=0.85×286000×0.0565=13735.2kN。15.用小砌塊砌筑的柱子，截面尺寸390mm×390mm，柱子高度H=5.0m，砌塊MU10、孔洞率46%，用Mb10砂漿砌筑，Cb20灌孔混凝土，縱筋A(yù)、920.4B、902.1C、893.6D、877.0答案：D解析：16.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為64m，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，場(chǎng)地類別Ⅱ類。在規(guī)定的水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層剪力墻部分承受的地震傾覆力矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的92％。下列關(guān)于框架、剪力墻抗震等級(jí)的確定何項(xiàng)正確？（）[2012年真題]A、框架三級(jí)、剪力墻三級(jí)B、框架二級(jí)、剪力墻二級(jí)C、框架三級(jí)、剪力墻二級(jí)D、框架二級(jí)、剪力墻三級(jí)答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.3條第1款規(guī)定，本結(jié)構(gòu)應(yīng)按剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，且其中的框架部分應(yīng)按框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的框架進(jìn)行設(shè)計(jì)；根據(jù)表3.9.3可知，剪力墻抗震等級(jí)為三級(jí)，框架抗震等級(jí)為二級(jí)。17.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地面絕對(duì)標(biāo)高與場(chǎng)地自然地面絕對(duì)標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見(jiàn)圖。[2011年真題]2.相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)B頂部的豎向力為350kN/m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3。試問(wèn)，計(jì)算地基沉降時(shí)，基礎(chǔ)B底面處的附加壓力p0（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、100B、120C、150D、170答案：B解析：土體自重應(yīng)力產(chǎn)生的地基沉降已經(jīng)完成，施工基礎(chǔ)時(shí)，基底標(biāo)高以上的土體被挖除，基底卸載壓力為19.6×（1.1+1.5）=50.96kPa。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第1款固定，取1m長(zhǎng)度基礎(chǔ)分析，基底附加應(yīng)力為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。18.某框架—核心筒結(jié)構(gòu)底層一連梁如圖所示，連梁截面bb=400mm，hb=1800mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，（fc=16.7N/mm2），水平地震作用組合連梁剪力設(shè)計(jì)值V=840kN，當(dāng)連梁中交叉暗撐與水平線夾角為α（sinα=0.66）時(shí)，交叉暗撐采用HRB400鋼。交叉暗撐計(jì)算所需縱向鋼筋最接近于（）。A、AB、BC、CD、D答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第9.3.8條第2款，有地震作用組合時(shí)，暗撐縱向鋼筋總面積為：4Φ22鋼筋的截面面積為：As=4×380=1520mm2，符合規(guī)范要求。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。19.非抗震設(shè)計(jì)的鋼筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335級(jí)鋼筋。梁內(nèi)配置縱向受拉鋼筋4Φ22。若縱向受拉鋼筋用2Φ25+1Φ22，采用機(jī)械連接接頭，則計(jì)算縱向鋼筋接頭百分率時(shí)采用的“同一連接區(qū)段長(zhǎng)度”最接近于（）mm。A、650B、740C、770D、880答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第8.4.7條規(guī)定，縱向受力鋼筋的機(jī)械連接接頭宜相互錯(cuò)開(kāi)。鋼筋機(jī)械連接區(qū)段的長(zhǎng)度為35d（d為連接鋼筋的較小直徑）。凡接頭中點(diǎn)位于該連接區(qū)段長(zhǎng)度內(nèi)的機(jī)械連接接頭均屬于同一連接區(qū)段。故同一連接區(qū)段長(zhǎng)度為：ll＝35d＝35×25＝875mm。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。20.某單跨倉(cāng)庫(kù)，如圖所示。跨度15m，開(kāi)間6m，共6個(gè)開(kāi)間，屬剛彈性方案。窗高3.6m，窗間墻寬2.4m，壁柱和墻厚見(jiàn)題圖。檐口標(biāo)高+6.0m。磚砌體用MU10磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風(fēng)時(shí)，M左=26kN·m；右風(fēng)時(shí)，M右=35kN·m。2.A軸墻的翼緣寬度與下列（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、6.00mB、4.90mC、3.60mD、2.40m答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.8條第1款規(guī)定，翼緣寬度為壁柱寬加2/3墻高、窗間墻寬與相鄰壁柱間距離三者取較小值。由題意可知，壁柱寬加2/3墻高為：b=0.49+2×6.65/3=4.9m；窗間墻寬為：b=2.4m；相鄰壁柱間距離為：b=6m。故A軸墻的翼緣寬度為：b=2.4m。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。21.某框架結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土辦公樓，安全等級(jí)為二級(jí)，梁板布置如圖所示?？蚣艿目拐鸬燃?jí)為三級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梁板均采用HRB400級(jí)鋼筋。板面恒載標(biāo)準(zhǔn)值5.0kN／m2（含板自重），活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN／m2，梁上恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值10.0kN／m（含梁及梁上墻自重）。[2014年真題]假定，框架梁KL1的截面尺寸為350mm×800mm，框架支座截面處梁底配有的受壓鋼筋，梁頂面受拉鋼筋可按需配置且滿足規(guī)范最大配筋率限值要求。試問(wèn)，考慮受壓區(qū)受力鋼筋作用時(shí)，KL1支座處正截面最大抗震受彎承載力設(shè)計(jì)值M（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1252B、1510C、1670D、2010答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第11.3.1條式（11.3.1-2）規(guī)定，梁端計(jì)入受壓鋼筋的混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，三級(jí)不應(yīng)大于0.35。根據(jù)第11.1.6條表11.1.6可得，受彎構(gòu)件的承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE=0.75，h0=800-60=740mm。根據(jù)第6.2.10條式（6.2.10-1）規(guī)定，KL1支座處正截面最大抗震受彎承載力設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。22.下列說(shuō)法不正確的是（）。A、墻、柱高厚比系指墻、柱H0與墻厚或矩形柱邊長(zhǎng)h之比B、墻、柱高厚比與墻、柱承載力計(jì)算有關(guān)C、墻、柱高厚比驗(yàn)算是保證砌體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施之一D、墻、柱高厚比驗(yàn)算是砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5003—2011）第5.1.2條規(guī)定，高厚比應(yīng)為：矩形截面，β=γβH0/h；T形截面，β=γβH0/hT。h指墻厚，對(duì)矩形柱指偏心方向邊長(zhǎng)，對(duì)軸壓柱指較小邊長(zhǎng)。A項(xiàng)，未區(qū)分矩形和T形截面，未指出h取值的確切含義，特別是沒(méi)有指出軸壓柱要取短邊。B項(xiàng)，根據(jù)第5.1.1條規(guī)定，受壓構(gòu)件承載力為：N≤φf(shuō)A，φ是高厚比β（此時(shí)要考慮砌體材料類別的修正系數(shù)γβ）和偏心距e對(duì)受壓承載力影響系數(shù)，故高厚比與墻、柱承載力計(jì)算有關(guān)；C項(xiàng)，用驗(yàn)算墻柱高厚比的方法對(duì)受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，這是保證砌體結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施；D項(xiàng)，墻、柱高厚比驗(yàn)算是砌體結(jié)構(gòu)房屋靜力計(jì)算方案確定后首先要進(jìn)行的重要內(nèi)容，高厚比不滿足，墻柱的靜力計(jì)算和承載力計(jì)算均無(wú)從談起。23.某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為d＝1.5m，基礎(chǔ)平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設(shè)基礎(chǔ)底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的準(zhǔn)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk＝1080kN。1.確定基礎(chǔ)Ⅰ基底中心的附加壓力p0最接近于（）kPa。A、183B、180C、160D、153答案：A解析：基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對(duì)土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓力為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。24.某重級(jí)工作制吊車(chē)的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計(jì)，柱頂設(shè)有通長(zhǎng)剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來(lái)的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值R=110kN，吊車(chē)縱向水平剎車(chē)力設(shè)計(jì)值T=125kN。[2013年真題]4.下段柱間支撐ZC-2結(jié)構(gòu)形式同題21，與廠房柱連接如圖所示。假定，支撐拉力設(shè)計(jì)值N=280kN。試問(wèn)，支撐角鋼與節(jié)點(diǎn)板連接的側(cè)面角焊縫長(zhǎng)度l（mm）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、200B、240C、280D、300答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第3.4.1條表3.4.1-3可知，角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=160N／mm2；根據(jù)第7.1.3條規(guī)定，肢背側(cè)焊縫承受0.7N。l=lw+2×hf=219+2×8=235mm，由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。25.某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。2.確定用于地基變形計(jì)算的基底中心附加壓力p0最接近于（）kPa。A、156.25B、158.25C、176.35D、196.25答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第1款規(guī)定，當(dāng)軸心荷載作用時(shí)，基底壓力可按下式計(jì)算：式中，F(xiàn)k為相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力值；Gk為基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重；A為基礎(chǔ)底面面積。則基底附加壓力為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。26.某多層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其中間層高H＝2.8m，圓形裝飾柱直徑d＝300mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋為HRB335，縱筋的混凝土保護(hù)層厚度c＝30mm，配置螺旋式間接鋼筋，箍筋直徑為8mm，箍筋間距s＝50mm，箍筋為HPB300鋼筋。1.假定柱的軸向壓力設(shè)計(jì)值N＝1240kN，對(duì)柱進(jìn)行軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算（不計(jì)入間接鋼筋的影響），則柱的縱向受力鋼筋的最小計(jì)算面積為（）mm2。A、1376B、1439C、1669D、2039答案：D解析：軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算（不考慮間接鋼筋的影響）如下：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.20條表6.2.20-2可知，多層現(xiàn)澆框架房屋中間層柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0＝1.25H＝1.25×2.8＝3.5m，則l0/d=3500/260=13.5。根據(jù)第6.2.15條表6.2.15可知，鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.87；圓形截面面積A＝π×d2/4＝70686mm2；軸壓比Uc＝N/（fcA）＝1240000/（14.3×70686）＝1.22；根據(jù)第6.2.15條式（6.2.15）計(jì)算，N≤0.9（fcA－fy′As′），則全部縱向鋼筋的截面面積應(yīng)滿足：27.對(duì)不同墻體進(jìn)行抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。假定構(gòu)件受力狀態(tài)均為受剪，試問(wèn)，下列哪一種墻體承載力抗震調(diào)整系數(shù)yRE不符合規(guī)范要求？（）[2012年真題]提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、AB、BC、CD、D答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第10.1.5條表10.1.5可知，對(duì)不同墻體進(jìn)行抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。自承重墻yRE應(yīng)為1.0。28.某地基土層粒徑小于0.05mm的顆粒含量為50％，含水量w=39.0％，液限wL=28.9％，塑限wP=18.9％，天然孔隙比e=1.05。[2013年真題]1.試問(wèn)，該地基土層采用下列哪項(xiàng)名稱最為合適？（）A、粉砂B、粉土C、淤泥質(zhì)粉土D、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土答案：C解析：液限是判別土壤性質(zhì)的參數(shù)，IP=wL-wP=28.9％-18.9％=10％，粒徑小于0.05mm的顆粒含量為50％，介于砂土和黏性土之間?！督ㄖ鼗A(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.11條規(guī)定，粉土為介于砂土與黏性土之間，塑性指數(shù)IP小于或等于10%且粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過(guò)全重50%的土，故該土為粉土。1.0≤e=1.05<1.5，w=39.0％>wL=28.9％。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.12條規(guī)定，當(dāng)天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的黏性土為淤泥質(zhì)土，故該土為淤泥質(zhì)土。由此可知，該地基土層稱為淤泥質(zhì)粉土最為合適。29.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地面絕對(duì)標(biāo)高與場(chǎng)地自然地面絕對(duì)標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見(jiàn)圖。[2011年真題]5.試問(wèn)，地基土層的等效剪切波速vse（m/s），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、150B、200C、250D、300答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款規(guī)定，由于中等風(fēng)化凝灰?guī)r的覆蓋層的厚度算至該層頂面，覆蓋層厚度d0=8m，根據(jù)式（4.1.5-1、4.1.5-2）計(jì)算，剪切波在地面與計(jì)算深度之間的傳播時(shí)間為：故地基土層的等效剪切波速為：30.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見(jiàn)圖。基礎(chǔ)底面以下各土層的厚度、土性指標(biāo)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按地震作用效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kN。3.按抗震要求驗(yàn)算，基礎(chǔ)的寬度不應(yīng)小于（）m。A、2.06B、2.00C、1.94D、1.81答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1及5.2.2條規(guī)定，地基承載力需滿足：基底處平均壓力不應(yīng)超過(guò)修正后地基承載力特征值。將上題計(jì)算得的地基抗震承載力的值代入以下公式即可求得基礎(chǔ)寬度為：說(shuō)明滿足抗震設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)寬度不應(yīng)小于1.81m。31.某地上16層、地下1層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻辦公樓，如圖所示。房屋高度為64.2m，該建筑地下室至地上第3層的層高均為4.5m，其余各層層高均為3.9m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，Ⅲ類場(chǎng)地，在規(guī)定的水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的10％但不大于50％，地下1層頂板為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C405.假定，該建筑所在地區(qū)的基本風(fēng)壓為0.40kN／m2（50年一遇），地面粗糙度為B類，風(fēng)向如圖所示，風(fēng)載沿房屋高度方向呈倒三角形分布，地面處（±0.000）為0，屋頂高度處風(fēng)振系數(shù)為1.42，L形剪力墻厚度均為300mm。試問(wèn)，承載力設(shè)計(jì)時(shí)，在圖示風(fēng)向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，在（±0.000）處產(chǎn)生的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mwk(kN·m)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）計(jì)算風(fēng)荷載體型系數(shù)；②假定風(fēng)作用面寬度為24.3m。A、42000B、47000C、52000D、68000答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2011）表7.2.1可知，地面粗糙度為B類，離地面高度64.2m處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)由內(nèi)插得：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）附錄B第B.0.1條，建筑物平面形狀為矩形時(shí)，風(fēng)荷載體形系數(shù)為：故根據(jù)第4.2.2條及其條文說(shuō)明規(guī)定，一般情況下，對(duì)于房屋高度大于60m的高層建筑，承載力設(shè)計(jì)時(shí)風(fēng)荷載計(jì)算可按基本風(fēng)壓的1.1倍采用，由故：根據(jù)第4.2.1條規(guī)定，主體結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，風(fēng)荷載作用面積應(yīng)取垂直于風(fēng)向的最大投影面積，垂直于建筑物表面的單位面積風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算：頂部：（風(fēng)作用面寬度為24.3m）；故風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，在（±0.000）處產(chǎn)生的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。32.某學(xué)校田徑場(chǎng)建造在軟弱地基上，由于場(chǎng)地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見(jiàn)圖。為減少田徑場(chǎng)的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強(qiáng)夯法和強(qiáng)夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]4.條件同（2），并已知旋噴樁的壓縮模量Ep為80MPa，假設(shè)置換率m為15％。試問(wèn)，旋噴樁與①層淤泥質(zhì)黏土形成的復(fù)合土層壓縮模量Esp（MPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）攪拌樁復(fù)合土層壓縮模量的相關(guān)規(guī)定作答。A、8B、10C、14D、18答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.3.2條，采用高壓旋噴樁處理后，地基性能的改善主要體現(xiàn)在復(fù)合土層壓縮模量的提高，在上部荷載作用下，地基沉降減少，達(dá)到控制變形的目的。根據(jù)式（7.3.2-5）計(jì)算，復(fù)合土層壓縮模量Esp為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。33.有一連梁的截面尺寸為b×h=160mm×900mm，凈跨ln=900mm，抗震等級(jí)為二級(jí)，縱筋HRB335級(jí)，fy=300N/mm2，箍筋HPB300級(jí)，fyv=270N/mm2，混凝土強(qiáng)度為C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。由樓層荷載傳到連梁上的剪力VGb很小，略去不計(jì)。由地震作用產(chǎn)生的連梁剪力設(shè)計(jì)值Vb=150kN。3.連梁配置的箍筋最接近于（）。A、雙肢φ8110B、雙肢φ8200C、雙肢φ8150D、雙肢φ8100答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.23條式（7.2.23-3）計(jì)算，跨高比為：ln/h=0.9/0.9=1.0＜2.5，則調(diào)整后連梁截面的剪力設(shè)計(jì)值為：則有：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。34.配置加勁肋能提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力。當(dāng)時(shí)，（）。A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B、只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋C、應(yīng)同時(shí)配置縱向和橫向加勁肋D、增加腹板厚度才是最合理的措施答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.2條第2款規(guī)定，當(dāng)時(shí)，應(yīng)配置橫向加勁肋；其中，當(dāng)（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，例如連有剛性鋪板、制動(dòng)板或焊有鋼軌時(shí)）或（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時(shí)），或按計(jì)算需要時(shí)，應(yīng)在彎曲應(yīng)力較大的區(qū)格的受壓區(qū)設(shè)置縱向加勁肋；局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時(shí)尚應(yīng)在受壓區(qū)設(shè)置短加勁肋。35.某框架結(jié)構(gòu)頂層端節(jié)點(diǎn)處框架梁截面尺寸為300mm×700mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，as=as′=60mm，縱筋采用HRB500鋼筋。試問(wèn)，為防止框架頂層端節(jié)點(diǎn)處梁上部鋼筋配筋率過(guò)高而引起節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土的斜壓破壞，框架梁上部縱向鋼筋的最大配筋量（mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]A、1500B、1800C、2200D、2500答案：C解析：設(shè)混凝土保護(hù)層厚度為60mm，所以相對(duì)受壓區(qū)高度為：h0=700-60=640mm，βc=1.0，fc=14.3N／mm2，fy=435N／mm2，bb=300mm。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.3.8條規(guī)定，由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。36.某高層建筑梁板式筏基的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，筏板的最大區(qū)格劃分如圖所示。筏板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，假定筏基底面處的地基土力均勻分布，且相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合的地基土凈反力設(shè)計(jì)值P=350kPa。[2012年真題]提示：計(jì)算時(shí)取1.試問(wèn)，為滿足底板受沖切承載力的要求，初步估算筏板所需的最小厚度h(mm)，應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、350B、400C、420D、470答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.4.12條第2款規(guī)定，當(dāng)板底區(qū)格為矩形雙向板時(shí)，地板受沖切所需的厚度按下式計(jì)算：式中，分別為計(jì)算板格的短邊和長(zhǎng)邊的凈長(zhǎng)度。故故而筏板所需的最小厚度為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。37.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無(wú)限剛度，地基反力按直線分布。5.F1、F2、c和b值同題（4）。當(dāng)柱支座寬度的影響略去不計(jì)時(shí)，其基礎(chǔ)梁支座處最大彎矩設(shè)計(jì)值，最接近于（）kN·m。A、123.16B、147.80C、399.05D、478.86答案：D解析：因F1、F2、c和b值同題（4），故計(jì)算得基底凈反力為：p=236.47kPa。由c=1800mm>b可知，左支座處彎矩最大，則基礎(chǔ)梁支座處的最大彎矩值為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。38.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無(wú)地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計(jì)階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場(chǎng)地土層分布如圖5-1（Z）所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]1.試問(wèn)，基礎(chǔ)底面標(biāo)高處，②層黏土經(jīng)深寬修正后的地基承載力特征值fa（kPa）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、190B、210C、230D、260答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條式（5.2.4）計(jì)算，由于e和Il均小于0.85，所以ηb=0.3，ηd=1.6。則經(jīng)深寬修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）=150十0.3×8.5×（6-3）+1.6×（18+8.5）×0.5×（2-0.5）=189.45kPa，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。39.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見(jiàn)圖。基礎(chǔ)底面以下各土層的厚度、土性指標(biāo)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按地震作用效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kN。1.本題的持力層修正后的地基承載力特征值最接近于（）kPa。A、213.5B、220.0C、243.2D、275.3答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，地基承載力特征值應(yīng)按下式修正：fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）。式中，ηb、ηd為基礎(chǔ)寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)，由黏性土e和IL均小于0.85，查表5.2.4可得，ηb=0.3，ηd=1.6；則修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηdγm（d－0.5）=200+1.6×18×1.5=243.2kPa。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。40.一鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房邊柱，下柱為工字形截面，截面尺寸如圖所示，下柱高為7.2m，柱截面控制內(nèi)力M＝592kN·m，N＝467kN，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，鋼筋用HRB335級(jí)。4.已知條件同題（4），彎矩增大系數(shù)最接近于（）。A、1.01B、1.06C、1.24D、1.52答案：B解析：構(gòu)件截面面積為：軸心壓力對(duì)截面重心的偏心距e0=M/N=826.2mm；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.4條式（6.2.4-4）計(jì)算，修正系數(shù)為：取ζc＝1.0；初始偏心距則偏心距增大系數(shù)為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。41.如圖所示，Q235鋼焊接工字形截面壓彎構(gòu)件，翼緣為火焰切割邊，承受的軸線壓力設(shè)計(jì)值N=850kN，構(gòu)件一端承受M=490kN·m的彎矩（設(shè)計(jì)值），另一端彎矩為零。構(gòu)件兩端鉸接，并在三分點(diǎn)處各有一側(cè)向支承點(diǎn)。截面幾何特性：A=151.2cm2，Wx=3400cm3，ix=29.69cm，iy=4.55cm。1.該壓彎構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力為（）N/mm2。A、183.6B、189.6C、193.4D、197.8答案：C解析：翼緣自由外伸寬度與厚度之比取截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=1.05；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）式（5.2.1）計(jì)算，該壓彎構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力為：42.在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標(biāo)準(zhǔn)值共為30kN；墩座經(jīng)厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無(wú)其他展品的展覽區(qū)（見(jiàn)圖）。l——板跨；bcx、bcy——分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計(jì)算寬度；b——局部分布荷載的有效分布寬度。2.單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于（）m。A、3.27B、2.85C、2.69D、0.75答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄C第C.0.5條第1款規(guī)定，局部荷載作用面的長(zhǎng)邊平行于板跨，墊層厚s=0.05m，板厚h=0.15m，則荷載作用面平行和垂直于板跨的計(jì)算寬度分別為：bcx=btx＋2s＋h=1.0＋2×0.05＋0.15=1.25m；bcy=bty＋2s＋h=0.5+2×0.05＋0.15=0.75m；滿足bcx>bcy，且bcy＜0.6l=0.6×3=1.8m，bcx＜l=3m；根據(jù)附錄C第C.0.5條式（C.0.5-1）計(jì)算，有效分布寬度為：b=bcy＋0.7l=0.75＋0.7×3=2.85m。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。43.某現(xiàn)澆框架—核心筒高層建筑結(jié)構(gòu)，地上35層高130m，內(nèi)筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結(jié)構(gòu)的基本自振周期Tl=2.0s，周期折減系數(shù)取0.8。1.計(jì)算多遇地震作用時(shí)，該結(jié)構(gòu)的水平地震作用影響系數(shù)α最接近于（）。A、0.0172B、0.020C、0.022D、0.024答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-1可知，7度，水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.08；設(shè)計(jì)地震分組為第一組。根據(jù)第5.1.4條表5.1.4-2可知，特征周期值Tg=0.35s，阻尼比ζ=0.04；則根據(jù)第5.1.5條第2款規(guī)定，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。44.圖所示的框架為某框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的一榀邊框架，其抗震等級(jí)為二級(jí)，底部一、二層頂梁截面高度為700mm，梁頂與板頂平，柱截面為700mm×700mm。已知在重力荷載和地震作用下，柱BC的軸壓比為0.75，節(jié)點(diǎn)B和柱BC未按“強(qiáng)柱弱梁”調(diào)整的組合彎矩設(shè)計(jì)值(kN·m)如圖所示。[2012年真題]提示：①對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，各層框架承擔(dān)的剪力均不小于結(jié)構(gòu)總剪力的20％；②按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。2.假定，角柱AD在重力荷載和地震作用組合下，柱上、下端按“強(qiáng)柱弱梁”要求調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值分別為（同為順時(shí)針?lè)较颍?。試?wèn)，抗震設(shè)計(jì)時(shí)柱AD端部截面的剪力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、175B、200C、225D、250答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.2.4條規(guī)定，角柱剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以1.1的放大系數(shù)；又根據(jù)第6.2.3條第2款規(guī)定，剪力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：其中：①ηvc為剪力增大系數(shù)，對(duì)于二級(jí)框架（其他結(jié)構(gòu)中）取45.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。開(kāi)間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。2.確定使用階段托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值Q1g（kN/m）和活荷載設(shè)計(jì)值Q1p（kN/m）與下列（）組數(shù)值最為接近。A、19.60；9.24B、16.30；9.24C、19.60；6.6D、16.30；6.6答案：A解析：托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值為：Q1g＝1.2×25×0.25×0.6＋1.2×3.8×3.3＝19.60kN/m；托梁頂面作用活荷載設(shè)計(jì)值為：Q1P＝1.4×2.0×3.3＝9.24kN/m。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。46.下列各項(xiàng)不屬于偶然作用的是（）。A、罕遇地震B(yǎng)、爆炸力、撞擊力C、施工檢修荷載D、龍卷風(fēng)答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第4.0.2條第1款第3項(xiàng)及《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.1.1條第3款規(guī)定，偶然作用是指在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)不一定出現(xiàn)，而一旦出現(xiàn)其量值很大且持續(xù)時(shí)間很短的作用，例如爆炸力、撞擊力等。罕遇地震（設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期的超越概率為2%～3%）、爆炸力、撞擊力、龍卷風(fēng)符合這一含義，屬于偶然作用。施工檢修荷載在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期出現(xiàn)的概率較大，屬于可變作用。47.某一層吊車(chē)的兩跨廠房，每跨廠房各設(shè)有3臺(tái)A5工作級(jí)別的吊車(chē)。試問(wèn)，通常情況下，進(jìn)行該兩跨廠房的每個(gè)排架計(jì)算時(shí)，參與組合的多臺(tái)吊車(chē)的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的折減系數(shù)應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值？（）[2012年真題]A、0.95B、0.9C、0.85D、0.8答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.2.1條及其注解規(guī)定，除非特殊情況，計(jì)算本題排架考慮多臺(tái)吊車(chē)水平荷載時(shí)，參與組合的吊車(chē)臺(tái)數(shù)為2臺(tái)，再根據(jù)表6.2.2，折減系數(shù)應(yīng)取為0.9。48.某軸心受拉構(gòu)件的受力情況和截面尺寸如圖所示，承受的靜力荷載設(shè)計(jì)值為N=1000kN，鋼材為Q235A，構(gòu)件截面無(wú)削弱，則截面所能承受的最大橫向荷載設(shè)計(jì)值F（不考慮構(gòu)件自重）為（）kN。A、70.3B、85.3C、100.56D、512答案：B解析：截面特性為：A=2×24×1.4＋80×0.8=131.2cm2；Ix=（1/12）×24×1.43×2+2×24×1.4×（1/2×80+1/2×1.4）2+0.8×803/12=145460.4cm4；Wx=Ix/（40＋1.4）=145460.4/41.4=3513.5cm3；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第5.2.1條規(guī)定，由于則根據(jù)構(gòu)件的最大彎矩公式Mx=6F，可得橫向荷載設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足：F≤Mx/6=85.3kN。49.某抗震設(shè)防烈度為8度的多層砌體結(jié)構(gòu)住宅，底層某道承重橫墻的尺寸和構(gòu)造柱設(shè)置如圖所示。墻體采用MU10級(jí)燒結(jié)多孔磚、M10級(jí)混合砂漿砌筑。構(gòu)造柱截面尺寸為240mm×240mm，采用C25混凝土，縱向鋼筋為HRB335級(jí)414，箍筋采用HPB300級(jí)Φ6200。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。在該墻頂作用的豎向恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為210kN/m，按等效均布荷載計(jì)算的傳至該墻頂?shù)幕詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值為70kN/m，不考慮本層墻體自重。[2012年真題]提示：按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。2.假定砌體抗震抗剪強(qiáng)度的正應(yīng)力影響系數(shù)ξN=1.6。試問(wèn)，該墻體截面的最大抗震受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、880B、850C、810D、780答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.6條式（7.2.6）計(jì)算，砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：又根據(jù)7.2.7條第3款規(guī)定，墻體截面的最大抗震受剪承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：因橫墻橫截面面積，多孔磚取毛截面面積，所以：中部構(gòu)造柱的橫截面總面積為：時(shí)，取根據(jù)第7.2.6條表7.2.6可知，再根據(jù)表5.4.2可知，故代入數(shù)據(jù)可得，最大抗震受剪承載力設(shè)計(jì)值為：50.某墻下條形基礎(chǔ)如圖5-20所示，形心處承受荷載F＝430kN/m，總彎矩M＝0。該基礎(chǔ)埋深d＝1.7m，室內(nèi)外高差0.45m，地基土為紅黏土，且含水比αw≤0.8，γ＝17kN/m3，γsat＝18kN/m3，地下水位位于地下0.5m，地基承載力特征值fak＝120kN/m2，則基礎(chǔ)寬度最接近于（）m。A、2.0B、2.8C、3.9D、4.2答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1條和第5.2.4條計(jì)算如下：①假定基礎(chǔ)寬度b＜3m由于地基土為紅黏土，且含水比αw≤0.8，查表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb=0.15，ηd=1.4；基底以上土的加權(quán)平均重度為：則修正的地基承載力特征值為：fa=fak+ηdγm（d－0.5）=120+1.4×10.65×1.2=137.89kPa?；讓挾刃铦M足：與假設(shè)相反。②假設(shè)基礎(chǔ)寬度b＝3.9m修正的地基承載力特征值為：fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）=120+0.15×（18－10）×（3.9－3）+1.4×10.65×1.2=138.97kPa則基礎(chǔ)寬度需滿足：取b＝3.9m，滿足假設(shè)。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。51.鋼筋混凝土梁底有錨板和對(duì)稱配置的直錨筋所組成的受力預(yù)埋件，如圖所示。構(gòu)件安全等級(jí)均為二級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，直錨筋為6φ16（HRB400級(jí)），已采取防止錨板彎曲變形的措施。所承受的荷載F作用點(diǎn)位于錨板表面中心，力的作用方向如圖所示。[2011年真題]2.在Fmax作用下且直錨筋未采取附加橫向鋼筋等措施時(shí)，圖中數(shù)值a（mm）至少應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、50B、70C、100D、120答案：B解析：根據(jù)F的作用方向，該埋件為拉剪埋件。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，對(duì)受剪預(yù)埋件，順剪力方向和垂直剪力方向的邊間距要求不同，順剪力方向的最小錨筋間距和邊距為6d和70mm，垂直于剪力方向的最小錨筋間距和邊距為3d和45mm。本題要求確定順剪力方向的邊距，即不應(yīng)小于6d（96mm）和70mm，因此，a至少取100mm。52.試問(wèn)，下列哪項(xiàng)說(shuō)法不符合高強(qiáng)度螺栓承壓型連接的規(guī)定？（）[2013年真題]A、承壓型連接的高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P與摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓相同B、在抗剪連接中，每個(gè)承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值的計(jì)算方法與普通螺栓C、在桿軸方向受拉的連接中，每個(gè)承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值的計(jì)算方法與普通螺栓相同D、高強(qiáng)度螺栓承壓型連接可應(yīng)用于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)答案：D解析：D項(xiàng)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第7.2.3條規(guī)定，高強(qiáng)度螺栓承壓型連接不應(yīng)用于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)。53.一淺型矩形水池，池壁高1.2m，采用MU10燒結(jié)普通磚和M10水泥砂漿砌筑，池壁厚490mm。忽略池壁自重產(chǎn)生的垂直壓力（見(jiàn)圖）。1.試確定池壁的受彎承載力驗(yàn)算公式（M≤ftmW）左、右兩項(xiàng)最接近于（）。A、2.88kN·m＜5.44kN·mB、2.88kN·m＜6.80kN·mC、3.46kN·m＜5.44kN·mD、3.46kN·m＜6.80kN·m答案：D解析：沿池壁方向取1m寬度的豎向板帶，當(dāng)不考慮池壁自重影響時(shí)，此豎向板帶相當(dāng)于上端自由、下端固定，承受三角形承壓力的懸臂板。池壁固定端的彎矩設(shè)計(jì)值及剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算（水荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2）；54.某屋架下弦按軸心受拉構(gòu)件設(shè)計(jì)，保護(hù)層厚度c=25mm，配置4Φ16（HRB400級(jí)鋼筋），混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40。3.題（2）中，若Nk=142kN，ψ=0.75，則最大裂縫寬度wmax最接近于（）mm。A、0.09B、0.102C、0.114D、0.152答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條表7.1.2-2可知，對(duì)非預(yù)應(yīng)力的帶肋鋼筋的相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)Vi=1.0，則受拉區(qū)縱向鋼筋等效直徑為：根據(jù)第7.1.2條表7.1.2-1可知，鋼筋混凝土受拉構(gòu)件的受力特征系數(shù)為：αcr=2.7，則縱向受拉鋼筋應(yīng)力為：根據(jù)第4.2.5條表4.2.5可知，鋼筋的彈性模量根據(jù)第7.1.2條式（7.1.2-1）計(jì)算，最大裂縫寬度為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。55.鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30?？v向受力鋼筋用HRB335級(jí)，箍筋用HPB300級(jí)。梁截面為300mm×600mm，計(jì)算配筋為As＝2700.0mm2，則梁的縱向受拉鋼筋配置最合適的是（）。A、AB、BC、CD、D答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.1條第3條可知，為了保證混凝土和受力鋼筋有良好的粘結(jié)性能，梁的縱向受力鋼筋之間有凈距的要求。根據(jù)附錄A表A.0.1可知，配5Φ25時(shí)，As＝2454mm2小于計(jì)算配筋量；配5Φ28時(shí)，不能滿足凈距要求；配3Φ28+2Φ25配筋量過(guò)大。56.由鉆探取得某原狀土樣，經(jīng)試驗(yàn)測(cè)得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對(duì)密度ds＝2.69。1.土的孔隙比e最接近于（）。A、0.791B、0.613C、0.442D、0.350答案：A解析：根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.6條式（14.1.6）計(jì)算，土的孔隙比為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。57.某單層等高等跨廠房，排架結(jié)構(gòu)圖所示，安全等級(jí)為二級(jí)。廠房長(zhǎng)度為66m，排架間距B=6m，兩端山墻，采用磚圍護(hù)墻及鋼屋架，屋面支撐系統(tǒng)完整。柱及牛腿混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱筋采用HRB400。[2013年真題]當(dāng)計(jì)算廠房縱向地震作用時(shí)，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）估算的廠房縱向基本周期T（s），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、0.4B、0.6C、0.8D、1.1答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）附錄第K.1.1條式（K.1.1-1）的計(jì)算，磚圍護(hù)廠房縱向基本周期為：由此可知，A項(xiàng)最為接近。58.關(guān)于預(yù)埋件及連接件設(shè)計(jì)的下列4種說(shuō)法：Ⅰ.預(yù)埋件錨筋中心至錨板邊緣的距離不應(yīng)小于2d和20mm（d為錨筋直徑）；Ⅱ.受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于35d（d為錨筋直徑）；Ⅲ.直錨筋與錨板應(yīng)采用T形焊接，當(dāng)錨筋直徑不大于20mm時(shí)宜采用壓力埋弧焊；Ⅳ.當(dāng)一個(gè)預(yù)制構(gòu)件上設(shè)有4個(gè)吊環(huán)時(shí)，應(yīng)按3個(gè)吊環(huán)進(jìn)行計(jì)算，在構(gòu)件的自重標(biāo)準(zhǔn)值作用下，每個(gè)吊環(huán)的鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于50N／mm2。試問(wèn)，以下何項(xiàng)是全部正確的？（）[2013年真題]A、Ⅰ、Ⅲ、ⅣB、Ⅰ、Ⅱ、ⅢC、Ⅱ、ⅢD、Ⅰ、Ⅲ答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，說(shuō)法Ⅰ正確；根據(jù)第9.7.4條規(guī)定，說(shuō)法Ⅱ錯(cuò)誤，受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于la；根據(jù)第9.7.1條規(guī)定，說(shuō)法Ⅲ正確；根據(jù)第9.7.6條規(guī)定，說(shuō)法Ⅳ錯(cuò)誤，每個(gè)吊環(huán)的鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于65N／mm2。59.如圖所示簡(jiǎn)支梁，采用下列（）措施后，整體穩(wěn)定還可能起控制作用。A、梁上翼緣未設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)，但有鋼性鋪板并與上翼緣連牢B、梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離l1=6000mm，梁上設(shè)有鋼性鋪板但并未與上翼緣連牢C、梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離l1=6000mm，梁上設(shè)有鋼性鋪板并與上翼緣連牢D、梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離l1=3000mm，但上翼緣沒(méi)有鋼性鋪板答案：B解析：B項(xiàng)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.2.1條第2款規(guī)定，受壓翼緣的自由長(zhǎng)度l1與其寬度b1之比為6000/300=20，超過(guò)了該規(guī)范表4.2.1中的規(guī)定值，且未設(shè)鋼性鋪板與上翼緣連牢，故需計(jì)算該簡(jiǎn)支梁的整體穩(wěn)定性，即整體穩(wěn)定性起控制作用。60.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm×800mm，采用泥漿護(hù)鉆孔壁灌注樁兩樁承臺(tái)獨(dú)立基礎(chǔ)。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力Fk=5800kN，水平力Hk=200kN，力矩Mk=350kN·m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3，承臺(tái)及柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C35。抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.10g，設(shè)計(jì)地震分組第一組。鉆孔灌注樁直徑800mm，承臺(tái)厚度1600mm，h0取1500mm。基礎(chǔ)剖面及土層條件見(jiàn)圖5-16。[2011年真題]提示：①本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。②C35混凝土，ft=1.57N/mm2。1.試問(wèn)，鉆孔灌注樁單樁承載力特征值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、3000B、3500C、6000D、7000答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.9條規(guī)定，當(dāng)根據(jù)巖石單軸抗壓強(qiáng)度確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，按下列公式計(jì)算：中等風(fēng)化凝灰?guī)r：根據(jù)表5.3.9注1規(guī)定，屬極軟巖、軟巖類；查表可得，根據(jù)5.3.3條規(guī)定，總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值為：.總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值為：故單樁豎向極限承載力為：根據(jù)第5.2.2條式（5.2.2）計(jì)算，故單樁承載力特征值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。61.某無(wú)梁樓蓋柱網(wǎng)尺寸為6m×6m，柱截面尺寸為450mm×450mm，樓板厚200mm，如圖所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，箍筋采用HPB300鋼筋，彎起鋼筋采用HRB335鋼，as＝20mm。如圖所示。2.該樓板不配置抗沖切鋼筋時(shí)，柱帽周邊樓板的受沖切承載力設(shè)計(jì)值最接近于（）kN。A、403B、456C、492D、504答案：A解析：距柱周邊h0/2處的周長(zhǎng)為：um＝4×（450＋180）＝2520mm；由于柱的截面尺寸為正方形，因此βs＝2，相應(yīng)地求得η1＝1.0；62.某房屋中橫墻（見(jiàn)圖），采用混凝土小型空心砌塊MU10（孔洞率45%）、水泥混合砂漿Mb5砌筑，施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)；截面尺寸為5600mm×190mm；由恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生于墻體水平截面上的平均壓應(yīng)力為0.5MPa，作用于墻體的水平剪力設(shè)計(jì)值為200.0kN。2.當(dāng)該混凝土空心砌塊墻體采用Cb20混凝土灌孔，灌孔率為33%時(shí)，該墻體受剪承載力最接近于（）kN。A、483.6B、459.8C、397.4D、306.8答案：A解析：63.方案初期，某四層砌體結(jié)構(gòu)房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級(jí)燒結(jié)多孔磚、M5級(jí)混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡(jiǎn)支在①軸和②軸墻體上，支承長(zhǎng)度為120mm。屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為12kN／m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]3.試問(wèn)，為提高頂層①軸墻體上端的受壓承載力，下列哪種方法不可行？（）A、①軸墻體采用網(wǎng)狀配筋磚砌體B、①軸墻體采用磚砌體和鋼筋砂漿面層的組合砌體C、增加屋面板的支承長(zhǎng)度D、提高砌筑砂漿的強(qiáng)度等級(jí)至M10答案：A解析：①軸墻體上端僅承受屋面板傳來(lái)的豎向荷載，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.5條第3款規(guī)定，板端支承壓力作用點(diǎn)到墻內(nèi)邊的距離為：0.4a0=0.4×120=48mm，距墻中心線的距離為：120-48=72mm。A項(xiàng)，根據(jù)第8.1.1條第1款規(guī)定，偏心距e／h=0.3>0.17，不宜采用網(wǎng)狀配筋砌體，不可行；B項(xiàng)，根據(jù)第8.2.4條規(guī)定，磚砌體和鋼筋砂漿面層的組合砌體可大幅度提高偏心受壓構(gòu)件的承載力，可行；C項(xiàng)，增加屋面板的支承長(zhǎng)度可減小偏心距，提高承載力影響系數(shù)Ψ值，可行；D項(xiàng)，提高砌筑砂漿的強(qiáng)度等級(jí)可提高砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，可行。64.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長(zhǎng)度1m計(jì)算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計(jì)算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。5.當(dāng)Fk=300kN/m，Mk=0，b=2.2m，x=1.1m，驗(yàn)算條形基礎(chǔ)翼板抗彎強(qiáng)度時(shí)，假定可按永久荷載效應(yīng)控制的基本組合進(jìn)行，則翼板根部處截面的彎矩設(shè)計(jì)值最接近于（）kN·m。A、61.53B、72.36C、83.07D、97.69答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1款第1項(xiàng)規(guī)定，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.35；故條形基礎(chǔ)基底凈反力設(shè)計(jì)值為：翼板根部處截面的彎矩設(shè)計(jì)值按均布荷載作用下的公式計(jì)算如下：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。65.某12層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度45m，抗震設(shè)防烈度8度（0.20g），丙類建筑，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，建筑物平、立面示意如圖所示，梁、板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（fc=14.3N／mm2，ft=1.43N／mm2）；框架柱和剪力墻為C40（fc=19.1N／mm2，ft=1.71N／mm2）。[2014年真題]1.假定，在該結(jié)構(gòu)中，各層框架柱數(shù)量保持不變，對(duì)應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算結(jié)果為：結(jié)構(gòu)基底總剪力V0=13500kN，各層框架所承擔(dān)的未經(jīng)調(diào)整的地震總剪力中的最大值Vf，max=1600kN，第3層框架承擔(dān)的未經(jīng)調(diào)整的地震總剪力Vf=1500kN；該樓層某根柱調(diào)整前的柱底內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值為：彎矩M=±180kN·m，剪力V=±50kN。試問(wèn)，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，水平地震作用下該柱調(diào)整后的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：樓層剪重比滿足規(guī)程關(guān)于樓層最小地震剪力系數(shù)（剪重比）的要求。A、M=±180kN·m；V=±50kNB、M=±270kN·m：V=±75kNC、M=±288kN·m；V=±80kND、M=±324kN·m；V=±90kN答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.4條第1款規(guī)定，0.2V0=0.2×13500=2700kN＞Vfmax=1600kN＞Vf=1500kN，該層中的柱內(nèi)力需要調(diào)整。1.5Vfmax=1.5×1600=2400kN＜0.2V0=2700kN。應(yīng)取二者較小值作為框架部分承擔(dān)的總剪力，V=2400kN。根據(jù)第8.1.4條第2款規(guī)定，該層框架內(nèi)力調(diào)整系數(shù)=2400／1500=1.6。柱底彎矩M=±180×1.6=±288kN·m，剪力V=±50×1.6=±80kN。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。66.基底承受建筑物上部結(jié)構(gòu)傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標(biāo)準(zhǔn)組合為165kPa，準(zhǔn)永久組合為150kPa；土和基礎(chǔ)的自重壓力為60kPa。已知基礎(chǔ)埋置深度為3m，基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3。2.計(jì)算地基變形時(shí)，基礎(chǔ)底面壓力應(yīng)?。ǎ﹌Pa。A、150B、174C、189D、204答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第2款規(guī)定，計(jì)算地基變形時(shí)，傳至基礎(chǔ)底面上的作用效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下作用的準(zhǔn)永久組合，不應(yīng)計(jì)入風(fēng)荷載和地震作用；相應(yīng)的限值應(yīng)為地基變形允許值。故變形計(jì)算時(shí)，基礎(chǔ)底面附加壓力=上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的壓力的準(zhǔn)永久組合+土和基礎(chǔ)的自重-基礎(chǔ)底面處土的有效自重壓力=150+60-36=174kPa。67.某軸心受壓砌體房屋內(nèi)墻，γ0=1.0，采用墻下鋼筋混凝土條形擴(kuò)展基礎(chǔ)，墊層混凝土強(qiáng)度等級(jí)C10，100mm厚，基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25（ft=1.27N／mm2），基底標(biāo)高為-1.800m，基礎(chǔ)及其上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。場(chǎng)地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.800m。[2014年真題]1.假定，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向荷載Fk=250kN／m，經(jīng)深寬修正后的地基承載力特征值fa=200kPa。試問(wèn)，按地基承載力確定的基礎(chǔ)寬度b最小值（m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、2.1B、1.8C、1.6D、1.3答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1條第1款規(guī)定，基底地基承載力應(yīng)滿足pk≤fa，所需基礎(chǔ)最小寬度為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。68.一鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產(chǎn)生三個(gè)柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（見(jiàn)圖6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAck是柱中部吊車(chē)梁上A5級(jí)軟鉤吊車(chē)荷載的偏心反力產(chǎn)生的。風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MAwk=65kN·m（見(jiàn)圖）。1.由桁架上永久荷載、活荷載和吊車(chē)荷載產(chǎn)生的柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA應(yīng)為（）kN·m。計(jì)算時(shí)對(duì)效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡(jiǎn)化規(guī)則。A、160.8B、166C、173.4D、180答案：C解析：屋面活荷載及吊車(chē)荷載的組合值系數(shù)均是ψ=0.7。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值分別為：①當(dāng)屬屋面活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；②當(dāng)屬吊車(chē)荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m；③當(dāng)屬永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30=155.7kN·m；取三者中的最大值，故應(yīng)按吊車(chē)荷載效應(yīng)控制的組合確定最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值，即MA=173.4kN·m。69.某單層工業(yè)廠房設(shè)有重級(jí)工作制吊車(chē)，屋架采用鋼結(jié)構(gòu)桁架。[2014年真題]1.試問(wèn)，屋架受壓桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比和受拉桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比，分別為下列何項(xiàng)數(shù)值？提示：已知壓桿內(nèi)力為承載能力的0.8倍。（）A、150，350B、200，350C、150，250D、200，250答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.8條表5.3.8可得，桁架受壓桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比λ=150。根據(jù)第5.3.9條表5.3.9可得，桁架受拉桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比λ=250（有重級(jí)工作制吊車(chē)）。70.某磚砌體柱，截面尺寸：490mm×620mm（b×h），磚柱計(jì)算高度H0=4.8m，采用MU10級(jí)燒結(jié)多孔磚（孔洞率為33％）、M7.5級(jí)水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。[2011年真題]1.試問(wèn)，此磚柱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1.69B、1.52C、1.37D、1.23答案：C解析：根據(jù)《多孔磚砌體結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ137—2001）（2002年版）表3.0.2可知，f=l.69N/mm2；采用水泥砂漿，根據(jù)第3.0.4條第3款規(guī)定，γa1=0.9；根據(jù)第3.0.4條第2款規(guī)定，計(jì)算砌體構(gòu)件毛截面面積：0.49×0.62=0.3038>0.3m2，故不再乘調(diào)整系數(shù)；根據(jù)第3.0.2條規(guī)定，當(dāng)多孔磚孔洞率>30％時(shí)，修正系數(shù)取γa2