土石方平場工程（邊坡?lián)鯄Γ┕こ痰刭|詳細勘察報告

、概述1.1、任務由來及工程概況重慶XX投資管理有限公司（下稱“建設方”）擬在渝北區(qū)雙龍湖街道仙桃村建設重慶仙桃數(shù)據(jù)谷項目，根據(jù)土石方平場工程設計方案，在擬建場地周邊將形成1#、2#、3#高邊坡，為了查明1#邊坡、2#邊坡和3#邊坡的工程地質條件，提供設計所需的巖土參數(shù)，建設方特委托中國建筑西南勘察設計研究院有限公司（下稱“我公司”）對1#邊坡、2#邊坡和3#邊坡場地進行工程地質詳細勘察。重慶仙桃數(shù)據(jù)谷項目與悅來會展中心（距離2公里）和中央公園（距離3公里）形成三角形布局，區(qū)位優(yōu)勢十分明顯。項目總占地約1.77平方公里，建設規(guī)模約100萬平方米，主要布局大數(shù)據(jù)、云計算和跨境電子商務等新興產業(yè)，規(guī)劃建設商務樓宇產業(yè)區(qū)和集中公寓等配套生活區(qū)，建筑設計布局及設計標高未定。建設方已委托我公司于2014年3月完成了該項目土石方平場工程初步勘察工作，本次勘察的范圍為1#邊坡、2#邊坡、3#邊坡場地，根據(jù)設計方案及委托范圍，1#～3#邊坡設計擬按8.0m分階放坡，每階間設置2.0m寬的馬道，坡腳采用衡重式擋墻支擋，坡率自上而下1:1.50、1：1.75、1：2.00、1:2.00。放坡坡率及邊坡設計方案詳見表1.1-1。1.2、勘察工作目的及任務根據(jù)工程勘察任務委托書及有關技術規(guī)范，本次勘察工作主要目的是查明場區(qū)工程地質條件，評價場地的穩(wěn)定性和建設適宜性，為擬建擋墻提供施工圖設計依據(jù)。具體任務是：1）查明場地地形地貌、地層結構、地質構造、巖(土)體的工程地質特性、地下水埋藏條件；表1.1-1邊坡概況表編號邊坡類型長度（m）高度(m)設計方案1#邊坡填方邊坡376.45～10按8.0m分階放坡，坡腳采用衡重式擋墻支擋（1#擋墻），坡率自上而下1:1.50、1：1.75、1：2.00、1:2.00。2#邊坡填方邊坡205.55～48按8.0m分階放坡，坡腳采用衡重式擋墻支擋（2#擋墻），坡率自上而下1:1.50、1：1.75、1：:200。3#邊坡填方邊坡40.00～8按8.0m分階放坡，坡腳采用衡重式擋墻支擋（3#擋墻），坡率自上而下1:1.50、1：1.75、1：2.00。2）查明場地內有無不良地質作用及其成因、分布、規(guī)模、發(fā)展趨勢；3）查明結構面的類型、產狀、分布、充填情況、粗糙度及組合關系，并分析其力學屬性及與臨空面的關系；4）查明地下水的類型、補給和動態(tài)變化，巖土的透水性，分析場地地下水及環(huán)境土對建筑材料和管道及附屬構件的腐蝕性。5）評價場地的地震效應及整體穩(wěn)定性；6）評價邊坡的穩(wěn)定性，預測因工程活動引起的邊坡穩(wěn)定性變化，提出潛在不穩(wěn)定邊坡整治方案建議或降低高邊坡風險的建議；7）確定人工邊坡的最優(yōu)開挖坡型及坡角，提供邊坡穩(wěn)定性計算參數(shù)，提出場平標高分區(qū)的合理化建議。1.3、勘察工作依據(jù)及執(zhí)行的主要技術標準1.3.1勘察工作依據(jù)1）《建設工程勘察合同》A14-E164（渝b）；2）建設方提出的《工程地質勘察任務書》；3）建設方提供的設計總平面圖（附有1:500地形圖）。1.3.2執(zhí)行的主要技術標準1）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013；2）《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50-043-2005；3）《建筑地基基礎設計規(guī)范》DBJ50-047-2006；4）《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010；5）《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009版本）；1.4、初步勘察的主要結論及建議1.4.1初勘主要結論場區(qū)地下水及環(huán)境土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。未發(fā)現(xiàn)滑坡、崩塌、泥石流等不良地質現(xiàn)象和斷層破碎帶、地下洞穴等。擬建場地按照設計標高整平后，填土厚度變化大，填土的不均勻沉降為本工程的主要工程地質問題之一；場地內及場地周邊存在高度不等的挖、填方邊坡，邊坡經有效治理后場地整體穩(wěn)定。1.4.2初勘對擋墻的主要建議1）建議場區(qū)填方邊坡自上而下按1:1.50、1：1.75、1：2.00分階放坡處理，每階設置2.0m寬的馬道，坡面采用格構綠化護坡處理，坡腳設計擋墻支擋。B—C段段、D—E段、E—F段及J—K段宜采用抗滑樁支擋。2）、嚴格按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及勘察設計要求進行施工。宜采取分段跳槽、自上而下、及時支護的逆作法施工，嚴禁大開挖作業(yè)。邊坡工程宜采用動態(tài)設計，信息法施工，并設置相應的變形觀測點進行變形監(jiān)測。3）、對形成的邊坡應設置擋墻支擋或其它有效支擋措施支擋，擋墻型式宜根據(jù)邊坡高度、巖土自穩(wěn)性進行選擇。4）、場內存在順向基坑邊坡，施工過程中應加強巖體層間結構面的調查及裂隙核實工作，若發(fā)現(xiàn)軟弱結構面，應及時告知參建單位。5）、高邊坡應按渝建發(fā)[2010]166號文的規(guī)定組織專家對其支護方案設計進行安全專項論證。1.5、勘察范圍確定、勘察階段及等級劃分1.5.1勘察范圍確定本次勘察范圍為包含數(shù)據(jù)谷場地外側1#邊坡、2#邊坡、3#邊坡，以及邊坡滑動可能影響的后緣范圍（勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離大于1.5倍邊坡高度），根據(jù)設計方案，邊坡擬采用分階放坡+衡重式擋墻支擋，3段邊坡分別對應3段擋墻（即1#擋墻、2#擋墻和3#擋墻），3段擋墻全長共621.9m，根據(jù)表1.5-1判定結果可知，該工程勘察范圍滿足《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規(guī)定》的要求。1.5.2勘察階段及等級劃分1）勘察階段劃分本項目建設場地已完成了初步勘察工作，由表1.5-2判定結果可知，該項目不需要進行選址勘察，按建設方任務委托要求，本次勘察階段定為詳細勘察，滿足《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規(guī)定》相關要求。2）勘察等級劃分3段邊坡均為高邊坡，工程安全等級為一級，擬建場地屬中等復雜場地（詳見表1.5-3），按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）中表4.1.8劃分勘察等級為一級。表1.5-1重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。大于1倍邊坡高度。滿足勘察范圍2對于有外傾結構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據(jù)組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。結構面傾角在45°以上，勘察范圍大于1倍邊坡高度。滿足勘察范圍3對于可能出現(xiàn)土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。土質邊坡影響范圍1.5倍范圍均在本次勘察范圍內。滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）?？辈旆秶€大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。/滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。/滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。/滿足勘察范圍表1.5-2重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結果建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地?；隆⑽r、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用不發(fā)育。不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。/不需進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。非市政基礎設施工程不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。無不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎設施工程。無不需進行選址勘察表1.5-3場地類別劃分表判定因素判別條件場地類別1地形、地貌場地屬構造剝蝕淺丘斜坡及溝谷地貌，地形坡角約10°～35°為主。局部60°中等復雜場地2巖層傾角（°）46～53°復雜場地3巖土特征場地內土層分為素填土、粉質粘土，巖體主要為泥巖及砂巖。中等復雜場地4土層厚度（m）＜8簡單場地5水文地質條件場地位于構造剝蝕淺丘斜坡及溝谷地帶，地表水體主要為魚塘、水田。簡單場地6不良地質現(xiàn)象不良地質現(xiàn)象不發(fā)育。簡單場地7破環(huán)地質環(huán)境的人類活動強烈程度場地大部分為原始地貌，僅局部已開展土石方平場工作區(qū)，破壞地質環(huán)境的人類活動一般。簡單場地8相鄰建筑影響程度場地已完成拆遷工作，為待建項目，無相鄰建筑物。簡單場地綜合判定場地類別為中等復雜場地1.6、勘察工作量布置及質量評述1.6.1工作量布置我公司接到建設方的任務委托后，立即組建項目組，于2014年5月27日踏勘了現(xiàn)場，結合場地現(xiàn)狀條件，根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）和任務委托書的要求編制了《工程地質勘察方案》，并報建設方及設計單位審批，然后按審批后的勘察方案實施。本次勘察項目進場前在“重慶市工程勘察項目信息系統(tǒng)”登記備案，備案號KC(2014)-12-0008701C，識別碼090B。本工程采用以工程地質調繪、機械鉆探為主，工程測量和巖土試驗等為輔的綜合手段開展外業(yè)工作。具體工作量布置如下：1）勘探點、線間距：沿垂直擋墻線布置勘探點及橫斷面，橫斷面勘探點3～6個，鉆孔間距約30m，并沿擋墻軸線各布置1條縱斷面。本次勘察共布置勘探線29條，勘探點97個（其中機械鉆孔95個，利用初勘鉆孔2個），控制性鉆孔35個，占鉆孔總數(shù)1/3以上，采樣孔29個。2）勘探孔深度要求：擋墻軸線上的勘探孔深度要求進入中等風化巖石8m以上，其余控制性鉆孔深度進入中等風化基巖6m以上，一般性鉆孔深度進入中等風化基巖3m以上。3）巖土試樣的采取：在基礎持力層深度范圍采取巖樣26組,20組單軸抗壓樣，在預計擋墻開挖高度范圍內采集6組抗剪樣，采集Ⅰ級原狀粉質粘土樣9件做土常規(guī)試驗。4）波速測試：選擇2個代表性鉆孔進行波速測試，了解巖土體的剪切波速和壓縮波；通過聲波在不同介質中傳播速度的不同，了解不同巖體的完整性、裂隙發(fā)育情況等。1.6.2勘察工作質量評述本次勘察工作嚴格按照勘察大綱執(zhí)行，滿足勘察大綱、《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50-043-2005以及相關規(guī)范的規(guī)定，外業(yè)工作時間為：2014年5月29日～6月16日。本次勘察主要工作量見表1.6-1。現(xiàn)將完成的各項勘察工作質量分別評述如下：表1.6-1本次完成勘察工作量統(tǒng)計表項目單位數(shù)量備注工程測量鉆孔測量點95地質剖面測量km/條3.93/291：500工程地質調查k㎡1.151：500工程勘探機械鉆探m/孔1066.10/95鉆孔水位觀測孔95取樣土樣件9常規(guī)試驗巖樣單軸抗壓組20三軸剪切組6利用鉆孔m/孔19.20/2波速測試m/孔27.70/2聲波、剪切波1）工程地質測繪：以甲方提供的1：500地形圖為工作底圖，主要調查了場區(qū)內邊坡的穩(wěn)定性、基巖裂隙發(fā)育情況、第四系土層厚度及不良地質現(xiàn)象分布、發(fā)育情況。工程地質調查及測繪工作的精度滿足要求。2）工程測量：測量工作以建設方提供的提供的1∶500比例尺總平面圖（附地形圖）和二級導線控制點（采用重慶獨立坐標系，1956年黃海高程系）為依據(jù)，經現(xiàn)場校核，控制點誤差均在《工程測量規(guī)范》（GB50026-2007）允許的誤差范圍內；采用GPS儀器布設鉆孔放樣，共放孔95個。本次測量方法正確，精度滿足規(guī)范要求。表1.6-2控制點坐標及高程編號XYZD189672.93263247.177308.48D288986.2963160.646273.7823）機械鉆探：采用XY-100型回旋鉆機施工，鉆進過程中嚴格按鉆探操作規(guī)定進行，對土層、巖石強風化層及采樣段嚴格控制回次進尺，巖土心采取率達到：土層65～70%，基巖強風化層≥65%，中等風化層≥80%。局部巖體裂隙發(fā)育，巖心較破碎，采取率較低。4）采樣及試驗：本次勘察總計采集巖樣26組，巖石試樣在中等風化基巖中采集，采樣過程中，對易崩解的泥巖巖樣及時采用封口膠封包，并裝箱保存。在土層厚度大于3.0m的地段采用薄壁取土器采集了9件Ⅰ級土樣，作了土常規(guī)試驗。試驗嚴格按相關規(guī)范規(guī)程操作，試驗數(shù)據(jù)可靠，保證了本次勘察成果客觀性及可信性能真實地反映本場地巖土工程特征。采樣及送樣滿足有關規(guī)定要求，由我公司委托重慶市地質礦產測試中心進行試驗。5）波速測試：整個場地選取2個波速測試孔，波速測試工作委托重慶川東南地質礦產檢測中心檢測，達到勘察大綱的精度要求，滿足規(guī)范要求。6）水文地質工作：勘察過程中對每個鉆孔進行了穩(wěn)定水位觀測，觀測工作于施鉆結束停機24～48小時后進行，滿足規(guī)范要求。7）外業(yè)見證：本工程的外業(yè)工作由建設方委派的工程管理人員和重慶市設計院委派的1名外業(yè)見證員全程監(jiān)督、見證。見證工作按《建設工程勘察質量管理辦法》（建設部第115號令）及市建委《關于加強全市建設工程勘察外業(yè)工作的意見》（渝建發(fā)〔2008〕209號）的有關規(guī)定進行，勘探質量良好。8）室內資料整理：本次勘察成果圖件采用我公司研發(fā)編制的“藍雨軟件4.0版”結合AutoCAD制作，報告采用WORD應用軟件編輯，原始數(shù)據(jù)錄入、相關數(shù)據(jù)統(tǒng)計、資料成果均達到規(guī)范要求。綜上所述，本次勘察工作的質量已達到相關規(guī)范及《工程地質勘察任務委托書》的要求，可供設計使用。2、工程地質條件2.1氣象水文2.1.1氣象勘察區(qū)域氣候屬亞熱帶濕潤區(qū)，氣候溫和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏熱、秋長的氣候特點。常年平均氣溫17.5℃，極端最高氣溫44.2℃（1951年8月15日），極端最低氣溫-3.7℃（1975年12月15日），年平均降雨量為1163.33mm，由于受季風環(huán)境氣候影響，降雨量年內分配不均，5～9月份降雨量占全年的70%，暴雨多集中在7～8月份，多年平均日最大降雨量93.9mm，日最大降雨量178.3mm（1971年6月1日，渝北區(qū)），歷史年最大降雨量為1357.7mm（1986年，渝北區(qū)），年平均降雨日為168天。2.1.2水文場地內天然地表水體主要為1#擋墻西側凳子河河水、2#擋墻北西側雙口河及水田。水田主要由大氣降水補給。凳子河流向自南向北，在場地北西角匯入雙口河，河道高程在215.85～191.87m，水深約1.0～2.0m。1#擋墻距離凳子河約21.5～41.2m，勘察期間水位約193.00m，最高洪水位約196.5m；雙口河流向自東向西，河道高程在193.20～201.55m之間，水深約2.0～3.5m。2#擋墻距離雙口河約4～61m，勘察期間水位約194.00m，最高洪水位約197.3m。2.2、地形地貌擬建場區(qū)由3段斜邊坡組成，總體上為丘陵槽谷相間，凳子和和雙口河是場區(qū)最低點，現(xiàn)按擬建擋墻位置分段敘述如下：1#擋墻位于擬建數(shù)據(jù)谷西側，呈坡向約270°的斜坡，坡度約在22～39°之間，局部坡度達60°，最高點位于東側山包頂，標高約283.5m，凳子河為地形最低點，最低點標高約201.2m，相對高差約82.3m；2#擋墻位于擬建數(shù)據(jù)谷北西側，為坡向約320°的斜坡，坡度約在5～37°，最高點位于坡頂，標高約271.1m，雙口河為最低點，標高約196.1m，相對高差約75.0m；3#擋墻位于擬建數(shù)據(jù)谷北側，為坡向約57°的斜坡，坡度約在25～45°之間。最高點標高約272.6m，最低點標高約228.2m，相對高差約44.4m；場地地形坡度變化較大，現(xiàn)多為林地和耕地，槽谷段多為農田，局部已經開始土石方清表工作。2.3、地質構造根據(jù)地表地質調查，勘察區(qū)處于龍王洞背斜西翼，在沿線基巖露頭處測得巖層產狀及構造裂隙，巖層產狀268～276°∠46～53°（優(yōu)勢產狀：271°∠50°），結合差，為硬性結構面，場地內及其鄰近未發(fā)現(xiàn)斷層。裂隙J1：產狀96～11048～58，裂隙間距1.5～4.0m，較平滑，微張，局部泥質充填，結合差，延伸3～8m，屬硬性結構面。裂隙J2：產狀183～19078～88，裂隙間距1.8～5.0m，呈舒緩狀，多呈閉合狀，局部微張，裂面見白色方解石充填，局部泥質充填，結合很差，延伸數(shù)米，屬硬性結構面。場地未見滑坡、斷層、泥石流、崩塌、巖溶等不良工程地質作用,地質構造簡單。2.4、地層及巖性場區(qū)范圍內上覆土層為第四系全新統(tǒng)人工填土（Q4ml)、殘坡積層（Q4el+dl）粉質粘土；下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)泥巖、砂巖，其巖土分層特征由上至下分述：1）素填土(Q4ml)：雜色，主要由粘土夾泥、砂巖碎塊石組成，表層含少量建筑及生活垃圾，塊、碎石約占全重16～25%，粒徑一般20～350mm。呈松散～稍密狀態(tài)，為人工無序拋填土，為新近回填土，厚度0.30～4.60m之間變化。2）粉質粘土(Q4el+dl)：黃褐色、灰褐色。呈可塑狀態(tài)，含強分化基巖角礫、碎石等，硬質物粒塊徑約3～25mm，約占15～20%，干強度中等，韌性中等，無搖振反應，稍有光澤。厚度約0.20～3.80m。幾乎遍布整個場區(qū)。～～～～～～～～不整合～～～～～～～侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)：據(jù)鉆探揭示，場區(qū)基巖主要為泥巖、砂巖，呈不等厚互層組合關系，分別描述如下：3）泥巖：紫紅色、暗紫色，主要由粘土礦物組成，夾白色鈣質團塊及灰綠色砂質條帶，泥質結構，中厚層狀構造。強風化層巖體破碎，巖質極軟，脫水易崩解，中風化層巖體較完整，巖心多呈柱狀，巖質軟。鉆孔揭露厚度為0.30～15.30m，為場區(qū)主要巖性。4）砂巖：灰色、灰白色。主要礦物成分石英、長石和云母，中細粒結構，中厚層狀構造，鈣質膠結，局部夾泥質條帶。強風化層巖體破碎，巖質極軟，局部含泥質較重，呈泥質砂巖；中風化層巖體較完整，強度高，巖質較硬。鉆探揭示厚度為1.80～15.70m，為場區(qū)又一主要巖性。2.5、基巖面特征、巖體風化特征1）基巖面特征：擬建場地呈斜坡地貌，根據(jù)鉆探揭示，覆蓋層厚度小，基巖面與現(xiàn)狀地形基本一致?；鶐r面標高在195.33～270.14m之間，高差約74.81m，傾角一般在15～35°之間，局部陡坡坡角47°左右。2）巖體風化特征：根據(jù)鉆探資料，場區(qū)基巖按風化程度可分為：(1)強風化層，巖心呈碎塊狀、土狀，巖質極軟，巖塊手捏易碎，風化裂隙發(fā)育?；鶐r強風化厚度一般為0.40～4.60m；(2)中等風化層巖體較完整，巖心多呈柱狀，泥巖巖質軟，砂巖巖質較硬。2.6、不良地質作用經地質調查及鉆探揭露，場區(qū)范圍及鄰近地段未發(fā)現(xiàn)滑坡、泥石流、危巖等不良地質現(xiàn)象和斷層破碎帶、地下洞穴、軟弱夾層等。2.7、水文地質條件1）地表水場地地表水主要為農田和魚塘水，主要受大氣降水及周邊居民生產生活用水補給。主要沿坡面向地勢低洼處排泄及地表水下滲。場地地形總體為淺丘斜坡，地表逕流條件較好，地表水不易匯集下滲。2）地下水場區(qū)地表覆土為填土層、粉質粘土，下伏基巖為泥巖和砂巖，粉質粘土、泥巖的透水性和賦水性較弱，為相對隔水層，填土和砂巖為含水層。因此，擬建場地地下水主要受地形地貌控制，在場地的低洼處賦存有第四系松散巖類孔隙水和頂部基巖網(wǎng)狀風化裂隙水，含水量隨季節(jié)變化大。各鉆孔施鉆完畢后抽干鉆孔循環(huán)水，24小時后對各鉆孔終孔水位及各孔水位動態(tài)變化情況進行了的觀測，觀測結果表明，鉆孔中未見地下水，勘察階段區(qū)內地下水較貧乏。2.8、水、土腐蝕性評價場地巖土體主要為素填土、粉質粘土、砂巖和泥巖，場地環(huán)境類型為Ⅱ類。根據(jù)場地南西側工程經驗，按照《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001，2009版)判定，場地地下水對混凝土結構及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。根據(jù)附近場地工程經驗，按照《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001，2009版)判定，場區(qū)環(huán)境土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋和鋼結構有微腐蝕性。3、巖土物理力學特征3.1、室內土工試驗資料的分析統(tǒng)計本次勘察在擬建場地采集9件粉質粘土原狀土樣進行室內土工試驗，土工試驗成果統(tǒng)計于表3.1-1。由表3.1-1統(tǒng)計結果可知，場區(qū)粉質粘土塑性指數(shù)Ip范圍值為11.8～14.8，液性指數(shù)0.26～0.37，呈可塑狀態(tài)。壓縮系數(shù)0.19～0.39，平均值0.29，為中壓縮性土層。其物性指標取平均值，孔隙比取0.725，液限指數(shù)取0.31，抗剪強度指標根據(jù)試驗統(tǒng)計標準值，結合工程經驗取值：天然狀態(tài)下內摩擦角φ取13.5°，凝聚力C取29kPa；飽和狀態(tài)下內摩擦角φ取12.0°，凝聚力C取20kPa?；啄Σ料禂?shù)μ取0.25。表3.1-1土工試驗成果統(tǒng)計表3.2、巖石試驗資料的分析統(tǒng)計本工程建筑場區(qū)揭示的基巖有泥巖和砂巖。本次對巖石物理力學指標按巖石不同巖性、層位劃分統(tǒng)計單元，泥巖整體變異性中等，劃分為一個統(tǒng)計單元，砂巖按3段擋墻劃分3個統(tǒng)計單元，遵照《工程地質勘察規(guī)范》DBI50-043-2005式9.1.3～9.1.8進行統(tǒng)計計算。本工程安全等級為一級，確定風險概率（置信概率）為0.025（0.975），概率系數(shù)ta值參照《工程地質勘察規(guī)范》DBI50-043-2005附表L.0.1查取。巖土性質指標統(tǒng)計分析結果詳見表3.2-1～3.2-5。表3.2-11#、2#擋墻中等風化砂巖抗壓統(tǒng)計表試樣編號單軸抗壓強度（MPa）天然飽和BK1-142.244.045.935.837.038.5BK5-140.841.143.633.934.134.8BK7-132.234.433.924.426.627.8BK12-143.347.544.836.940.237.4BK14-146.044.445.839.037.436.8BK18-135.532.545.828.524.028.5BK24-141.146.645.833.838.037.4BK25-143.344.044.834.437.935.8BK28-140.239.044.734.433.037.8BK32-132.236.034.924.927.429.0BK36-137.435.536.929.827.028.7BK42-128.830.329.721.923.922.6樣本數(shù)n3636最大值μmax47.540.2最小值μmix28.821.9平均值μo39.932.2標準差σ5.6195.482變異系數(shù)δ0.1410.170統(tǒng)計修正系數(shù)ψa0.9590.951標準值μa38.230.6表3.2-21#、2#擋墻中等風化泥巖抗壓統(tǒng)計表試樣編號單軸抗壓強度（MPa）天然飽和BK48-15.76.65.83.64.33.5BK49-16.65.55.73.93.33.6BK55-16.65.96.74.13.54.3BK60-14.85.24.92.93.12.8樣本數(shù)n1212最大值μmax6.74.3最小值μmix4.82.8平均值μo5.83.6標準差σ0.6750.505變異系數(shù)δ0.1160.141統(tǒng)計修正系數(shù)ψa0.9390.926標準值μa5.53.3表3.2-33#擋墻中等風化砂巖抗壓統(tǒng)計表試樣編號單軸抗壓強度（MPa）天然飽和BK74-132.234.435.826.625.927.1BK87-123.620.423.616.914.817.1BK89-128.526.627.721.519.921.1BK94-127.425.528.120.318.821.4樣本數(shù)n1212最大值μmax35.827.1最小值μmix20.414.8平均值μo27.821.0標準差σ4.5173.931變異系數(shù)δ0.1620.188統(tǒng)計修正系數(shù)ψa0.9150.902標準值μa25.418.9表3.2-4中等風化泥巖抗剪統(tǒng)計表野外編號抗拉強度(MPa)抗剪強度指標圖解法最小二乘法φC(MPa)C1(MPa)φC(MPa)BK40-10.4336.31.771.0136.41.760.420.48BK56-10.6536.92.401.3737.42.360.530.60BK68-10.3834.41.340.7835.01.310.320.34樣本數(shù)n933333最大值μmax0.6536.92.401.3737.42.36最小值μmix0.3234.41.340.7835.01.31平均值μo0.4635.91.841.0636.31.81標準差σ0.111.310.530.301.210.52變異系數(shù)δ0.2470.0360.2890.2800.0330.290修正系數(shù)ψa0.8450.9500.5500.5500.9500.550標準值μa0.3934.11.010.5834.51.00注：抗剪強度修正系數(shù)結合工程經驗取值。表3.2-5中等風化砂巖抗剪統(tǒng)計表野外編號抗拉強度(MPa)圖解法最小二乘法φC(MPa)C1(MPa)φC(MPa)BK33-12.4548.68.055.8548.97.992.392.57BK66-12.0645.67.414.9645.77.382.132.07BK85-11.8945.36.714.4645.46.681.821.92樣本數(shù)n933333最大值μmax2.5748.68.055.8548.97.99最小值μmix1.8245.36.714.4645.46.68平均值μo2.1446.57.395.0946.77.35標準差σ0.271.820.670.701.940.66變異系數(shù)δ0.1240.0390.0910.1380.0420.089修正系數(shù)ψa0.9220.9000.8000.8000.9400.800標準值μa1.9841.95.914.0743.95.88注：抗剪強度修正系數(shù)結合工程經驗取值。由巖石力學參數(shù)統(tǒng)計表可以看出，巖石抗壓強度值差別較大，這與現(xiàn)場鑒別結果基本一致。巖石強度高低主要取決于礦物成分、膠結物及膠結程度等。3.3、波速測試資料的分析整理本次勘察對2個鉆孔進行了波速測試，試驗方法及成果詳見波速測井報告。波速測井工作聲波測試成果統(tǒng)計如表3.3.1、3.3-2。表3.3-1剪切波聲波波速測試結果地層名稱測井編號測試范圍（m）剪切波速Vs(m/s)單孔平均波速Vs(m/s)平均波速Vs(m/s)巖土類別填土BK320.0～3.3133133133軟弱土強風化泥巖BK610.6～3.4513513513軟質巖石強風化砂巖BK323.3～6.2565565565軟質巖石中等風化砂巖BK326.2～10.010241024979巖石BK613.4～6.0934934表3.3-2聲波速度測試成果統(tǒng)計表

孔號測試范圍(m)巖性Vp速度范圍(m/s)Vp平均速度(m/s)巖塊波度(m/s)巖體完整性系數(shù)Kv巖體風化程度BK323.5～6.2砂巖2150～23812293強風化6.2～15.0砂巖2777～3076294137660.61中風化BK611.5～3.4泥巖2040～21502106強風化3.4～6.6砂巖2401～2911278436240.59中風化6.6～11.0泥巖2531～2702260934260.58中風化該場地：素填土剪切波波速Vse為133m/s。中風化泥巖平均聲波波速Vp為2609m/s，完整性系數(shù)0.58，屬性較完整，剪切波波速Vse為870m/s*。中風化砂巖平均聲波波速Vp為2862.5m/s，完整性系數(shù)0.59，屬性較完整，剪切波波速Vse為979m/s。3.4、巖體基本質量等級劃分根據(jù)《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-043-2005）規(guī)定，根據(jù)巖石堅硬程度和巖體完整程度劃分巖體基本質量等級，巖石堅硬程度由巖石抗壓強度試驗成果統(tǒng)計而來，巖體完整程度由鉆探揭示及調查統(tǒng)計而來，巖體基本質量等級劃分見表3.4-1。表3.4-1巖體基本質量等級建筑位置巖性堅硬程度分類巖體完整程度巖體基本質量等級天然單軸抗壓強度標準植（MPa）堅硬程度泥巖5.5軟巖較完整Ⅳ砂巖38.2較硬巖較完整Ⅲ砂巖25.4較軟巖較完整Ⅳ3.5、工程設計參數(shù)建議（1）場區(qū)人工堆填土主要由含量不均的碎、塊石與粉質粘土，為新近無序拋填土，呈松散狀態(tài)、稍濕。主要分布于場地西側。壓實填土天然狀態(tài)下凝聚力C可取7kPa，內摩擦角Φ可取30°。人工填土物理力學性能指標由現(xiàn)場載荷試驗確定。（2）粉質粘土：結合野外鑒別及地區(qū)經驗，其物性指標及抗剪強度指標建議值為：天然狀態(tài)下重度γa取20.1kN/m3，內摩擦角φ取13.5°，凝聚力C取29kPa；飽和狀態(tài)下重度γa取20.4kN/m3，內摩擦角φ取12.0°，凝聚力C取20kPa。基底摩擦系數(shù)μ取0.25。粉質粘土地基承載力特征值fak取160kPa。（3）場區(qū)巖石強風化層承載力經驗值，根據(jù)野外鑒別和地區(qū)經驗，強風化泥巖承載力經驗值可取300kpa，基底摩擦系數(shù)μ取0.30；強風化砂巖可取500kpa，基底摩擦系數(shù)μ取0.35。（4）巖石地基承載力特征值《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007－2002的規(guī)定，巖石地基承載力特征值按計算式確定。式中：———巖石地基承載力特征值；———折減系數(shù)；———巖石單軸抗壓強度標準值。巖石的承載力特征值根據(jù)巖石的飽和單軸抗壓強度標準值（粘土質巖取天然單軸抗壓強度標準值）乘以折減系數(shù)確定。本工程中折減系數(shù)取0.35。巖體抗拉強度取巖石抗拉強度標準值乘以0.40的折減系數(shù)；巖體抗剪強度：巖體凝聚力C取巖石凝聚力平均值乘以0.30的折減系數(shù)；巖體內摩擦角φ取巖石內摩擦角平均值乘以0.90的折減系數(shù)。地基及擋墻巖土物理力學參數(shù)選用建議值見表3.5-1。表3.5-1巖土體參數(shù)建議值指標數(shù)值巖性重度YekN/m3天然抗壓強度標準值frk(MPa)飽和抗壓強度標準值frk(MPa)地基極限承載力標準值fuk(MPa)地基承載力特征值fak(kPa)巖土體凝聚力CkPa巖土體內摩擦角Φ(°)基底摩擦系數(shù)μ壓實填土20.0*7*30*0.25*20.5*5*24*0.25*粉質粘土20.1160*2913.50.25*20.42012.00.25*強風化泥巖25.4300*0.35*強風化砂巖24.7500*0.35*中風化泥巖25.85.53.33.3108929931.00.45*中風化砂巖砂巖1#、2#擋墻25.338.230.630.610710176539.50.55*3#擋墻25.325.418.925.46615176539.50.55*說明1、表中帶“*”為經驗值。2、建議結構面內摩擦角φ取18°，粘聚力c取50kPa，層面內摩擦角φ取16°，粘聚力c取45kPa。3、中等風化泥巖巖體水平抗力系數(shù)50MN/m3，砂巖巖體水平抗力系數(shù)200MN/m3，土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m取值：粉質粘土取14MN/m4。4、泥巖與錨固體極限粘結強度標準取270kPa，砂巖與錨固體極限粘結強度標準取800kPa。4、工程地質評價4.1、現(xiàn)狀斜邊坡穩(wěn)定性評價勘察區(qū)為斜坡和槽谷地貌，斜坡地形坡度較大，坡度約15～39°，局部基巖出露地表，形成陡坡，坡角約47°，覆蓋層厚度一般0～2.0m，基巖巖層層面傾角約46～53°，發(fā)育有兩組裂隙，裂隙J1：產狀96～11049～58，裂隙J2：產狀183～19078～88。3條邊坡所在場地均處于斜坡上，覆蓋層厚度小，以巖質邊坡為主，利用赤平投影圖分析如下：赤平投影圖1（1#擋墻）赤平投影圖2（2#擋墻）赤平投影圖3（3#擋墻）1）擬建1#擋墻現(xiàn)狀斜坡坡向266°為主，最大坡角約39°，由赤平投影圖1分析，為順向巖質邊坡，無其它外傾結構面及組合關系，但斜坡坡角小于外傾結構面傾角，故斜坡穩(wěn)定性主要受巖體強度控制，現(xiàn)狀穩(wěn)定。2）擬建2#擋墻現(xiàn)狀斜坡傾向320°為主，最大坡角約38°，為切向巖質邊坡，無其它外傾結構面及不利組合關系，坡體穩(wěn)定性主要由巖體強度控制，現(xiàn)狀穩(wěn)定。3）擬建3#擋墻現(xiàn)狀斜坡傾向57°為主，最大坡角約47°，為反向巖質邊坡，裂隙J1為外傾結構面，但其傾角與坡面基本一致，無臨空條件，坡體一般不會裂隙J1失穩(wěn)，斜邊坡現(xiàn)狀穩(wěn)定。通過赤平投影分析及現(xiàn)場調查，現(xiàn)狀斜邊坡整體穩(wěn)定。4.2、塌岸預測分析評價擬建1#擋墻臨凳子河，2#擋墻臨雙開河。凳子河勘察期間水位約193.00m，最高洪水位約196.5m，由4.1節(jié)斜坡穩(wěn)定性分析可知，凳子河岸坡主要由砂巖組成，為順向巖質斜坡，無其它外傾結構面及組合關系，斜坡坡角小于外傾結構面傾角，岸坡整體穩(wěn)定；雙開河勘察期間水位約194.00m，最高洪水位約197.3m。岸坡主要由砂巖、泥巖組成，為切向巖質邊坡，無其它外傾結構面及不利組合關系，岸坡整體也穩(wěn)定。全段岸坡整體穩(wěn)定，主要受洪水沖刷影響，為沖蝕、剝蝕型塌岸。凳子河和雙開河水流坡度小，對岸坡的再造作用影響小，巖質岸坡抗沖刷能力強，故可不考慮塌岸問題。河水水位均低于設計擋墻底，擋墻受河水影響小。若河流后期改造后水位升高，建議擋墻按涉水擋墻設計。4.3、場地穩(wěn)定性與建筑適宜性經本次勘察和地質調查，勘察區(qū)為斜坡和槽谷地貌，槽谷地段整體地形較緩，多為農田、魚塘，據(jù)調查，斜坡現(xiàn)狀穩(wěn)定。場區(qū)范圍內未發(fā)現(xiàn)滑坡、泥石流、崩塌等不良地質現(xiàn)象及斷層、破碎帶等。場地整體穩(wěn)定，地基穩(wěn)定，適宜擋墻建設。4.4、地震效應評價根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2001）之圖A1及圖B1，按《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010附錄A的劃分標準，該區(qū)設計地震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g。邊坡按設計方案形成后，地層巖性主要為人工填土、粉質粘土和侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）泥巖、砂巖。結合工程經驗，場地人工填土取133m/s，粉質黏土取160m/s（經驗值），強風化巖石剪切波速介于513～565m/s之間，中等風化砂巖剪切波速934～1024m/s之間，結合工程經驗，中等風化巖石剪切波速大于800m/s。擋墻位置位于斜坡地段，高填方路堤邊坡穩(wěn)定性差，為建筑抗震不利地段。1#擋墻覆蓋層最大厚度約35.0m（BK37-BK38），等效剪切波速為135.2m/s，設計特征周期值取0.45s；2#擋墻覆蓋層最大厚度約47.2m（BK70），等效剪切波速為133.5m/s，設計特征周期值取0.45s；3#擋墻覆蓋層最大厚度約14.5m（BK87），等效剪切波速為134.3m/s，設計特征周期值取0.35s。該場地覆蓋層主要為人工填土和粉質粘土，不存在沙土液化、震陷等巖土的地震穩(wěn)定性問題。4.5、邊坡穩(wěn)定性評價根據(jù)設計意圖，1#擋墻、2#擋墻、3#擋墻對應的邊坡均為填方邊坡，設計擬采用自上而下1:1.50、1:1.75、1:2.00、1:2.00的坡率分階放坡處理，每階設置2.0m寬的馬道，坡腳采用衡重式擋墻支擋。3段邊坡均為填方邊坡，邊坡坡體主要為人工填土，滑動面以巖土界面為主，巖土界面以粉質粘土為接觸面時，滑動面抗剪強度參考粉質粘土力學參數(shù)，若以素填土為接觸面時，結合工程經驗取值；滑動面力學參數(shù)及邊坡體物理參數(shù)建議值如表4.5-1。表4.5-1計算推薦采用參數(shù)參數(shù)工況抗剪強度重度（kN/m3）C(kPa)Φ(°)滑動面(粉質粘土)天然工況2913.520.1飽和工況2012.020.4滑動面(素填土)天然工況73020.0飽和工況52420.5這里根據(jù)設計方案，對3段邊坡的穩(wěn)定性分別評價如下：（1）1#邊坡（1#擋墻，參考剖面1～12）1#擋墻長376.4m，高約39.1～48.5m，坡向約260°，為填方邊坡。下伏基巖穩(wěn)定，巖土界面傾角10～39°之間，土質邊坡按設計坡率分階放坡后可能沿巖土界面發(fā)生整體滑動破壞。這里選取了3條代表性剖面按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)的A.0.3中公式進行該段整體穩(wěn)定性計算（附表：邊坡穩(wěn)定性計算表），計算參數(shù)詳見表4.5-1，計算結果見表4.5-2。表4.5-2土質邊坡穩(wěn)定性計算結果表計算剖面邊坡性質計算高度（m）安全等級安全系數(shù)穩(wěn)定性系數(shù)天然工況飽和工況4剖面土質邊坡44.71一級1.350.7860.6327剖面土質邊坡47.37一級1.350.7130.57210剖面土質邊坡48.35一級1.350.9250.762由表4.4-2的計算結果可知，該邊坡按設計坡率放坡后，天然狀態(tài)下穩(wěn)定性系數(shù)為0.786～0.925，處于不穩(wěn)定狀態(tài)，飽和工況下穩(wěn)定性系數(shù)為0.572～0.762，處于不穩(wěn)定狀態(tài)，應治理。設計擬采用衡重式擋墻支擋，由于邊坡高度大，衡重式擋墻基坑開挖面積過大，形成的順向臨時巖質邊坡應按層面開挖，故其圬工量太大，施工難度大，建議按設計坡率分階放坡后，再采用樁基礎+承臺+衡重式擋墻形式支擋，或樁錨體系支擋。（2）2#邊坡（2#擋墻，參考剖面14～24）2#擋墻長205.5m，高約36.1～57.3m，坡向約260°，為填方邊坡。下伏基巖穩(wěn)定，巖土界面傾角5～38°之間。巖土界面傾角大于20%（11°）時，土質邊坡易沿巖土界面發(fā)生折線滑動破壞，本報告選擇代表性剖面18-18’按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)的A.0.3中公式進行整體穩(wěn)定性計算；巖土界面傾角小于20%（11°）時，土質邊坡破壞方式以土體內部圓弧滑動破壞為主，本報告選取代表剖面21-21’按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)的A.0.1中公式計算邊坡穩(wěn)定性（附表：邊坡穩(wěn)定性計算表），計算參數(shù)詳見表4.5-1，計算結果見表4.5-3。表4.5-3土質邊坡穩(wěn)定性計算結果表計算剖面邊坡性質計算高度（m）安全等級安全系數(shù)穩(wěn)定性系數(shù)天然工況飽和工況18剖面土質邊坡54.04一級1.350.5260.42921剖面土質邊坡52.32一級1.351.3651.047由表4.4-3的計算結果可知，該邊坡按設計坡率放坡后，巖土界面傾角大于20%（11°）時，天然狀態(tài)下穩(wěn)定性系數(shù)為0.526，處于不穩(wěn)定狀態(tài)，飽和工況下穩(wěn)定性系數(shù)為0.429，處于不穩(wěn)定狀態(tài)；巖土界面傾角小于20%（11°）時，天然狀態(tài)下穩(wěn)定性系數(shù)為1.365，處于穩(wěn)定狀態(tài)，飽和工況下穩(wěn)定性系數(shù)為1.047，處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，故該段邊坡應治理；設計擬采用衡重式擋墻支擋，由于邊坡高度大，衡重式擋墻基坑開挖面積過大，形成的順向臨時巖質邊坡應按層面開挖，故其圬工量太大，施工難度大，建議按設計坡率分階放坡后，再采用樁基礎+承臺+衡重式擋墻形式支擋，或樁錨體系支擋。（3）3#邊坡（3#擋墻，參考剖面26～28）3#擋墻長40.0m，高約3.1～14.5m，坡向約60°，為填方路堤邊坡。下伏基巖穩(wěn)定，巖土界面傾角10～39°之間，土質邊坡按設計坡率分階放坡后可能沿巖土界面發(fā)生整體滑動破壞。選取代表性剖面26-26’計算該段邊坡整體穩(wěn)定性，邊坡安全等級一級，安全系數(shù)區(qū)1.35，計算高度14.51m，按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)的5.2.5式進行整體穩(wěn)定性計算（附表：邊坡穩(wěn)定性計算表），計算參數(shù)見表4.5-1，該邊坡按設計坡率放坡后，天然狀態(tài)下穩(wěn)定性系數(shù)為0.645，處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，飽和工況下，穩(wěn)定性系數(shù)為0.519，處于不穩(wěn)定狀態(tài)，應治理。設計采用衡重式擋墻支擋后邊坡整體穩(wěn)定。建議采用衡重式擋墻或樁錨體系支擋。4.6特殊性巖土評價本工程場地巖土層主要為第四系粉質粘土、人工填土和侏羅系沙溪廟組砂巖、泥巖。場區(qū)人工素填土為特殊性巖土。人工素填土主要由粘土夾泥、砂巖碎塊石組成，呈松散～稍密狀態(tài)，為新近無序拋填土，厚度一般在0.30～3.0m之間變化，僅在鉆孔BK36附近形成厚4.60m左右的填土，其均勻性差，根據(jù)設計意圖，邊坡將形成大量的填方區(qū)，對人工填土填料及回填質量的要求詳見下節(jié)。4.7填方工程料場及填料質量要求根據(jù)土石方平場設計意圖，仙桃數(shù)據(jù)谷場地整體采用挖高填低、挖填方平衡原則。因此，邊坡工程的填料主要來源為場區(qū)內的土料（粉質粘土）和石料（砂泥巖）。場地填土厚度大，最大填土厚度約40m，且厚度變化大，填土可能引起的不均勻沉降及沉降量過大等工程地質問題。因此，控制回填質量應從填料選擇、施工工藝選擇及質量檢測方法等方面著手?，F(xiàn)分別對已有填土及新近未回填填土的處理措施建議如下：1）填料選取建議：壓實填土的填料應結合現(xiàn)場條件選擇挖高填低的土料和石料，但不得使用表層耕土和有機質含量大于5%的土。填料要求級配良好，若采用分層碾壓時石料最大粒徑不得大于200mm，若采用分層夯實時石料最大粒徑不得大于400mm，且填料最大粒徑不得大于分層厚度的2/3。2）壓實填土施工工藝選取建議：壓實填土施工方法主要有分層碾壓法、分層振動壓實法、分層沖擊壓實法和分層夯實法，各自具有優(yōu)缺點，分別對比如表4.7-1表4.7-1壓實填土施工工藝選取建議一覽表分層碾壓法分層振動壓實法分層沖擊壓實法分層夯實法優(yōu)點利用機械滾輪的壓力壓實，適用于大面積填土工程。適用于壓實非粘性土。沖擊壓實的碾壓速度是振動壓實的2倍，壓實影響深度約5.0m。壓實影響深度約8.0m，適用于壓實粘性土和非粘性土。缺點要求填料最大粒徑不得大于200mm，最佳壓實層厚度0.3～0.5m。要求填料最大粒徑不得大于400mm，最佳壓實層厚度0.3～0