現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁及連續(xù)板梁滿堂支架施工方案

目錄TOC\o”1-3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc265681629"1。工程概況 PAGEREF_Toc265681629\h1HYPERLINK\l"_Toc265681630”2?；A(chǔ)處理 PAGEREF_Toc265681630\h1HYPERLINK\l”_Toc265681631"2。1支架基礎(chǔ)方案 PAGEREF_Toc265681631\h1HYPERLINK\l”_Toc265681632”2。2地基承載力確定 PAGEREF_Toc265681632\h2HYPERLINK\l”_Toc265681633"2.3基礎(chǔ)底應(yīng)力驗算 PAGEREF_Toc265681633\h2HYPERLINK\l"_Toc265681634”3.支架搭設(shè)方案 PAGEREF_Toc265681634\h2HYPERLINK\l”_Toc265681635"3.1支架驗算 PAGEREF_Toc265681635\h5HYPERLINK\l”_Toc265681636”3。2模板及方木的驗算 PAGEREF_Toc265681636\h7HYPERLINK\l"_Toc265681637”4.材料要求 PAGEREF_Toc265681637\h10HYPERLINK\l”_Toc265681638"4。1鋼管 PAGEREF_Toc265681638\h10HYPERLINK\l"_Toc265681639”4.2扣件 PAGEREF_Toc265681639\h11HYPERLINK\l”_Toc265681640”5。滿堂支架安全保障措施 PAGEREF_Toc265681640\h11HYPERLINK\l"_Toc265681641”5.1滿堂支架的安全管理 PAGEREF_Toc265681641\h11HYPERLINK\l”_Toc265681642”5。2腳手架使用與檢查 PAGEREF_Toc265681642\h11HYPERLINK\l"_Toc265681643”5。3支架拆除 PAGEREF_Toc265681643\h12HYPERLINK\l"_Toc265681644"5。4高空、臨邊安全作業(yè)規(guī)程 PAGEREF_Toc265681644\h12

現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁及連續(xù)板梁滿堂支架施工方案1。工程概況本橋梁工程位于廣州市科學城科學廣場內(nèi)，東為凝彩路，北臨科學大道，西面和南面是開泰大道。主橋平面上大致成南北走向，從入口廣場的觀景木平臺通向兒童認知館。在主梁跨越的休閑場地時設(shè)置梯道.主橋共2聯(lián),全橋采用混凝土結(jié)構(gòu),第一聯(lián)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土的連續(xù)梁，橋跨布置為20+31+20+4x15m，橋?qū)?。0m，其中20m+31m+20m段為空心箱梁，梁凈高0。6～1.8m；4x15m為等高度0。6米板梁。第二聯(lián)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的連續(xù)板梁,橋跨布置為6x15m+14m+1。415m，橋?qū)挒?2。29~5.98m，梁凈高0。6m。樓梯采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，梁高0。5m第一聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用單箱單室箱梁斷面，橋梁寬度4。0m，第二聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用單箱單室砼箱梁斷面，橋梁寬度為15.3~6.28m。梯道采用鋼筋砼板梁，梯道寬度4。0m，梁高50cm。2?；A(chǔ)處理2.1支架基礎(chǔ)方案地基土層在上部荷載作用下發(fā)生壓縮變形,上部荷載包括填土基礎(chǔ)、支撐體系重量、上部箱梁鋼筋混凝土重量、施工時產(chǎn)生的動荷載等。待下部構(gòu)造施工結(jié)束后，將樁基施工的泥漿池淤泥清除并換填;承臺（系梁）施工開挖的基槽采用粗砂泌水法回填。將基礎(chǔ)大致整平后,再采用砂性土填筑1~1.5m，分層厚度≤500mm,最上面一層填筑厚度≤300mm，分層碾壓,回填料的壓實度均不小于90％，回天料基礎(chǔ)采用單坡2%控制，以便排水，然后在上面澆筑15cm厚C15混凝土，混凝土寬度均超出橋梁寬度左右0。5m。采用100×100×5mm的鋼板（中間垂直焊接一根長10cm、φ12鋼筋頭）作為鋼墊板,將鋼管底部套在鋼筋頭上，鋼墊板下面安放(4cm厚，15～20cm寬）木墊板。搭設(shè)支架前，距外腳手外側(cè)立桿500mm設(shè)置淺排水溝。基礎(chǔ)處理示意圖如圖2—1所示。圖2-1基礎(chǔ)處理示意圖2。2地基承載力確定（1)橋底為淤泥質(zhì)亞粘土（或細砂）[f0］取值為60Kpa（查表得)（2）C15混凝土7d抗壓強度δ=15*70%=10。5MPa（經(jīng)驗值)2.3基礎(chǔ)底應(yīng)力驗算（1)加固處理后地基頂面δ=N/A=28。86KN/(0.1m＊0.1m)=2886Kpa＜3.5MPa＜10.5MPa滿足要求。(2)橋底面按照最不利情況驗算δ=N+rhA/A=28。86+18*1.5＊（0。1+2*1.5*tan250）2/(0.1+2＊1。5*tan250）2=28。86+18*1.5*8.8/8.8=55。86Kpa＜60Mpa注：換填材料γ取18KN/m3,擴散角為?取250,N取后面計算值底板單根立桿荷載28.86KN/根。通過以上計算，地基承載力滿足要求.3。支架搭設(shè)方案根據(jù)本段箱梁的結(jié)構(gòu)特點及我部的施工經(jīng)驗，采用φ48×3.5mm腳手管支架作為箱體的支撐體系.箱梁的不同部位其荷載也不同，基本按翼緣板、底板、腹板、橫隔梁部位檢驗其穩(wěn)定性，腳手管支架的搭設(shè)，翼緣板寬度為1米,考慮必須有兩根立桿支撐，故縱、橫向按90×60cm布置，腹板橫、隔梁縱、90×60cm水平布置，底板縱、橫向90×90布置。步距1.20m，剪刀撐縱、橫向按5m搭設(shè)。具體支架搭設(shè)示意圖如圖3—1所示。圖3-1支架搭設(shè)示意圖驗算、檢驗支架、模板的穩(wěn)定性，其檢驗荷載組合為：模板及支架荷載。鋼筋混凝土荷載.施工人員及施工機具運輸或堆放荷載?；炷廉a(chǎn)生的沖擊荷載。振搗混凝土產(chǎn)生的豎向荷載。3。1支架驗算以第二聯(lián)最寬（15。3米）箱梁斷面示意圖如圖2.1—1所示為例。

圖3.1-1箱梁斷面示意圖（1）翼緣板部分a.模板及方木荷載：F底板①=1×1×0。018×9。0KN/m2+0.1×0。1×3×7。5KN/m2+0。1×0.1×1×7。5KN/m2=0.46KN/m2b。鋼筋混凝土荷載：F翼緣板②=（0.15+0。20）×1。0×0。5×26=4.55KN/m2c。施工人員、材料、機具荷載：F翼緣板③=1KN/m2d.振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（對水平模板是2KN/m2，對垂直模板是4KN/m2）：F翼緣板④=4KN/m2e。泵送混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載:F翼緣板⑤=2KN/m2其總荷載為—-———P翼緣板=0.46+4。55+1+4+2=12.01KN/m2(2）底板部分a.模板及方木荷載:F底板①=1×1×0.018×9.0KN/m2+0.1×0。1×3×7.5KN/m2+0。1×0.1×1×7.5KN/m2=0.46KN/m2b。新澆鋼筋混凝土荷載：F底板②=(0。2+0.2)×1×26=10。4KN/m2c.施工人員、機具、材料荷載：F底板③=1KN/m2d.振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（對水平模板2KN/m2,對垂直模板4KN/m2）：F底板板③=4KN/m2e。泵送混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：F底板④=2KN/m2其總荷載為--—-—P底板總=0。46+10.4+4+2+1=17。86KN/m2（3）腹板、橫隔梁部分a。模板及方木荷載：F底板①=1×1×0。018×9.0KN/m2+0.1×0。1×5×7。5KN/m2+0.1×0.1×1×7。5KN/m2=0。54KN/m2b。新澆鋼筋混凝土荷載：F腹板、橫隔梁②=1。6×1×26=41。6KN/m2c.施工人員、機具、材料荷載：F腹板、橫隔梁③=1KN/m2d。振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（對水平模板2KN/m2，對垂直模板4KN/m2）：F腹板、橫隔梁④=4KN/m2e.泵送混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：F腹板、橫隔梁⑤=2KN/m2其總荷載為-——--P腹板、橫隔梁總=0.54+41。6+4+2+1=49。14KN/m2荷載組合：a。翼緣板荷載組合:施工恒載:NGK=(0.46+4.55+1)×0。9×0.9+（4+2)=10.868KN/根施工活載:NQK=0.9×0.9×（4+2)=4.86KN/根翼緣板荷載組合-————N=1。2NGK+1.4NQK=1。2*10。686+1。4＊4。86=19.85KN/根。b。底板荷載組合：施工恒載：NGK=（0。46+10.4+1）×0.9×0.9+（4+2)=15。606KN/根施工活載:NQK=0。9×0。9×6=4.86KN/根底板荷載組合——--—N=1.2NGK+1。4NQK=1.2＊15。606+1.4＊4。86=25。53KN/根c。腹板、橫隔梁荷載組合:施工恒載:NGK=（0.54+41。6+1）×0.6×0.6+（4+2）=21。53KN/根施工活載:NQK=0。6×0。6×6=2.16KN/根腹板、橫隔梁荷載組合——N=1。2NGK+1.4NQK=1。2*21.53+1.4＊2.16=28。86KN/根鋼管支架的穩(wěn)定性驗算：翼緣板驗算—-———A=489mm2回轉(zhuǎn)半徑：B=1。58cm，查得Ф=0。53N/(Ф×A）=19850/（0。53×489）=76.59Mpa≤170Mpa所以翼緣板鋼管立桿穩(wěn)定性符合要求。底板驗算-—-—-N/（Ф×A）=25530/（0。53×489）=98.51Mpa≤170Mpa所以底板鋼管立桿穩(wěn)定性符合要求。腹板、橫隔梁驗算——-——N/（Ф×A）=28860/(0。53×489）=111。36Mpa≤170Mpa所以腹板、橫隔梁鋼管立桿穩(wěn)定性符合要求。3.2模板及方木的驗算箱梁底模、內(nèi)外側(cè)模及翼緣板底模擬采用1220×2440×18mm的膠合板。頂托上布置縱向的分配梁，縱向分配梁采用10cm×10cm的方木,間距為支架間距;縱向分配梁上布置橫向分配梁，間距翼端為30cm、底板為30cm、腹板、橫隔梁為20cm。腹板、橫隔梁側(cè)模背帶豎向間距20cm，水平木膠合板的力學性能靜曲強度（順紋)≥24Mpa；（橫紋）≥20Mpa彈性模量（順紋）≥500×10Mpa；(橫紋）≥400×10Mpa（1）板強度計算計算荷載取腹板、橫隔梁位置（最大荷載處）混凝土重：F腹板、橫隔梁②=41.6KN/m2，施工活荷載:F4+F5=6KN/m2。模板寬度為b=1。22m，腹板、橫隔梁縱向方木間距均布荷載:q=(F腹板、橫隔梁②+F4+F5）=47.6KN/m2彎曲應(yīng)力計算————-腹板、橫隔梁模板受力分析圖如圖3.2—1所示。作用在每塊模板計算跨徑上的荷載：P=1/2×q×b×L=1/2×47。6×1.22×0。6=17。42KN彎矩M=P×L/6=17。42×0。6/6=1.74KN·M截面模量：W=1/6×b×h2=1/6×1。22×0。0182=6。59×10—5彎曲應(yīng)力：σ=M/W=1.74×103/6。59×10—5=0。264×108=26.4Mpa＞20Mpa按照方木間距L=0.3m計算：作用在每塊模板計算跨徑上的荷載：P=1/2×q×b×l=1/2×47.6×1。22×0。3=8.71KN彎矩M=P×L/6=8。71×0.3/6=0。44KN·m截面模量：W=1/6×b×h2=1/6×1。22×0。0182=6.59×10—5m2彎曲應(yīng)力：σ=M/W=0.44×103/6.48×10—5=0.0679×108KN/M=6。79Mpa＜20Mpa所以彎矩應(yīng)力符合要求.撓度計算-————截面慣性矩I=1/12×b×h3=1/12×1.22×0。0183=5.929×10-7f=5q×L4/（384E×I）=5×47.6×0。34/(384×4000×103×5.929×10—7)=2.116×10—3m=2。12mm＞L/400=300/400=0。75mm按照橫梁間距L=0.3m計算，彎曲應(yīng)力滿足要求，可撓度不滿足要求。因此，需將橫向方木間距加密到0.2m截面慣性矩I=1/12×b×h3=1/12×1.22×0.0183=5。929×10-7f=5q×L4/（384E×I)（膠合板彈性模量E值查表得4000）=5×47.6×0。24/（384×4000×103×5。929×10—7)=0.418×10—3m=0.418mm＜L/400=200/400=0.5mm能滿足要求。（2)方木計算①彎曲應(yīng)力計算縱向方木間距較橫向大，這里只計算縱向方木?？v向單根方木每跨所受的荷載為q=（F腹板、橫隔梁②+F4+F5)×0.6=(47。6+6）×0。6=32。16KN/m跨中彎矩:M=1/8×q×L2=1/8×32。16×0。6×0。6=1。4472KN·m截面模量:W=1/6×b×h2=1/6×0。1×0.1×0.1=1。67×10—4m2彎曲應(yīng)力:σ=M/W=1。4472/1。67×10-4=0。8665×104KN/M=8.665Mpa(查材料數(shù)據(jù)表可知滿足要求)②剪應(yīng)力計算剪力Q=1/2×q×L=1/2×32.16×0.6=9。648KN中性軸以上截面對中性軸的慣性矩Sm=b×h/2×h/4=10×10/2×10/4=125cm3慣性矩:I=1/12×b×h3=1/12×10×10×10×10=833剪應(yīng)力：τ=Q×Sm/（Ib)=9。648×103×125×103/（833×104×10)=14.48Mpa（查材料數(shù)據(jù)表可知滿足要求)③撓度計算f=5×q×L4/(384×E×I）(膠合板彈性模量E值查表得8500)=5×32。16×6004/（384×8500×833×104)=0。766mm＜L/400=600/400=1。5mm,符合要求.該方案經(jīng)驗算，橫向方木在腹板、橫隔梁位置間距應(yīng)加密到0.2m，底板和翼緣板位置間距為0。3m,縱向方木布置也是合理的，木膠合模板也能滿足施工要求。由上面計算過程可知，本方案滿足要求.

圖3。2—1腹板、橫隔梁模板受力分析圖4.材料要求4。1鋼管（1)鋼管采用Ф48×3。5焊管，材質(zhì)Q235-A級，鋼管的長度不得超過6500mm(最大質(zhì)量≤25kg)。（2）新鋼管的產(chǎn)品質(zhì)量合格證，質(zhì)量檢驗報告資料齊全，鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道并涂刷防銹漆.（3）舊鋼管應(yīng)檢查其銹蝕深度，檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過0.5mm時,不得使用。（4）鋼管立桿3m＜L≤4m,彎曲變形不得超過12mm；立桿4m＜L≤6.5m彎曲變形不得超過20mm。水平桿、斜桿彎曲L≤6。5m,彎曲變形不得超過30mm。4。2扣件（1)新扣件的生產(chǎn)許可證、測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證資料應(yīng)齊全。（2)舊扣件應(yīng)檢查其外觀，對有裂縫、變形的禁止使用,出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換.(3）新舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。5。滿堂支架安全保障措施5.1滿堂支架的安全管理（1）由工程部負責就此方案對操作人員進行書面的口頭的技術(shù)交底。（2）由安全經(jīng)理負責對操作人員的安全培訓，培訓內(nèi)容應(yīng)包括架子工操作規(guī)程、安全常識，勞保用品的使用，安全意識等。(3）腳手架施工人員必須持證上崗(架子工操作證).(4）腳手架施工人員應(yīng)經(jīng)過身體檢查,有心臟類、血壓類、恐高癥等疾病的人員禁止上崗。(5）上崗人員的年齡組成：不得小于18歲，也不得大于50歲。（6）上崗人員必須配備如下勞保用品并保證其正確使用安全帽、防滑鞋、安全帶。5.2腳手架使用與檢查（1）施工荷載應(yīng)均衡，避免集中堆載，不得超載。（2）不得將纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳后架上，禁止在腳手架上懸掛起重設(shè)備.（3)在腳手架使用期間嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫水平桿，縱、橫掃地桿，以及邊墻件。（4)不得在腳手架基礎(chǔ)及其鄰近處進行挖掘作業(yè)。腳手架外側(cè)應(yīng)有防止墜物傷人的防護措施.在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時,必須有防火措施和專人看護.(5)腳手架的檢查腳手架檢查的時間：基礎(chǔ)處理完后（腳手架搭高前）；作業(yè)層施工加荷載前；達到使用高度后；大雨后。檢查的內(nèi)容：構(gòu)造是否符合要求；地基是否積水、墊板是否松動,立桿是否懸空；扣件是否松動；安全防護措施是否符合要求；是否超載。（6）檢查按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001）執(zhí)行.對檢查出來的問題及時解決。設(shè)置防護欄桿、張掛安全網(wǎng)、佩帶安全帶等安全措施。(7)人員上下時采用在腳手架左右對稱搭設(shè)“門式型"支架,在支架上安裝“之"字形爬梯,應(yīng)有可靠的拉撐措施。用于登高和攀登的設(shè)施及用具必須牢固可靠.5。3支架拆除（1）模板支架拆除必須有工程負責人的批準手續(xù)及混凝土的強度報告，模板拆除順序應(yīng)按照先支的后拆、先拆主承重模板再拆次承重模板.（2)模板拆除應(yīng)按照逐次進行,不得采用大面積撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應(yīng)用槽滑下或用繩系下，不得留有懸空模板、桿件.（3)拆除支架之前，應(yīng)清理支架上的材料、工具和雜物，并應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標志,并由專職人員負責警戒，拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆，先裝后拆的順序進行。拆除的過程中，支架的自由懸臂高度不得超過兩步，拆下的支架、鋼管與配件應(yīng)成捆吊運至地面防止碰撞，嚴禁高空拋擲。（4）拆除前全面檢查腳手架的構(gòu)造是否符合要求，清除腳手架上的雜物及地面障礙。（5）組織好人員做好交底工作,做好地面圍欄及警戒標志，并設(shè)專人看護，嚴禁無關(guān)人員入內(nèi)。(6）由上至下逐層進行，禁止上下同時作業(yè)。（7）各層桿件拆除順序：橫向水平桿、縱向水平桿、尖刀撐、立桿。各種