裝卸料機抗震計算報告版中文

概 參考文 有限單元法分 簡 材料參 許用應 反應堆廠房（內(nèi)部結(jié)構(gòu)）樓層反應 工況狀態(tài)與載荷組 模型描 計算及分 正常運行工 靜載試驗狀 模態(tài)分析結(jié) 運行基準（OBE）工 安全停堆（SSE）工 葫蘆支架穩(wěn)定性分 計算結(jié)果的評 結(jié)構(gòu)應力和變 重要聯(lián) 大車和小車防脫 葫蘆支架穩(wěn)定 結(jié) AP1000裝卸料機在正常運行狀態(tài)下能夠滿足強度、剛度要求；在OBE狀態(tài)及SSE狀態(tài)下能夠滿足強度的要求。ANSYS裝卸料機改造技術規(guī)格書簡抗震分析所用程序為通用有限元程序——OBE分析，反應譜為反應堆廠房（內(nèi)部結(jié)構(gòu)）樓層+20.0m標高阻尼比為OBESSE反應譜坐標系：X=水平橫向小車輪行走方向Y=水平縱向大車輪行走方向Z=垂直方向重力加速度方向ZZXY1材料參所使用的主要材料是Q345-C0Cr18Ni10Ti11裝卸料機材料屬νQ345-許用應6.1.2節(jié)應力準則[4]可知，裝卸料機材料Q345-C22Q345-組合應力(vonOBE工組合應力(vonSSE工組合應力(von反應堆廠房（內(nèi)部結(jié)構(gòu)）樓層反應裝卸料機安裝在反應堆表3SL-1樓層反應SL-1標高XYZ頻率\\\\\\\\表4SL-2樓層反應SL-2標高XYZ頻率\\\\\\\\\\工況狀態(tài)與載荷組1.4倍額定荷載的靜載試驗狀態(tài)校核。主提升帶5主提升三種工況及其載荷組運行基準（OBE）工安全停堆（SSE）工注：正常運行載荷應按GB/T3811-20086主提升機構(gòu)六種狀小車帶載位于主梁1/4處，伸縮套筒處于下部位置，組件底部標小車帶載位于主梁1/4處，伸縮套筒處于上部位置，組件底部標副提升帶7副提升三種工況及其載荷組運行基準（OBE）工安全停堆（SSE）工注：正常運行載荷應按GB/T3811-20088副提升四種狀靜載試驗狀載荷組合及加載方GB/T3811-2008A1，29.7噸。主提升和副提9運行基準安全停堆模型描伸縮套筒、抓具副及其附件等部分組成。大車和小車的主要結(jié)構(gòu)均由不同厚度的Q345-C的鋼板焊接而成，采用s 93單元模擬；主提升機構(gòu)和輔助提升機構(gòu)采用mass21單元模擬， 63單元模擬，部分梁采用Beam188單元模擬；固定套筒及伸縮套筒主要部分由管材組成，用s93單元模擬，其中伸縮套筒導軌用beam189單元模擬；抓具及其他附件采用mass21單元模擬。大車模s93進行模擬。鋼板與鋼板之間采用焊接2、3所示。2顯示外觀的橋架整體模3單元模式的橋架整體模小車模s93進行模擬。鋼板與鋼板之間采用焊接方式連接，建模時在焊縫位置采用共線mass214所示。4葫蘆支s63模擬部分beam188單元模擬鋼絲繩用matrix27單元模擬其余部分用質(zhì)量單元mass215、6所示。56上部塔根據(jù)上部塔架的構(gòu)成，用梁單元beam189和s93殼單元進行模擬。如圖7所示7上部塔架模 93殼單元進行模擬8固定套筒及伸縮套筒模整體模小車位于主梁1/49裝卸料機整體模型（a）小車位于跨中(b)1/4(c)模型約，大車行走車輪分為主動輪和輪。主動車輪有剎車裝置車輪無剎車裝置。在本模型中，約束主動輪節(jié)點處的OZ和OY方向平動自由度約束，約束輪節(jié)點處的OZ，小車的行走車輪分為主動輪和輪。耦合主動輪與安裝在橋架主梁上的小車軌道之間的OZ和OX方向平動自由度，耦合輪與小車軌道之間的OZ方向平動自由度；OY方向動自由度，這樣結(jié)果偏安全。實際上大車車輪（有剎車裝置）和軌道之間存在摩擦力，當作用引起的輪軌水平力大于10車輪約束情況XYZXXXXXXXXXXXXXXXXEEDHICAKJLBFG10車輪約束分布圖（俯視1112大車與軌道連接部分模ANSYS前處理器建立裝卸料機的有限元模型，施加載荷及邊界條件后，對其進行，首先利用已建模型對其進行自重及額定載荷(靜載荷)作用下的靜態(tài)分析。然后利用BlockLanczos方法對模型進行模態(tài)分析，得到涵蓋譜頻率范圍的固有頻率和振型。利用模態(tài)分析結(jié)果，分別進行三個方向載荷作用下的譜分析。考慮到模態(tài)頻率較為密集，采用分組組合法（GRP法核管理認可的方法之一）對三個方向譜的模態(tài)反，正常運行工大車橋架位11最大位移121/4313小車位于跨中位置時大車位移云141/415大車橋架應1/4vonMises應力（按照第四強度理論得到的等效應力）1216~18。12正常運行工況下的大車橋架應計算121/4316小車位于大車跨中時大車主梁應力分布171/418小車位于大車右跨端時大車主梁應力分布13小車及塔架應計算319小車位于大車跨端處時小車應力分布14正常運行工況下的葫蘆支架垂向位1215正常運行工況下的葫蘆支架應計算1220吊鉤位于支架右端處時支架垂向位移云21吊鉤位于支架中部時支架垂向位移云22吊鉤位于支架右端處時支架應力分布23大車和小車行走車輪壓1616正常運行工況大小車輪輪壓最大靜載試驗狀大車橋架應18靜載試驗下的大車應計算121/4327281/429小車位于大車左跨端時大車主梁應力分布19小車及塔架應計算330葫蘆支架應20靜載試驗下的葫蘆支架應最大應力1231葫蘆位于端部時支架應力32葫蘆位于跨中時支架應力大車和小車行走車輪壓21給出了正常運行工況下，副提升位于不同位置時大車輪和小車輪節(jié)點處的最大21模態(tài)分析結(jié)22模型的前30階模1XOZ2YOZ3葫蘆支架在XOZ4固定套筒、伸縮套筒及棒整體在YOZ面內(nèi)擺5固定套筒、伸縮套筒及棒整體在XOZ面內(nèi)擺6YOZ78葫蘆支架繞OZ9上部塔架在YOZ固定套筒、伸縮套筒及棒整體在YOZ面內(nèi)彎固定套筒、伸縮套筒及棒整體在XOZ面內(nèi)彎曲塔架、固定套筒、伸縮套筒及棒YOZ面內(nèi)高階模33第一階模34第二階模35第三階模36第四階模3738第六階模3940414243第十一階模44454647484950515253第二十一階模54第二十二階模55第二十三階模56第二十四階模57第二十五階模5859第二十七階模60第二十八階模61第二十九階模62運行基準（OBE）工大車橋架應63~68。23OBE工況下，大車橋架結(jié)構(gòu)的應力最大值和位計算1/424OBE工況下，大車橋架主梁結(jié)構(gòu)的應力最大值和位計算1/463小車位于跨中，伸縮套筒處于上部，大車橋架的應力分布64小車位于跨中，伸縮套筒處于下部，大車橋架的應力分布65小車位于1/4位置，伸縮套筒處于上部，大車橋66小車位于1/4位置，伸縮套筒處于下部，大車橋67小車位于跨端，伸縮套筒處于上部，大車橋架的應力分布68小車位于跨端，伸縮套筒處于下部，大車橋架的應力分布在運行基準（OBE）工況下，小車位于跨中、主梁1/4位置和跨端，伸縮套筒處于2525OBE工況下，小車及塔架的結(jié)構(gòu)應力最大值及位計算1/469小車位于跨中，伸縮套筒處于上部，小車70小車位于跨中，伸縮套筒處于下部，小車711/4721/473小車位于右跨端，伸縮套筒處于上部，小車及塔架的應力分布74小車位于右跨端，伸縮套筒處于下部，小車及塔架的應力分布固定套筒及伸縮套筒應2675~80。26OBE工況下，固定套筒和伸縮套筒結(jié)構(gòu)應力最大值和位計算1/4置75小車位于跨中，伸縮套筒處于上部，固定771/4781/4位置，伸縮套筒處于下部，固定套筒和伸縮套筒的應力云分布79小車位于跨端，伸縮套筒處于上部，固定80葫蘆支架應在運行基準（OBE）工況下，葫蘆處于跨中、跨端時，葫蘆支架最大vonMises應2781~84。27OBE計算81葫蘆位于支架中部，吊鉤處于上部，葫蘆支架的應力分布82葫蘆位于支架中部，吊鉤處于下部，葫蘆支架的應力分布83葫蘆位于支架右端，吊鉤處于上部，葫蘆支架的應力分布84葫蘆位于支架右端，吊鉤處于下部，葫蘆支架的應力分布大車行走輪和水平輪壓下表28給出了運行基準（OBE）工況下，副提升不同位置時大車行走車輪和水平28OBE工況下，大車行走車輪和水平輪輪壓最大節(jié)點小車行走輪和水平輪壓下表29給出了運行基準（OBE）工況下，副提升不同位置時小車行走車輪和水平29OBE工況下，小車行走車輪和水平輪輪壓最大節(jié)點30OBE結(jié)構(gòu)力M20用拉力下表31給出了運行基準（OBE）工況下，小車架法蘭與上部塔架聯(lián)結(jié)緊固件的最31OBE工況下，小車架法蘭與上部塔架聯(lián)結(jié)緊固件的最大結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)力M20用拉力下表32給出了運行基準（OBE）工況下，葫蘆支架與大車橋架聯(lián)結(jié)緊固件的最大32OBE工況下，葫蘆支架與大車橋架聯(lián)結(jié)緊固件最大結(jié)構(gòu)M20用拉力下表33給出了運行基準（OBE）工況下，大車橋架主梁與端梁聯(lián)結(jié)緊固件評定33大車橋架主梁與端梁聯(lián)結(jié)緊固件評構(gòu)力M24用拉力安全停堆（SSE）工大車橋架應在安全停堆（SSE）工況下，小車位于跨中、主梁1/4位置和跨端，伸縮套筒處于vonMises34、35，應力分布圖見圖34SSE計算1/435SSE工況下，大車橋架主梁結(jié)構(gòu)應力最大值和位計算1/485小車位于跨中，伸縮套筒處于上部，大車橋架的應力分布86小車位于跨中，伸縮套筒處于下部，大車橋架的應力分布871/4位置，伸縮套筒處于上部，大車橋架的應力分布881/4位置，伸縮套筒處于下部，大車橋架的應力分布89小車位于跨端，伸縮套筒處于上部，大車橋架的應力分布90小車位于跨端，伸縮套筒處于下部，大車橋架的應力分布在安全停堆（SSE）工況下，小車位于跨中、主梁1/4位置和跨端，伸縮套筒處于3636SSE工況下，小車及塔架的結(jié)構(gòu)應力最大值和位計算1/491小車位于跨中，伸縮套筒處于上部，小車92小車位于跨中，伸縮套筒處于下部，小車931/4941/495小車位于右跨端，伸縮套筒處于上部，小車及塔架的應力分布96小車位于右跨端，伸縮套筒處于下部，小車及塔架的應力分布固定套筒及伸縮套筒應在安全停堆（SSE）工況下，小車位于跨中、主梁1/4位置和跨端，伸3797~102。37SSE計算1/4置9798小車位于跨中，伸縮套筒處于下部，固定99小車位于主梁1/4位置，伸縮套筒處于上部，固定套筒100100小車位于主梁1/4位置，伸縮套筒處于下部，固定套筒101101102小車位于跨端，伸縮套筒處于下部，固定套筒和伸縮套筒的應力分布葫蘆支架應在安全停堆（SSE）工況下，葫蘆處于跨中、跨端時，葫蘆支架最大vonMises應38103~106。38SSE計算103葫蘆位于支架中部，吊鉤處于上部，葫蘆支架的應力分布104葫蘆位于支架中部，吊鉤處于下部，葫蘆支架的應力分布105葫蘆位于支架右端，吊鉤處于上部，葫蘆支架的應力分布106葫蘆位于支架右端，吊鉤處于下部，葫蘆支架的應力分布大車行走輪和水平輪壓下表39給出了安全停堆（SSE）工況下，副提升不同位置時大車行走車輪和水平39SSE工況下，大車行走輪和水平輪輪壓最大節(jié)點小車車行走輪和水平輪壓下表40給出了安全停堆（SSE）工況下，副提升不同位置時小車行走車輪和水平40SSE工況下，小車行走輪和水平輪輪壓最大節(jié)點下表41給出了安全停堆（SSE）工況下，塔架與主提升機構(gòu)聯(lián)結(jié)緊固件的最大反41SSE工況下，塔架與主提升機構(gòu)聯(lián)結(jié)緊固件最大構(gòu)力M20拉力下表42給出了安全停堆（SSE）工況下，小車架法蘭與上部塔架聯(lián)結(jié)緊固件的最42SSE結(jié)構(gòu)力M20用拉力下43表給出了安全停堆（SSE）工況下，葫蘆支架與大車橋架聯(lián)結(jié)緊固件的最大43SSEM20用拉力下表44給出了安全停堆（SSE）工況下，大車橋架主梁與端梁聯(lián)結(jié)緊固件的最大44大車橋架主梁與端梁聯(lián)接緊固件的最大結(jié)構(gòu)構(gòu)力M24用拉力葫蘆支架穩(wěn)定性分ANSYSBUKEL模塊對葫蘆支架整體進行屈曲分析，107、108所示。107108葫蘆位于中部位置時，葫蘆支架的第一階屈曲模05.04KN。269.94KN小車處于大車橋架跨中時，大車最大位移及最大應力出現(xiàn)在橋架中部位置（13、167.9mm28.288MPa94MPa，滿足強度要求。（見圖1237.56（53.867a94M20，小于1.857mm（917.421MPa，94MPa，滿足強度要求。2729.956MPa94MPa，故滿足強度要求。3263.683MPa94MPa，滿足使用要求。3094MPa，滿足強度要求。在運行基準（OBE）工63a141MPa，滿足強度要求。1/4處，伸縮套筒位于上部時，固定套筒的應力最大值出現(xiàn)在其771/4處，伸縮套筒處于上部位置時，小車及塔架的最大應力出現(xiàn)在小車架與塔架連接部分的底部（見圖69。應力最大值為69.117MPa，小于許用應力141筋板附近（84139.242MPa141MPa，滿足使用要求。97.054KN；小車和副提升均位于各自跨中時，水平35.933kN。85a當小車位于大車主梁1/4