山西框剪結(jié)構(gòu)綜合樓幕墻工程計(jì)算書(shū)玻璃幕墻石材幕墻

中國(guó)***銀行太原中心支行附屬樓幕墻結(jié)構(gòu)計(jì)算專(zhuān)專(zhuān)項(xiàng)方案目錄第一部分、計(jì)算算書(shū)設(shè)計(jì)依據(jù)據(jù)第二部分、基本本參數(shù)及主要要材料設(shè)計(jì)指指標(biāo)基本參數(shù)6030-T55鋁型材（壁壁厚≤10mm）6030A-TT5鋁型材（壁壁厚≤10mm）伏法玻璃（厚度度5-12mmm）鋼化玻璃（厚度度5-12mmm）天然石材（MUU110級(jí)）3003鋁單板板結(jié)構(gòu)硅酮密封膠膠Q235B鋼（厚厚度≤16mm）10、（3166、304）不銹鋼11、奧氏體不不銹鋼螺栓（A2-70）12、角焊縫13、HRB3335級(jí)鋼筋14、C30鋼鋼筋混凝土第三部分、隱框框窗結(jié)構(gòu)計(jì)算算荷載計(jì)算計(jì)算說(shuō)明隱框窗的自重荷荷載計(jì)算隱框窗承受的水水平風(fēng)荷載計(jì)計(jì)算隱框窗承受的水水平地震作用用計(jì)算荷載組合玻璃面板計(jì)算計(jì)算說(shuō)明外片玻璃面板強(qiáng)強(qiáng)度校核玻璃面板撓度校校核隱框窗橫梁計(jì)算算計(jì)算說(shuō)明力學(xué)模型荷載計(jì)算橫梁截面參數(shù)橫梁強(qiáng)度校核橫梁抗剪強(qiáng)度校校核橫梁撓度校核隱框窗立挺計(jì)算算（2.8米）計(jì)算說(shuō)明力學(xué)模型荷載計(jì)算立挺截面參數(shù)立挺強(qiáng)度校核立挺抗剪強(qiáng)度校校核立挺撓度校核隱框窗連接件計(jì)計(jì)算橫梁與立挺的連連接計(jì)算第四部分、石材材幕墻結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算荷載計(jì)算計(jì)算說(shuō)明單位面積石材幕幕墻的自重荷荷載計(jì)算石材幕墻板塊承承受的水平風(fēng)風(fēng)荷載計(jì)算石材幕墻承受的的水平地震作作用計(jì)算荷載組合石材面板計(jì)算計(jì)算說(shuō)明石材面板強(qiáng)度校校核鋼立柱計(jì)算計(jì)算說(shuō)明力學(xué)模型荷載作用值立柱截面參數(shù)立柱強(qiáng)度校核立柱撓度校核第五部分、2..5MM厚鋁單板計(jì)計(jì)算鋁板面板計(jì)算計(jì)算說(shuō)明鋁單板面板強(qiáng)度度校核鋁板面板撓度校校核第六部分、埋件件計(jì)算槽式預(yù)埋件計(jì)算算計(jì)算說(shuō)明M16高強(qiáng)度潞潞安螺栓計(jì)算算槽式埋件承受力力時(shí)混凝土承載力計(jì)計(jì)算后補(bǔ)埋件計(jì)算荷載技術(shù)錨栓承載力計(jì)算算第一部分、計(jì)算算書(shū)設(shè)計(jì)依據(jù)據(jù)1.《鋁及鋁合合金軋制板材材》GB33880-199972.《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500009-200013.《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB500010-200024.《建筑抗震震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500011-200015.《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500017-200026.《冷彎薄壁壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500018-200027.《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB500068-200018.《民用建筑筑熱工設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB501176-199939.《碳素結(jié)構(gòu)構(gòu)鋼》GB/T7700-1998810.《不銹鋼鋼冷軋鋼板》GB/T33280-1199211.《鋁合金金窗》GB/T88479-2200312.《建筑用用硅酮結(jié)構(gòu)密密封膠》GB167776-1999713.《中國(guó)地地震烈度表》GB/T117742--199914.《建筑采采光設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》GB/TT50033--200115.《建筑幕幕墻空氣滲透透性能測(cè)試方方法》GB/T115226--199416.《建筑幕幕墻風(fēng)壓變形形性能測(cè)試方方法》GB/T115227--199417.《建筑幕幕墻雨水滲透透滲透性能測(cè)測(cè)試方法》GB/T115228--199418.《鋁合金金建筑型材》GB/T55237-2200419.《建筑幕幕墻》JG30335-1999620.《玻璃幕幕墻工程技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1002-2000321.《建筑玻玻璃應(yīng)用技術(shù)術(shù)規(guī)程》JGJ1113-2000322.《金屬、石石材幕墻工程程技術(shù)規(guī)范》JGJ1333-2000123.《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算算手冊(cè)》（第第二版）24.甲方所供供建筑招標(biāo)圖圖紙及電子版版圖紙25.甲方所供供招標(biāo)文件第二部分、基本本參數(shù)及主要要材料設(shè)計(jì)指指標(biāo)基本參數(shù)工程名稱(chēng)：中國(guó)國(guó)***銀行太原中心心支行附屬樓樓工程工程地點(diǎn)：太原原市迎澤大街街東段建設(shè)單位（業(yè)主主）：中國(guó)***銀行太原中心心支行建造師：太原市市建筑設(shè)計(jì)研研究院工程性質(zhì)：寫(xiě)字字樓主體結(jié)構(gòu)形式：：框架剪力墻墻結(jié)構(gòu)建筑高度：644.3m建筑層數(shù)：地上上十五層、地地下兩層地面粗糙度類(lèi)型型：C類(lèi)建筑物耐火等級(jí)級(jí)：一級(jí)抗震設(shè)防烈度：：八度2、6063--T5（壁厚≤10mm）抗拉抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值ffa=85..5N/mmm2抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffav=499.6N//mm2局部承壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值ffab=1220.0N//N/mmm2彈性模量E=0.77×105N/mm2線膨脹系數(shù)α=2.355×10-55泊松比γ=0.3333、6063AA-T5鋁型材（壁壁厚≤10mm）抗拉抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值ffa=1244.4N/mm2抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffav=722.2N//mm2局部承壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值ffab=1550.0NN/mm2彈性模量E=0.77×105N/mm2線膨脹系數(shù)α=2.355×10-55泊松比γ=0.3334、浮法玻璃（厚厚度5-12mmm）重力體積密度：：rg=255.6KN//m3大面強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：fgl=228.0NN/mm2側(cè)面強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：fg2=119.5NN/mm2彈性模量E=00.72×1105N/mmm2線膨脹系數(shù)α=0.8××10-5-1.000×10--5泊松比γ=0.2005、鋼化玻璃（厚厚度5-22mmm）重力體積密度：：rg=255.6KN//m3大面強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：fgl=228.0NN/mm2側(cè)面強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：fg2=119.5NN/mm2彈性模量E=00.72×1105N/mmm2線膨脹系數(shù)α=0.8××10-5-1.000×10--5泊松比γ=0.2006、天然石材（MU110級(jí)）重力體積密度：：rg=288.0KN//m3抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：ft=3..7N/㎡抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：：Ftv=11.9NN//mm2彈性模量E=00..8×10055N/mmm2線膨脹系數(shù)α=0.8××105泊松比γ=0.12257、1001鋁鋁單板（2.5mm厚厚）重重力面積密密度度：Gk=67..5N/㎡（3.0mm厚厚）重重力面積密密度度：Gk=811.0NN//㎡（4.0mm厚厚）重重力面積密密度度：Gk=1112.0NN/㎡抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：：fa=811N/㎡抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值：：Ftv=447N//mmm2局部承壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值：fab=1120NN//mm2彈性模量E=00..7×10055N/mmm28、結(jié)構(gòu)硅酮密密封膠膠短期強(qiáng)度允許值值：：f1=0..20NN//mm2長(zhǎng)期強(qiáng)度允許值值：：f2=0..01N//mmm29、Q235BB鋼（厚厚度≤16mm）重力體積密度ρ=78.55×10033N/m3抗拉、抗壓、抗抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值f==215NN/mm2抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffvv=2155N//mm2局部承壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值faab=32255N/mmmm2彈性模量E==22.06××1105N/mmm2泊松比γ=0.30010、（3166、304）不不銹鋼重力體積密度ρρss=78..55KN//mm3屈服強(qiáng)度ρ0.2=2205N//mmm2抗拉壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值fb==1180NN//mm2抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fss==1105NN//mm2彈性模量E=2..006×10055N/mmm2線膨脹系數(shù)αg=1.88×10-55泊松比γ=0.30011奧氏體不銹銹鋼螺栓栓（A2-70）抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffaa=3200N/mmm22抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffv=24455N/mmmm212、角焊接抗拉、壓、剪強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值fcw=160N/mmm2213、HRB3335級(jí)鋼鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffy=30000N/mmmm2線膨脹系數(shù)αg=1.22×10-5514、C30鋼鋼筋混凝土土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值fc=2200.1NN//mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值值ft=22..01NN//mm2軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值ffc=144..3N//mmm2抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fft=1..443N//mmm2線膨脹系數(shù)αg=1.00×10-55第三部分、隱框框窗窗結(jié)構(gòu)計(jì)算算荷載計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明本章我們計(jì)算的的是是南立面標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層隱框窗窗，層層高3.5m，計(jì)算標(biāo)高49.5m，最大水平平分格2.0m，最大豎向向分格2.4m。二、隱框窗的自自重重荷載計(jì)算算1、玻璃幕墻自自重荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)計(jì)算Gak:玻璃面面板板自重面荷載載標(biāo)準(zhǔn)值玻璃面板采用TTPP6+122AA+TP6mmm厚的中空鋼鋼化玻璃GAK=（6++66）×10-3×25..6=0..331KN//mm2GGK：考慮龍龍骨骨和各種零零部部件等后的的玻玻璃幕墻重重力力荷載設(shè)計(jì)計(jì)值值GGK=0.4455KN//mm2玻璃幕墻自重荷荷載載設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算算rG：永久荷載載分項(xiàng)系系數(shù)，取rG=1..2按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第5.4.2條GG：考慮龍骨骨和各種種零部件等等后后的玻璃幕幕墻墻重力荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值GG=rG·GGGGK=1..22×0.4455=0.5544KN//mm23、石材幕墻自自重荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)計(jì)算GAK：面板自自重重面荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值面板采用30mmmm厚的石材GAK=0.8844KN//mm2GGK：考慮龍龍骨骨和各種零零部部件等后的的幕幕墻重力荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值GGK=1.00KN/mm224、石材幕墻自自重荷荷載設(shè)計(jì)值值計(jì)計(jì)算Rg：永久荷載載分項(xiàng)系系數(shù)，取Rg=1..2按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.1.6條GG：考慮龍骨骨和各種種零部件等等后后的玻璃幕幕墻墻重力荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值GG=rG·GGGGK=1..22×1.00==1.2KKN/m2隱框窗承受的水水平平風(fēng)荷載計(jì)計(jì)算算1、水平風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算βgz：陣風(fēng)風(fēng)系數(shù)數(shù)，取βgz=11.73μs：風(fēng)荷載體體型系數(shù)數(shù)，取μs=1.225按《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載載規(guī)范》GB500009-220001第條該體形系數(shù)分別別為為一個(gè)垂直直于于幕墻方向向向向外的荷載載值值和一個(gè)垂垂直直于幕墻方方向向相里的荷荷載載值，計(jì)算算時(shí)時(shí)，我們選選擇擇最不利的的一一種荷載進(jìn)進(jìn)行行組合，所所以以我們?cè)谟?jì)計(jì)算算時(shí)，選-1.2作為我們的的計(jì)算風(fēng)荷荷載載體形系數(shù)數(shù)。μz：風(fēng)壓高度度變化系數(shù)數(shù)，取μz=1.225Wo：作用在幕幕墻上的的風(fēng)荷載基基本本值0.4KKNN/m2按《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載載規(guī)范》GB500009-220001附表D.4（按50年一遇）Wk：作用在幕幕墻上的的風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Wk=βgzz··μs·μz·Wo==1.733××（-1.2）×1.255×0.44==-1.00338KNN//m2（表示負(fù)風(fēng)風(fēng)壓）2、水平風(fēng)荷載載設(shè)計(jì)值值計(jì)算rw:風(fēng)荷載分分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)，取rw=1..4按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第5.4.2條W：作用在幕墻墻上的的風(fēng)荷載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值W=rw·WWkk=1.44××1.03388=1.44553KNN//m2隱框窗承受的水水平平地震作用用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算1、玻璃幕墻承承受的的水平地震震作作用標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)計(jì)算αmаx：水平平地震影響系系系數(shù)最大值值，取取αmаx=0.116按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條βE：動(dòng)力放大大系數(shù)，取βE=5.00按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條qEK：作用在在幕幕墻上的地地震震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值計(jì)算qEK=αmааxx·βE=0.116×5..00×0.4455=0.3366KN//mm22、玻璃幕墻承承受的水水平地震作作用用設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算算rE地震作用分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)：取rE=1..3按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第5.4.2條qE:作用在幕幕墻墻上的地震震作作用設(shè)計(jì)值值qE=rE·qqEEK=1..33×0.3366=0.44668KNN//m2石材幕墻承受的的水水平地震作作用用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算αmаx：水平平地震影響系系系數(shù)最大值值，取αmаx=0.116按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.2.5條βE：動(dòng)力放大大系數(shù)，取βE=5.00按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.2.5條qEK：作用在在幕幕墻上的地地震震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值計(jì)算qEK=αmааxx·βE=0.116×5..00×1.00==0.8KKN/m2石材幕墻承受的的水水平地震作作用用設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算算qE:作用在幕幕墻墻上的地震震作作用設(shè)計(jì)值值qE=rE·qqEEK=1..33×0.88==1.044KN/mm22荷載組合1、玻璃幕墻風(fēng)風(fēng)荷載載和水平地地震震作用組合合標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算Ψw:風(fēng)荷載的的組合值系系數(shù)，取Ψw=1.00按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第5.4.3條ΨE：地震作用用的組合合值系數(shù)，取取取ΨE=0.55按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第5.4.3條Qk=Ψw·WWKK+ΨE·QEK==1.0××11.038＋0.5×00.36==11.2188KN/mm222、玻璃幕墻風(fēng)風(fēng)荷載載和水平地地震震作用組合合設(shè)設(shè)計(jì)值計(jì)算算Q=Ψw·W＋＋ΨE·QQE=1..00×1.44553＋0.5×00.4688==1.68877KN//mm23、石材幕墻風(fēng)風(fēng)荷載載和水平地地震震作用組合合標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算Ψw：風(fēng)荷載作作用效應(yīng)應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，取Ψw=1.0，按《金屬屬與石材幕墻墻工程技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ1333-20001第5.1.7條規(guī)定ΨE：地震作用用效應(yīng)分分項(xiàng)系數(shù)，取取取ΨE=0.6，按按《金屬屬與石材幕幕墻墻工程技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.1.7條規(guī)定Qk=Ψw·WWKK＋ΨE·qekk=1.00××1.03388＋0.6×00.8=11..518KKN/m2石材幕墻風(fēng)荷載載和和水平地震震作作用組合設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值計(jì)算Q=Ψw·W＋＋ΨE·qe=11.0××1.45533＋0.6×11.04==22.0777KN/mm22第二章、玻璃面面板板計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明玻璃面板選用TTPP6+122AA+TP66mmm厚的中空鋼鋼化玻璃。隱隱隱框窗玻璃璃的的風(fēng)格尺寸，a=20000mm，b=24000mm。該玻璃幕幕墻的玻璃璃屬屬于框支撐撐體體系，面板板四四周固定，可可可將其簡(jiǎn)化化為為四邊簡(jiǎn)支支的的面板計(jì)算算模模型。二、外片玻璃面面板板強(qiáng)度校核核校核依據(jù)：σ==66mqa2/t2η≤fg按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條計(jì)算說(shuō)明根據(jù)《玻璃幕墻墻工工程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條的規(guī)定定，中中空玻璃的的內(nèi)內(nèi)外片玻璃璃承承受的荷載載分分別為q外=1.1qqt13/t13＋t23、q內(nèi)=qt23/t13＋t23。因?yàn)閮?nèi)外外片玻璃承承受受的荷載不不同同，所以我我們們需要分別別計(jì)計(jì)算內(nèi)外片片的的玻璃強(qiáng)度度及及撓度。2、外片玻璃承承受的的水平風(fēng)荷荷載載t1、t2：中中空玻璃內(nèi)外外片片玻璃的厚厚度度，取t1=t22=6mmmWk1：外片玻玻璃承承受的水平平風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值Wk1=1.11Wkkt13/t13＋t23=1.1××1.03388×63÷（63＋63）=0.5771KNN//m2W1：外片玻璃璃承受的的水平風(fēng)荷荷載載設(shè)計(jì)值W1=1.1WWt113/t13＋t23=1.1××1.45533×63÷（63＋63）=0.7999KN//mm2外片玻璃承受的的水水平地震作作用用T1、t2：中中空玻璃內(nèi)外外片片玻璃的厚厚度度，取t1=t22=6mmmGAK1：外片片玻璃璃面板自重重面面荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值GAK1=6××100-3×25..6=0..1154KKNN/m2Αmаx：水平平地震影響系系系數(shù)最大值值，取Αmаx=0.112按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條βE：動(dòng)力放大大系數(shù)，取βE=5.0按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1002-200003第條qEK1：作用用在外外片玻璃上上的的地震作用用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算qEK1=αmmаxx·βE·qEK1=0..12×55..0×0..1154=00..09244KKN/m2RE：地震作用用分項(xiàng)系系數(shù)，取RE=1..3按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第5.4.2條QE1：作用在在外外片玻璃上上的的地震作用用設(shè)設(shè)計(jì)值QE1=REE··qEK11==1.3××00.092244=0.1122KN//mm2外片玻璃風(fēng)荷載載和和水平地震震作作用組合計(jì)計(jì)算算Ψw：風(fēng)荷載的的組合值值系數(shù)，取Ψw=1.0，按《玻璃璃幕墻工程程技技術(shù)規(guī)范》JGJ1002-200003第5.4.3條ΨE：地震作用用的組合合值系數(shù)，取取取ΨE=0.5，按《玻璃璃幕墻工程程技技術(shù)規(guī)范》JGJ1002-200003第5.4.3條QK1：外片玻玻璃風(fēng)風(fēng)荷載和水水平平地震作用用組組合標(biāo)準(zhǔn)值值QK1=Ψw··WKK1+ΨE·qek11=1.00××0.57711+0.55××0.099224=0..6617KKNN/m2Q1：外片玻璃璃風(fēng)荷載載和水平地地震震作用組合合設(shè)設(shè)計(jì)值Q1=Ψw·WW1＋ΨE·qqe1=11..0×0..7799＋0.5×00.12==00.8599KN/mm225、外片玻璃的的強(qiáng)度度折減系數(shù)數(shù)θ：參數(shù)t：外片玻璃厚厚度，取t=6mmmθ=q1a4//Ett4=0.8559×100--3×200004/0.722×105×64=147..29η：折減系數(shù)，取取ηη=0.611由θ=147..29，查查《玻璃幕幕墻墻工程技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ1002-200003表6.1.22-2得6、外片玻璃強(qiáng)強(qiáng)度折折減校核m：彎矩系數(shù)，取取mm=0.88333，由a/b=200000/240000=0.88333，查《玻璃璃幕墻工程程技技術(shù)規(guī)范》JGJ1002-200003表6.1.22-1得σ：外片玻璃產(chǎn)產(chǎn)生的的最大應(yīng)力力σ=6mq1aa2//t2η=6×0..05766××0.85599×10-33×200002÷62×0.611=32..99856NN/mm2＜fg=844.0NN//mm2外片玻璃面板強(qiáng)強(qiáng)度度符合規(guī)范范要要求。三、玻璃面板撓撓度度校核校核依據(jù)：dtt==μWka4/Dη≤df,liim=a//660按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條1、計(jì)算說(shuō)明根據(jù)《玻璃幕墻墻工工程技術(shù)》JGJ1002-200003第5.4.4條的規(guī)定，玻玻玻璃幕墻的的玻玻璃面板的的撓撓度，可不不考考慮組合效效應(yīng)應(yīng)，所以我我們們只需驗(yàn)算算玻玻璃面板在在風(fēng)風(fēng)荷載作用用下下的撓度即即可可。2、玻璃剛度計(jì)計(jì)算T:中空玻璃的的兩片玻玻璃的等效效厚厚度按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第條D:玻璃剛度D=Et3/1122（1-v2）=2.311×106N·mm玻璃的撓度折減減系系數(shù)θ：參數(shù)t：玻璃厚度，取取tt=7.1188mmθ=Wka4//Ett4=1.0338×100--3×200004/0.722×105×7.1884=61.005η：折減系數(shù)，取取ηη=0.733由θ=61.005，查查《玻璃幕幕墻墻工程技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ1002-200003表6.1.22-2得玻璃撓度校核μ：撓度系數(shù)，取取μμ=0.000547由a/b=200000/240000=0.883333，查《玻璃璃幕墻工程程技技術(shù)規(guī)范》JGJ1002-200003表6.1.3得Df：玻璃產(chǎn)生生的最大大撓度Df=28.7711mmDf=28.7711mm﹤df,liim=a//660=200000/600==33.3333mm玻璃面板撓度符符合合規(guī)范要求求。第三章、隱框窗窗橫橫梁計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明選用Q235BB角鋼LL50*7766*6,根據(jù)建筑結(jié)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，每每每根窗橫梁梁簡(jiǎn)簡(jiǎn)支在豎向向龍龍骨上，雙雙向向受力，屬屬于于雙彎構(gòu)件件，須須對(duì)角鋼進(jìn)進(jìn)行行強(qiáng)度和撓撓度度校核，橫橫梁梁的長(zhǎng)度B1=20000mm，由于在橫橫梁中間部部位位加支撐，橫橫橫梁計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度度取B=10000mm。受力最不利利的橫梁承承受受豎直方向向荷荷載高度h=24000mm。承受水平平方向三角角形形荷載高度h2=300mmm。橫梁受力力形式及計(jì)計(jì)算算簡(jiǎn)圖如下下。力學(xué)模型幕墻的荷載由橫橫梁梁和立挺承承擔(dān)擔(dān)。面板將將受受到的水平平方方向的荷載載，按45度角分別傳傳遞到橫梁和和立挺上。橫橫梁采用簡(jiǎn)支支梁力學(xué)模型型，水平荷載載按梯形分布布荷載計(jì)算。豎豎直方向玻璃璃等的自重按按水平均布線線荷載考慮。計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖圖。荷載計(jì)算橫梁承受的豎直直方方向面荷載載標(biāo)準(zhǔn)值GGGGK=0.445KN//mm2設(shè)計(jì)值GGGG=0.544KN/mm222、橫梁承受的的水平平方向面荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值QKK==1.21188KN/mm22設(shè)計(jì)值QQ==1.68877KN/mm223、橫梁承受的的豎直直方向線荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：G線開(kāi)開(kāi)==GAK··hh=0.4455×2.44==1.088KKN/m設(shè)計(jì)值：G線==11.2·GG線線開(kāi)=1.22×1.0088=1.22996KNN//m4、橫梁承受的的豎直直方向重力力荷荷載產(chǎn)生的的最最大彎矩Mx=G線·BB22/8=1..296××112/8=0..162KKN·m5、橫梁承受的的豎直直方向重力力荷荷載產(chǎn)生的的最最大剪力Vx=GGgg×B×HH==0.544××2×2..44=2.55992KN6、橫梁承受的的水平平方向的線線荷荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值q線k1=qkk·h11=1.2118×1==11.2188KKN/mq線k2=qkk·h11=1.2118×0..555=0..667KN//mm線荷載設(shè)計(jì)值q線1=q·hh1=1..687××11=1.66887KN//mmq線2=q·hh1=1..687××00.55==00.93KKNN/m7、橫梁承受的的水平平方向線荷荷載載產(chǎn)生的最最大大彎矩（按按三三角形、梯梯形形荷載計(jì)算算）MY:梯梯形形荷載產(chǎn)生生的的最大彎矩矩MY1==q線1×B12/12/22=1.66887×22/12/22=0.22882KN··mmMY2==q線2×B2/24（3-4a//B）2=0.933×1.0022/24×((3-4×00.55//11)2=0.0331KN··mmMY=MMY1+MY2=0.2282+00..031==00.3133KN·mm8、橫梁承受的的水平平方向線荷荷載載的最大剪剪力力VY:荷荷載載產(chǎn)生的最最大大剪力VY=qq線1B1/4+qq線2B1/2（1-h2/B1）=1.6887×2..00/4+00..93×22..0/2××((1-0.555/2))==1.1KKNN四、橫梁界面參參數(shù)數(shù)橫梁截截面面積Areaa==:A=77220mm2中性軸慣性矩Ix==114688899.8mmm44中性軸到最外緣緣距距離Yxmmax=2244.5mmmX軸抵抗矩Wxx==38811..3mm3X軸面積矩Sxx==42644..7mm3中性軸慣性矩IY=4096638.88mmm4中性軸到最外緣緣距距離YYmax=550.488mmmY軸抵抗矩WY=81144..9mm3Y軸面積矩SY=76011..6mm3塑性發(fā)展系數(shù)υ=1.055五、橫梁強(qiáng)度校校核核校核依據(jù)：σ==MMx/ΥWx+My/ΥWy≤fa=2115N//mmm2按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1102-20003第條σ=Mx/ΥWWx++My/ΥWy=0.1662×10066/1.055×388811.3+00..313××1106/1.055×811144.9=7766.5NN//mm2＜fa=2115N//mmm2橫梁強(qiáng)度滿(mǎn)足設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)要求。六、橫梁抗剪強(qiáng)強(qiáng)度度校核1、校核依據(jù)：：τmmax≤fav=1255N/mmmm2按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第6.2.5條豎直方向產(chǎn)生的的剪剪應(yīng)力t：橫梁壁厚，取取tt=6mmmτx:橫梁承受受的豎直荷荷載產(chǎn)生的的剪剪應(yīng)力τx=VXSXX/IXXt=25992×422664.7÷÷114688899.8÷66==12.5544N/mmmm23、水平方向產(chǎn)產(chǎn)生的的剪應(yīng)力τY：橫梁承受受的水平平荷載產(chǎn)生生的的剪應(yīng)力τY=VYSSY/IIYt=11000×766001.6÷÷440963388.8÷66==3.4NN/mm24、橫梁承受的的最大大剪應(yīng)力Vmax=133NN/mm2＜fa=722.2NN//mm2橫梁抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)滿(mǎn)足足設(shè)計(jì)要求求。七、橫梁撓度校校核核校核依據(jù)：dff≤≤df，lim=B//250按《玻璃幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1002-200003第6.2.7條1、由豎向自重重荷載載引起的撓撓度度UX=5GK線線B4//384EEIIX=5×0..45×1100004÷384÷÷2.066÷÷105÷1468889.88==0.9mmmmUX=0.9mmm＜dff，lim=B//250==44mm2、由水平風(fēng)荷荷載下下引起的撓撓度度上部荷載標(biāo)準(zhǔn)值值W線K1=WKK·h11=1.0338×1==11.0388KN/mm下部線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值W線K2=WKK·h22=1.0338×0..555=0..557KNN//m水平風(fēng)荷載下橫橫梁梁的撓度（梯梯梯形荷載）UY：風(fēng)荷載產(chǎn)產(chǎn)生的最大大撓度UY=2W線線K1BB4/120EEIY+W線K2B4/240EEIY[25/88-5×（h2/B）2+2×（h2/B）4]=2×1..038××110004÷120÷÷2.066÷÷105÷4096638.9＋0.57××1000044÷240÷÷2.066÷÷105÷4096638.99[[25÷88--5×(00..55÷11))2＋2×(0..55÷11))4]=0.2244mmUY=0.244mm＜＜df，lim=B//250==44mm經(jīng)過(guò)以上計(jì)算得得知知，橫梁的的各各項(xiàng)性能滿(mǎn)滿(mǎn)足足設(shè)計(jì)要求求。根據(jù)以上計(jì)算，橫橫梁的各個(gè)構(gòu)構(gòu)件均符合規(guī)規(guī)范要求，滿(mǎn)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求求，達(dá)到使用用功能，可以以正常使用。第四章、隱框窗窗立立挺計(jì)算（2.8m）一、計(jì)算說(shuō)明玻璃幕墻立挺選選用用（6063AA-T5）鋁型材，根根根據(jù)建筑結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)特點(diǎn)，該該幕幕墻立挺簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支形式固定定在在主體結(jié)構(gòu)構(gòu)上上，并處于于受受拉狀態(tài)。立立立挺承受水水平平方向的矩矩形形荷載和豎豎直直方向的集集中中荷載。立立挺挺有效計(jì)算算高高度H=28000mm。幕墻橫向向計(jì)算分格格寬寬度B1=2445mm,,BB2=99955mm。計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如下圖。二、力學(xué)模型采用簡(jiǎn)支梁力學(xué)學(xué)模模型，荷載載按按均布線荷荷載載計(jì)算。水水平平方向和豎豎直直方向均承承受受矩形荷載載。計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如如下下圖：三、荷載計(jì)算1、立挺承受的的豎直直方向面荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值GGGKK=0.455KN/mm22設(shè)計(jì)值GGG==0.544KKN/m22、立挺承受的的水平平方向面荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值qKK==1.0388KN/m2設(shè)計(jì)值q==11.4533KKN/m23、立挺承受的的水平平線荷載標(biāo)準(zhǔn)值q線線KK=qK×B=1..038××11.24==11.29KKNN/m設(shè)計(jì)值q線線==q×B==11.4533××1.244==1.800KKN/m4、立挺所受的的彎矩矩M=1/8×qq線線×H2=0.1225×1..880×2..882=1.7664KN··mm5、受力最不利利處立立挺承受的的偏偏心拉力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值（立挺挺中中心處）N=GG×B××HH=0.5544×1.2244×2.88==1.877KKN四、立挺截面參參數(shù)數(shù)6063A-TT55鋁型材抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值1224.4NN//mm2鋁彈性模量E=0..77×105N/mm2鋼方通截面積AAoo=6255..08mmm22X軸慣性矩Ixx=557141100mm4X軸到最外緣距距離YYx=400mmmX軸抵抗矩Wxx=1142855..3mm3X軸面積矩Sxx=88360..88mm3塑性發(fā)展系數(shù)γγ==1.055五、立挺強(qiáng)度校校核核校核依據(jù)據(jù)σσ=N/Aoo+M/γWx≤fa=124..4N/mmmm2《玻璃幕墻墻工程技技術(shù)規(guī)范》JGJ1002-200003第條規(guī)定σmax=NN/AAo+M/γW=1.887×1..003/625..08+11..764××1106/1.055×1422885.3==1120.66NN/mm2＜fa=124..4N/mmmm2立挺強(qiáng)度度滿(mǎn)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要要求求。六、立挺抗剪強(qiáng)強(qiáng)度度校核校核依據(jù)τmaaxx≤fav=72..2N/mmmm2t：立挺壁厚，取取tt=2τx:立挺承受受的水平荷荷載產(chǎn)生的的剪剪應(yīng)力τx=VSx//Ixtt=252200×836600.8/55771410022=18..44N/mmm22＜fav=72..2N/mmmm2立挺抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)滿(mǎn)足足設(shè)計(jì)要求求。七、立挺撓度校校核核由水平風(fēng)荷載下下引引起的撓度度線荷載標(biāo)準(zhǔn)值W線K==WK·B=1..038××11.24==11.29NN/m水平風(fēng)荷載下立立挺挺的撓度u=5WWKK線H4/384EEI=511..29×2288004/384××0.7××1105×5714410=1133.1u=13.1mmmm＜H/1800=280000×1800==15.66mmm1立挺撓度滿(mǎn)足設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)要求。根據(jù)以上計(jì)算，立立挺的各個(gè)構(gòu)構(gòu)件均符合設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范要求求，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)計(jì)要求，達(dá)到到使用功能，可可以正常使用用。第五章、隱框窗窗連連接計(jì)算一、橫梁與立挺挺的的連接計(jì)算算1、計(jì)算說(shuō)明該隱框窗所有的的橫橫梁與立挺挺都都通過(guò)5mmm厚的（Q235B）鋼角碼用2個(gè)M6奧氏體不銹銹鋼（A2-70）螺栓連接接，螺栓承承受受來(lái)自水平平方方向的荷載載和和豎直方向向上上的荷載。此此此時(shí)我們需需要要對(duì)連接部部位位的螺栓的的抗抗剪強(qiáng)度、立立立挺的局部部承承壓能力和和鋁鋁合金角碼碼的的局部承壓壓能能力進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算算。2、荷載計(jì)算=1\*GB2⑴作用在連接部部位的的豎直方向向剪剪力V1=Vx==2.5592KN（見(jiàn)第三章章第三節(jié)第第五五條）=2\*GB2⑵作用在連接部部位的的水平方向向剪剪力V2==VY=1.35（見(jiàn)第三章章第三節(jié)第第八八條）=3\*GB2⑶橫梁端部所承承受的的最大剪力力3、橫梁與立挺挺連接接螺栓的校校核核AO:M6螺栓栓有效面面積，取AO=20.11mmm2nv:剪切面，單單剪時(shí)，取nv=1Nvb:每個(gè)個(gè)螺螺栓的抗剪剪承承載力：Nvb=nvv·AO··fv=1×200.1×22445=N＞V=29220NM6不銹鋼螺栓栓滿(mǎn)足設(shè)設(shè)計(jì)要求。4、立挺局部承承壓能能力d：M6螺栓栓孔徑，取d==6mmt:立挺的壁厚厚，取tt=2mmmNcb：立挺局局部承壓能能力Ncb=2b··t·faab=2×66×2×11550=366000N﹥V=29220N立挺局部承壓能能力力滿(mǎn)足設(shè)計(jì)計(jì)要要求。5.鋼角碼局部部承壓能能力Ncb：鋼角碼碼局部承壓壓能力Ncb=d·tt·fabb=6×5××325==99750NN﹥﹥V=29220N鋼角碼局部承壓壓能能力滿(mǎn)足設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)要求。第四部分、石材材幕幕墻結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算算第一章、荷載計(jì)計(jì)算算一、計(jì)算說(shuō)明本章我們計(jì)算的的是是北立面石石材材，在此部部分分中石材幕幕墻墻的最大水水平平分格為a=30000mm，豎向分格格為b=11000mm，層高為H=4.22m。該處石材材幕墻采用T掛件連接形形式。計(jì)算算標(biāo)標(biāo)高8.7米。二、單位面積石石材材幕墻的自自重重荷載計(jì)算算1、單位面積石石材幕幕墻自重荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算算GAK：石材板板塊自自重面荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值石材采用30mmmm厚石材，石石材密度取取為為28.0KKN/m3GAK=30××100-3×28..0=0..884KN//mm2GGK：考慮板板材和和框架的幕幕墻墻自重面荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值GGK取1.00KKN/m2單位面積石材幕幕墻墻自重荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值計(jì)算算rG：重力荷載載分項(xiàng)系系數(shù)，取rG=1.2按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.1.6條規(guī)定GG：考慮板材材和框架架后的單位位面面積石材幕幕墻墻自重荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值GG=rG··GGKK=1.2××1.0==11.2KKNN/m2三、石材幕墻板板塊塊承受的水水平平風(fēng)荷載計(jì)計(jì)算算1、水平風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算βgz:陣風(fēng)系系數(shù)，取取βgz=2.11按《建筑μs：風(fēng)荷載體體型系數(shù)數(shù)，取μs=-1.2或＋1.0按《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載載規(guī)范》GB500009-220001第條該體型系數(shù)分別別為為一個(gè)垂直直于于幕墻方向向向向外的荷載載值值和一個(gè)垂垂直直于幕墻方方向向相里的荷荷載載值，計(jì)算算時(shí)時(shí)，我們選選擇擇最不利的的一一種荷載進(jìn)進(jìn)行行組合，所所以以我們?cè)谟?jì)計(jì)算算時(shí)，選-1.2作為我們的的計(jì)算風(fēng)荷荷載載體型系數(shù)數(shù)。μz:風(fēng)壓高度度變化系數(shù)數(shù)，取μz=0.744WO：作用在幕幕墻上的的風(fēng)荷載基本本值0.440KNN//m2按《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載載規(guī)范》GB500009-220001附表D.4（按50年一遇）WK：作用在幕幕墻上的的風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值WK=βgz··μs·μzz·WO=2.1×（-1.2）×0.744×0.44==-0.7755KN//mm2（表示負(fù)風(fēng)風(fēng)壓）2、水平風(fēng)荷載載設(shè)計(jì)計(jì)值計(jì)算rW:風(fēng)荷載分分項(xiàng)系數(shù)，取取rW=1.4按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.4.2條W：作用在幕墻墻上的的風(fēng)荷載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值W=rW·WWKK=1.4××0.755==1.055KN/mm22四、石材幕墻承承受受的水平地地震震作用計(jì)算算1、石材幕墻承承受的的水平地震震作作用標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)計(jì)算αmax:水平平地震震影響系數(shù)數(shù)最最大值，取αmax=0..16按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第條βE：動(dòng)力放大大系數(shù)，取βE=5.00按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第條QEK：作用在在幕墻墻上的地震震作作用標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)計(jì)算QEK=αmaax··βE·QEK=0..16×55..0×1..00=0.88KN/mm222、石材幕墻承承受的的水平地震震作作用設(shè)計(jì)值值計(jì)計(jì)算rE：地震作用用分項(xiàng)系系數(shù)，取rE=1.33按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.4.2條rE：作用在幕幕墻上的的地震作用用設(shè)設(shè)計(jì)值qE=rE··QEKK=1.3××0.8==11.04KKN/m2五、荷載組合1、風(fēng)荷載和水水平地地震作用組組合合標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算算ψW：風(fēng)荷載的的組合值值系數(shù)，取ψW=1.00按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.4.3條ψE：地震作用用的組合合值系數(shù)，取取取ψE=0.66按《金屬與石材材幕幕墻工程技技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGJ1333-200001第5.4.3條qk=ψW·WWk＋ψE·qqEK=1.00×0.7755＋0.6×00.8=11..23KKNN/m22、風(fēng)荷載和水水平地地震作用組組合合設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算算q=ψW·W＋＋ψE·qE=1.0××1.05＋0.6×11.04==11.6744KN/mm22第二章、石材面面板板計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明石材面板選用3300mm厚的花崗巖巖。石材幕幕墻墻的分割尺尺寸寸為：石材材分分格寬度a=30000mm，石材分格格高度b=11000mm。因石材面面板采用四四個(gè)個(gè)T掛件支撐，所所所以石材面面板板的計(jì)算采采用用短槽支撐撐的的石材面板板計(jì)計(jì)算模型。二、石材面板的的強(qiáng)強(qiáng)度校核（一）花崗石板板的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值ffgg1=fgm/2.115=8//22.15==33.7211ffgg2=fgm/4.330=8//44.30==11.8600ffgg1:花崗石板抗抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值（Mpa）fg2:花崗石石板抗抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值（Mpa）fgm：花崗石石板彎彎曲強(qiáng)度平平均均值（Mpa）《金屬與石材幕幕墻墻工程技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJ1333-200001第3.2.2條規(guī)定花崗崗石板材的的彎彎曲強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)經(jīng)經(jīng)決定檢測(cè)測(cè)確確定，彎曲曲強(qiáng)強(qiáng)度不應(yīng)小小于于8.0MMpa。所以本工工程按不小小于于8.0Mppa取值。（二）石材面板板彎彎曲強(qiáng)度校校核核1、校核依據(jù)：：σ==M/1..005×W≤fg1=3.7721N//mmm2q線=q*b==1.667*1..11=1.8844M=q線l2//88=1.6644*2.7722/8=1..49KKNN.mW=BH2/66==30000**302/6=45500000σ=M/1..055W=1..668*10066/1.055*45000000=33..55N＜3.7211N/mmm22石材面板強(qiáng)度復(fù)復(fù)合合規(guī)范要求求。（三）石材槽口口抗抗剪強(qiáng)度校校核核本本工工程石材槽槽口口按對(duì)邊開(kāi)開(kāi)槽槽設(shè)計(jì)，所所以以石材槽口口剪剪應(yīng)力計(jì)算算按按對(duì)邊開(kāi)槽槽計(jì)計(jì)算。1、校核依據(jù)：：τ==αbβ/n(t--c)s≤fg2=1.8860N//mmm2《金屬與與石石材幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1333-200001第條規(guī)定22、石石材槽口剪剪切切強(qiáng)度qq：：風(fēng)荷載和和水水平地震作作用用組合面荷荷載載設(shè)計(jì)值，q=1.4488KKNN/mm2cc::槽口寬度c=7mmmss：：?jiǎn)蝹€(gè)曹底底總總長(zhǎng)度（mm），矩形槽槽底總長(zhǎng)度度取取為槽長(zhǎng)加加上上槽深的兩兩倍倍，弧型槽槽取取為圓弧總總長(zhǎng)長(zhǎng)度。本工工程程采用弧型型槽槽，槽長(zhǎng)為為1150mm。nn：：一個(gè)連接接邊邊上掛件數(shù)數(shù)量量。n=2β:應(yīng)力調(diào)整系系數(shù)，查查《金屬與與石石材幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》JGJ1333-200001表，得β=1.255τ=αbβ/nn(t-c))ss=1.66774×100--3×27000×111000×1..225/2×（30-7）×150==0.900N/mmm22≤fg2=1.8860N//mmm2石石材材槽口抗剪剪強(qiáng)強(qiáng)度符合規(guī)規(guī)范范要求。第三章、鋼立柱柱計(jì)計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明立柱選用80××660×4鍍鋅方鋼管管，根據(jù)建建筑筑結(jié)構(gòu)特點(diǎn)點(diǎn)，每每根幕墻立立柱柱雙支在主主體體結(jié)構(gòu)上，并并并處于受拉拉狀狀態(tài)，立柱柱在在組合荷載載的的作用下，產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生彎曲、剪剪剪切等效應(yīng)應(yīng)。立立柱高度H=4200mm,幕墻橫向計(jì)計(jì)算分格寬寬度度B=18000mm。二、力學(xué)模型立柱的力學(xué)模型型按按雙支座考考慮慮，立柱承承受受水平方向向的的組合荷載載和和屬相方向向的的自重荷載載。為為簡(jiǎn)化計(jì)算算，立立柱的水平平荷荷載按均布布的的水平線荷荷載載計(jì)算。計(jì)計(jì)算算簡(jiǎn)圖如下下：：三、荷載作用值值1、立柱承受的的豎直直方向面荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值GGGGK=1.00KN/mm22設(shè)計(jì)值GGGG=1.2KKN/m22、立柱承受的的水平平方向面荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值qqKK=1.088KN/mm22設(shè)計(jì)值qq==1.48888KN/mm223、立柱承受的的水平平線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qq線線K=qK×B=1..08×11..8=1..9944KNN//m設(shè)計(jì)值qq線線=q×BB=1.44888×1..88=2.6688KN/mm4、受力最不利利處立立柱承受的的偏偏心拉力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值（立柱柱中中心處）N=GGG××B×H==11.2×11..8×4==99.1KNN5、立柱所受的的彎矩矩Φ：彎矩系數(shù)，取取ΦΦ=0.088797由D/H=5000//42000==0.111990,查《結(jié)構(gòu)靜靜力計(jì)算手手冊(cè)冊(cè)》確定M=Φ·qq線線·H=0..0879977×3.0011×4.2222=4.677KN·mm6、立柱所承受受剪力力VA=88..34KNNVB=1166.65KKNN四、立柱截面參參數(shù)數(shù)立柱截面積AA0=10455..7mm2X軸慣性矩IIX=92599220.5mmmm4X軸到最外緣距距離YX=40mmmX軸抵抗力WWX=2314488mm3塑性發(fā)展系數(shù)γ=1.055五、立柱強(qiáng)度校校核核校核依據(jù)σ=NN//A0+M/rWWX=9.1××103/10455+4.6677×106/1.055×2311448=20000.8N//mmm2＜fts=215NN/mm2立柱強(qiáng)度滿(mǎn)足設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)要求。六、立柱撓度校校核核由水平風(fēng)荷載載引起起的撓度風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.844KN//m水平方向線荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值Wk線=Wk··B=0..75×11..8=1..335KN//mm撓度計(jì)算ξ：撓度系數(shù)，取取ξξ=3.688×10-33由D/H=5000//42000==0.111111,查《結(jié)構(gòu)經(jīng)經(jīng)理計(jì)算手手冊(cè)冊(cè)》確定df，x:水平平方向的撓度度df，x=ξWWk線H4/EIX=3..68×1100-3×1.335×4220004/2.066×105×9259920.55==5.355mmm＜df，lim=B//250==44200//2250=1166.8mmm立柱剛度符合規(guī)規(guī)范范要求。根據(jù)以上計(jì)算，立立柱的各個(gè)構(gòu)構(gòu)件均符合規(guī)規(guī)范要求，滿(mǎn)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求求，達(dá)到使用用功能，可以以正常使用。第五部分、2..55mm厚鋁單板計(jì)計(jì)算第一章、鋁板面面板板計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明鋁板選用2.55mmm厚的氟碳噴噴涂鋁單板板。幕幕墻分格寬寬度度B=30000mm，幕墻分格格高度H=11000mm。鋁單板面板強(qiáng)度度校校核校核依據(jù)：σ==66mqa2η/t2﹤fgσ：組合荷載作作用產(chǎn)產(chǎn)生的板中中最最大彎曲應(yīng)應(yīng)力力設(shè)計(jì)值fg：鋁板強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值m：板的彎矩系系數(shù)，查查《金屬與與石石材幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》附附錄B表B.0.1確定q：垂直面板方方向的組組合荷載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值a：鋁板分格的的短邊尺尺寸(mm)t：鋁板厚度（mm）η:應(yīng)力折減系系數(shù)，查查《金屬與與石石材幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》表5.4.3確定本工程采用2..55mm鋁單板，計(jì)計(jì)算鋁面板板時(shí)時(shí)，考慮受受力力最不利的的影影響，選擇擇受受力最不利利的的部分，將將其其簡(jiǎn)化分析析為為平面板。計(jì)計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如如下下。鋁板分格的短板板尺尺寸a=0.55m鋁板分格的長(zhǎng)邊邊尺尺寸b=1.11m取中間板為一個(gè)個(gè)計(jì)計(jì)算單元，四四四邊簡(jiǎn)支，由a/b=0..5//1.1==00.54,查表得，彎彎矩系數(shù)m=0.11022。由θ=qa4//Et44=1.7665×100--3×50004÷0.7÷÷105÷2.54=40.334查表得，差值得得應(yīng)應(yīng)力折減系系數(shù)數(shù)η=0.788鋁板的彎曲應(yīng)力力σ=6mqa22η//t2=6×0..10222××1.76655×10-33×5002×0.788÷2.5522=35.11N/mmm22<fg=129..5N//mmm2鋁板強(qiáng)度復(fù)合設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)要求。三、鋁板面板撓撓度度校核校核依據(jù)：μ==ffqKa4η/D≤[μ]=a/1100μ：組合荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值作用產(chǎn)生生的的板中最大大撓撓度f(wàn)：四邊支撐鋁鋁板面面板的撓度度系系數(shù)qK：垂直面板板方向的的組合荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值a：鋁板分格的的短邊尺尺寸（mm）D：鋁板剛度η：撓度折減系系數(shù)，查查《金屬與與石石材幕墻工工程程技術(shù)規(guī)范范》表5.4.3確定E：鋁板的彈性性模量7..00×104N/mm2ν：鋁板的泊松松比0.333由邊長(zhǎng)比a/bb==500//11100==00.55,查表得，f=0.0010033D=Et3/1122（1-ν2）=0.700×105×2.53÷12