常減壓蒸餾裝置設(shè)計(jì)

遼寧石化職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙遼寧石化職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙#1pVV一+1.36LZ1pVV一+1.36LZ泛點(diǎn)率二LVKGAFb其中Z—板上液體流經(jīng)長(zhǎng)度Z=D-W-W二2.25-0.504-0.861二0.89mLL2daA—板上液流面積bG—液泛負(fù)荷系數(shù)FK—物性系數(shù)A二F—2A—A，=15.9—0.875=15.03btff由《化工原理》P圖3—16查得G=0.14176F取K=111.92J―767—+1.36x0.093x0.89

則泛點(diǎn)率=販—:亀X15.03=°?68=68%對(duì)于大塔應(yīng)控制泛點(diǎn)率＜80%，由計(jì)算可知68%V80%，故可知霧沫夾帶量能夠滿足eVO.lKg液/Kg汽的要求。v2.3.6塔板負(fù)荷性能圖（1）霧沫夾帶上限線S660鑰7+伏Lsx°891xS660鑰7+伏Lsx°891x0.14x15.03=0.8推導(dǎo)出0.052V+0.58L=1.68整理V=32.37—11.15LSSSS取值列表2-14表2—14霧沫夾帶線Lms/sS0.030.050.07Vm3/sS32.0431.8131.590.0931.372）液泛線由HV(p(H+h)和h+h+h=(p(H+h),推導(dǎo)出aV2=b—cLf

dtwpLdtwSS—dLS2/3

TOC\o"1-5"\h\zp7.67其中a=1.91X105p.N2=1.91X105660x11012=0.0018Lb=0H+(?—T1-s)h=0.5X0.75+(0.5-1-0.5)X0.054=0.2960w（注：個(gè)別塔段板間距為1m,其板間距取其平均值0.75m）TOC\o"1-5"\h\z0.1530.153c=—=2.1L2.h22.72x0.12W011d=(1+e)0.667E=(1+0.5)X0.667X1X=0.510L2/32.72/3W0.0018V2=0.296－2.1L2－0.51L2/3SSS解出：V2=164－1167L2－283L2/3SSS取值列表2-15表2—15液泛線Lm3Lm3/sSVm3/sS0.030.050.070.0911.711.0910.529.93）液相負(fù)荷上限線以5s作為液體在降液管中停留時(shí)間為下限L)SmaxA?L)SmaxA?H-f50.875x0.65=0.105m3/s4）泄漏線以F=5作為氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，依F=u，u=Vs貝V：000?v0AN0(V)=AjN-^=0.002X1101X二=3.98ms/sSmin0■VPV<7.675）液相負(fù)荷下限線取how=O.006作為規(guī)定最小液體負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)

284e1000_3600（L284e1000_3600（L）S_min2/3=0.006解出（LS）.=（°?°°6%1°°°）Smin2.84x10.006%1000

=（2.843/2?3/2?l36002.7=0.00233600根據(jù)表2—14、表2－15可分別作出塔板負(fù)荷性能圖上的（1）、（2）、3）、（4）、（5）共五條線見附圖3；由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：塔板上的氣相負(fù)荷上限完全由液泛線控制在任務(wù)規(guī)定的氣、液負(fù)荷下的操作點(diǎn)P處在適宜操作區(qū)內(nèi)按照固定液氣比，由附圖3查出塔板的氣相負(fù)荷上限（VS）Smax13.5=13.5m3/s,氣相負(fù)荷下限（VS）.=3.9m3/s,那么操作點(diǎn)為一=2.75Smin4.9故本設(shè)計(jì)過程設(shè)計(jì)合理，各項(xiàng)指標(biāo)符合設(shè)計(jì)要求。參考文獻(xiàn)李淑培,石油加工工藝學(xué)（上冊(cè)）,中國石化出版社,2003年6月姚玉英,化工原理（上、下冊(cè)）,天津科學(xué)技術(shù)出版社,1995年9月《塔的工藝計(jì)算》—石油化學(xué)工業(yè)部規(guī)劃設(shè)計(jì)院組織編寫（1981）《冷換設(shè)備工藝計(jì)算》—石油化學(xué)工業(yè)部規(guī)劃設(shè)計(jì)院組織編寫（1981）《華工熱力學(xué)》