纜索吊裝計算書實例

計算書纜索吊裝計算書一、主索計算1、主索荷載(1)均布荷載主索均布荷載集度q=0.44875KN/m均布荷載重力G=ql=0.44875X258=115.777KN(2)集中荷載主索集中荷載由四部分組成：行車及定滑輪重力： P1=30KN吊點動滑輪及配重重力：P2=30KN起重索重力： P3=1.5912KN拱肋重力： P4=211KN總集中重力：P=P1+P2+P3+P4=272.591KN2、主索最大張力和相應(yīng)的垂度當(dāng)跑車吊重位于跨中時，主索張力最大，控制主索的設(shè)計，取控制主索張力的安全系數(shù)K=3.5,求主索的容許張力T 和相應(yīng)的跨中垂度f。maxTmax_Tn_5829Tmax_Tn_5829=T=1^=1665.429KN取H"Tmax則跨中垂度計算書°L/G7 258 115.777f=4H(2+P)=4X1665.429(2+272,591)-12,799m則相對垂度f12.799_1L=258=20.163、主索安裝張力和安裝垂度為了保證假設(shè)的主索在吊重時的最大張力不超過容許值，則須求出主索的按裝張力H0及安裝垂度f0,以便用f0控制主索的張力和標(biāo)高。這時，作用于主索上的集中荷載為不計拱肋重力和跑車空載重力P0,位于跨中的主索張力由張力方程求得2o2ocE]Acosp3 2 rknH0+H0{ 224H2

[3P(P+G)+G ]-H)-x(L-x)/ 、2x(L-x)/ 、2-P0(P0+G)Ek2LAn2cospGEkAnC0SP24 =0式*Ek為主索彈性模量，Ek=75.6GPa主索截面面積An=4182.48mm2主索容許拉力3=1665.429KNP=P+P+P=30+30+1.5912=61.5912KN0123計算書cc LB=U,x=-乙代入上式得:C1=2E]AcosBkn224H2+[3P(P+G)+G]-H=X[3X272.591(272.591+115.777)+115.7772]-1665.429=-93.1786令C2=&x) P(P+G)E2 U U k2LX75.6X4182.48X61.5912(61.5912+115.777)X1令C1=2E]AcosBkn224H2+[3P(P+G)+G]-H=X[3X272.591(272.591+115.777)+115.7772]-1665.429=-93.1786令C2=&x) P(P+G)E2 U U k2LX75.6X4182.48X61.5912(61.5912+115.777)X1令C3=275.6X4182.48X1=431777597.744GEkAncos^ 115.777X75.6X4182-48X12424224X1665.429129X(258-129)=176599313.3722X258得簡化張力方程得：32H0+C1H0-C2-C3=U代入數(shù)據(jù)得張力方程：32H0+-93.1786H0-608376911.114=0解方程得到H0=879.566KN相應(yīng)的跨中垂度

計算書°L/Gc、 258 115.777f=——(2+P0)=4X879.566(2+61-5912)=8-762m4H04、靠近塔架安裝拱肋時主索的張力和垂度根據(jù)張力方程2+HxE]Acos?Bkn24H2[3P(P+G)+G2]-H}-x(L-x)/ 、丁p(p+G)Ek2LAn2cosB2GEkA根據(jù)張力方程2+HxE]Acos?Bkn24H2[3P(P+G)+G2]-H}-x(L-x)/ 、丁p(p+G)Ek2LAn2cosB2GEkAcos?Bn24=0由x=13m,B=0°，代入上式得:C2= x(L-x) P(P+G)E2k2Lcos13X(258-13)2X2582X75.6X4182.48X272.591(272.591+115.777)X1=800849020.7807則張力方程為32Hx+C1Hx-C2-C3=0代入數(shù)據(jù)得張力方程:32Hx+(-93.1786)Hx-977448334.1507=0解方程得到Hx=1024.478KN計算書計算書相應(yīng)的跨中垂度fxx(L-x)- Hxfxx(L-x)- HxLG、13X(258-13)+P)= 2 )1024.478X258115.777(2+272.591)=3.982m主索升角L-2x 258-2X13tgY=——(P+G)=9yin9zL (272.591+115.777)=0.170442X1024.478X2582HLxY=0.168817767204824°5、溫度改變對主索的影響時的張力和垂度主索架設(shè)和安裝溫度升高15℃求跑車吊重于跨中，主索的張力和垂度根據(jù)張力普遍方程，鋼絲的線膨脹系數(shù)￡=1.2E-5At=15℃]-H+￡AtEkA]-H+￡AtEkAn275.6X4182.48X12-24X1665.429EkAcosB 2令C1=一、一+[3P(P+G)+G'24HX[3X272.591(272.591+115.777)+115.7772]-1665.4292+(1.2E-5)X15X75.6X4182.48X1 =-36.2634得到張力方程32H+C1H-C2-C3=0

計算書C2= x(L-X) P(P+G)EA計算書C2= x(L-X) P(P+G)EA2k2LcosX75.6X4182.48X272.591(272.591+115.777)X1 =4184278981._ 129X(258-129)= 22X2581027代入數(shù)據(jù)得張力方程:32Ht+(-36.2634)Ht-4360878294.4727=0解方程得到Ht=1645.95KNLG 258 115.777=—(2+P)=4X1645.95(2+272-591)=12-951m4Ht6、6、塔頂位移對主索的影響時的張力和垂度塔頂位移△=0.08m得到張力方程3ha+C12Ha-C2-C3=0C1=2C1=275.6X4182.48X12-24X1665.4292E]AcosB c cE]Akn 2 r 2kn +[3P(P+G)+G]-H+AcosF2 BL24HX[3X272.591(272.591+115.777)+115.7772]-1665.4292 75.6X4182.48+0-08X1X258=4.8665計算書C2= X(L-X) P(P+G)EA2 K2Lcos129X(258-129)22X258X75.6X4182.48X272.591(272.591+115.7