單層工業(yè)廠房課程設(shè)計設(shè)計

經(jīng)典word整理文檔，僅參考，雙擊此處可刪除頁眉頁腳。本資料屬于網(wǎng)絡(luò)整理，如有侵權(quán)，請聯(lián)系刪除，謝謝！單層工業(yè)廠房課程設(shè)計目錄.................................................-1-第1章、混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計?單層工業(yè)廠房設(shè)計計算書....-3-1.1、設(shè)計條件.....................................-3-1.2、設(shè)計要求.....................................-4-1.3、設(shè)計期限.....................................-4-1.4、參考資料.....................................-4-第2章、混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計?單層工業(yè)廠房設(shè)計計算書....-5-2.1、設(shè)計條件.....................................-5-2.1.1、平面與剖面.............................-5-2.1.2、建筑構(gòu)造...............................-6-2.1.3、自然條件...............................-7-2.1.4、材料...................................-8-2.2、設(shè)計要求.....................................-8-2.3、結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定.................-8-2.3.1、主要構(gòu)件選型表.........................-8-2.3.2、柱截面尺寸.............................-9-2.3.3計算單元.................................-9-2.4、荷載計算....................................-10-2.4.1、恒載..................................-10-2.4.2、屋面活荷載............................-12-2.4.3、風(fēng)荷載................................-12-2.4.4、吊車荷載..............................-13-2.5、排架內(nèi)力分析................................-14-2.5.1、恒載作用下排架內(nèi)力分析................-15-2.5.2、屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析..........-16-2.5.3、風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析..............-19-2.5.4、吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析............-21-2.6、內(nèi)力組合.......................................282.7、柱截面設(shè)計.....................................31-1-2.7.1、A柱配筋計算..............................312.7.2、B柱配筋計算..............................362.7.3、C柱配筋計算..............................422.7.4、抗風(fēng)柱設(shè)計...............................472.8、基礎(chǔ)設(shè)計.......................................512.8.1、A柱基礎(chǔ)設(shè)計..............................512.8.2、B柱基礎(chǔ)設(shè)計..............................552.8.3、C柱基礎(chǔ)設(shè)計..............................582.8.4、抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計...........................62參考資料...............................................66-2-第1?1.1、設(shè)計條件1.1.1、平面與剖面某雙跨等高機修車間，廠房長度72m，柱距為6m，不設(shè)天窗。廠房跨度為18m，車間面積為2644.07,其中AB跨設(shè)有兩臺10t橋式吊車；BC跨設(shè)有兩臺32/5t橋式吊車。吊車采用大連起重機廠的橋式吊車,吊車工作級別A4-A5，軌頂標高AB跨為8.7m，BC跨為9m，柱頂標高為11.8m。1.1.2、建筑構(gòu)造屋蓋防水層：APP防水卷材找平層：25mm水泥砂漿保溫層：100mm水泥蛭石砂漿屋面板：大型預(yù)應(yīng)力屋面板圍護結(jié)構(gòu)240mm普通磚墻，采用和M5混合砂漿門窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m門洞：5.6m×6.0m1.1.3、自然條件建設(shè)地點：衡陽市郊，無抗震設(shè)防要求基本風(fēng)壓：0.40/m2基本雪壓：0.35/m2建筑場地：粉質(zhì)粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承載力特征值：250/m2-3-1.1.4、材料混凝土：基礎(chǔ)采用C25，柱采用C30鋼筋：HPB235級、HRB335級、HRB400級各種直徑鋼筋1.2、設(shè)計要求1.2.1、分析廠房排架，設(shè)計柱、基礎(chǔ)，整理計算書一份1.2.2、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一套1.3、設(shè)計期限1.3.1、兩周1.4、參考資料1.4.1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20021.4.2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20011.4.3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-20021.4.4、混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊1.4.5、國家建筑標準設(shè)計圖集08G118-4-第2?2.1、設(shè)計條件2.1.1、平面與剖面某雙跨等高機修車間，廠房長度72m，柱距為6m，不設(shè)天窗。廠房跨度為18m，車間面積為2644.07,其中AB跨設(shè)有兩臺10t橋式吊車；BC跨設(shè)有兩臺32/5t橋式吊車。吊車采用大連起重機廠的橋式吊車,吊車工作級別A4-A5，軌頂標高AB跨為8.7m，BC跨為9m，柱頂標高為11.8m。廠房剖面圖如下-5-2.1.2、建筑構(gòu)造屋蓋防水層：APP防水卷材找平層：25mm水泥砂漿保溫層：100mm水泥蛭石砂漿屋面板：大型預(yù)應(yīng)力屋面板圍護結(jié)構(gòu)240mm普通磚墻，采用和M5混合砂漿門窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m門洞：5.6m×6.0m-6-2.1.3、自然條件建設(shè)地點：衡陽市郊，無抗震設(shè)防要求-7-基本風(fēng)壓：0.40kN/m2基本雪壓：0.35/m2建筑場地：粉質(zhì)粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承載力特征值：250/m22.1.4、材料混凝土：基礎(chǔ)采用C25，柱采用C30鋼筋：HPB235級、HRB335級、HRB400級各種直徑鋼筋2.2、設(shè)計要求2.2.1、分析廠房排架，設(shè)計柱、基礎(chǔ)，整理計算書一份2.2.2、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一套2.3、結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定2.3.1、主要構(gòu)件選型表kN/m/m22-8-2.3.2、柱截面尺寸已知柱頂標高為11.8m，室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面距離為H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)如下0.5m，則柱總高度參柱高慣性重偏心距數(shù)柱/4號上柱下柱上柱下柱上柱下柱0A90×1083×1050BC001081052.3.3計算單元本車間為機修車間，工藝無特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，選取一榀排架進行計算，計算見圖和計算單元如下圖-9-2.4、荷載計算2.4.1、恒載2.4.1.1、屋蓋結(jié)構(gòu)自重APP防水卷材0.35/m225mm水泥砂漿找平層0.4/m2100mm水泥蛭石保溫層1.5m×6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板屋面支撐及吊管自重0.5/m21.5/m2--0.15kN/m22.85/m2跨YWJ18-2-Aa68.2kN/榀則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計值為G1.2(0.568.20.5618225.612.4.1.2、吊車梁及軌道荷載設(shè)計值A(chǔ)B跨：G1.2(28.260.8)39.6kN3BC跨：G1.2(4660.8)60.96kN'32.4.1.3、柱自重荷載設(shè)計值A(chǔ)柱上柱：G1.216.820.164AA柱下柱：G1.23643.2kN5AB柱上柱：G31.537.84BB柱下柱：G1.26274.4kN5BC柱上柱：G1.216.820.16kN4CC柱下柱：G1.23845.6kN5C各項恒載作用位置如下圖--2.4.2、屋面活荷載屋面活荷載標準值為0.5/m，雪荷載標準值為0.35/m，故僅按屋面活22荷載計算，則作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：1Q1.40.561837.8kN，作用位置與G相同1212.4.3、風(fēng)荷載風(fēng)荷載標準值按計算，其中0.4kN/m,1.0,根據(jù)廠房2kzsz0各部分標高及B類地面粗糙度表確定如下0zz柱頂：H=11.8m，z檐口：H=13.45m，z屋頂：H=14.745m，z風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖所示s排架迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標準值為1.00.81.050.40.336/kNm22kz1z01.00.41.050.40.168/kNm2kzs2z則作用于排架計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為0q1.40.33662.82kN/m1q1.40.1686kN/m2--hBFwhQ1s2z1s3s4z2z01.40.80.41.0971.650.60.51.1331.2951.00.466.81kN2.4.4、吊車荷載2.4.4.1、吊車主要參數(shù)AB跨10t吊車、中級工作制吊車，吊車梁高900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN,P94kN,PkNmaxminBC跨30/5t吊車、中級工作制吊車，吊車梁高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN,P262kN,P58.5kNmaxmin2.4.4.2、吊車豎向荷載AB跨DPy0.91.494(10.8270.167)236.17kNmaxQmax,ki0.91.431(10.8270.167)77.89kNDPyminQmin,kiBC跨DPy0.91.4262(10.6960.225)643.16kNmaxQmax,ki0.91.458.5(10.6960.225)141.6kNDPyminQmin,ki2.4.4.3、吊車橫向水平荷載--AB跨11TQg)y0.120.91.4(10023.03)1.9949.27kN44QiBC跨11TQg)y0.120.91.4(300108.77)1.92124.74kN44Qi2.5、排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高廠房，可以用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析柱剪力分配系數(shù)H3C0iEAIHH3n,uIHl31BCCi10i1(1)3ni1ABC--2.5.1、恒載作用下排架內(nèi)力分析A柱GG225.611GGG59.76234AGG43.235AMGe11.28m1A11MGG)eGe39.635.29m2A14A233B柱GG2451.241GGGG138.36'54B33GG74.465BM01BMGeGe(39.660.96)16.02m'32B3C柱GG225.671GGG81.12'84C3GG45.695CMGe11.28mC71MGeGG)e0.343.15m2C3414C5--力R分別為iA柱n0.15,0.34111)23312nC2.032,C1.0821122131(1)1(1)33nnMM11.282.03235.291.082RCC2A3.32kN()1AH1H312.3AB柱n0.157,0.34111)23312nC2.000,C1.0931122131(1)1(1)33nnM16.021.093RC1.42kN()2BH312.3BC柱n0.109,0.34111)23312nC2.209,C1.0011122131(1)1(1)33nn11.282.20943.151.001MMRCC2C5.54kN()CH1H312.3C排架柱頂不動鉸支座總反力為RRRR5.541.423.323.64kN()BCA各柱柱頂最后剪力分別為0.161kN()VRRAAA()VRRBBB()VRRCCCVVVV0iABC2.5.2、屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖所示，其中Q37.8kN1--其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為M37.80.051.89kNm1AM37.80.27.56kNm2AM37.80.155.67kNm1BM02BA柱n0.15,0.34111(1)23312nC2.032,C1.0821122131(1)1(1)33nnMM1.892.0327.561.082RCC2A0.98kN()1AH1H312.3AB柱n0.157,0.34111)23312nC2.000,C1.0931122131(1)1(1)33nnM5.672RC0.92kN()2BH312.3B則排架柱頂不動鉸支座總反力為RRR0.980.921.9kN()AB將RAB跨時的柱頂剪力--0.169()VRRAAA0.638()VRRBBB0.201()VRCCVVVV0iABC排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-92.5.2.2、BC跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖所示，其中Q37.8kN1其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為M37.80.155.67kNm1BM02BM37.80.051.89kNmCM37.80.259.45kNm2CB柱n0.157,0.34111)23312nC2.000,C1.0931122131(1)1(1)33nnM5.672RC0.92kN()1BH112.3BC柱--n0.109,0.34111)233121.0011nC2.209,C122131(1)1(1)33nn1.892.2099.451.001MMRCC2CkN()CH1H312.3C則排架柱頂不動鉸支座總反力為RRR0.921.1082.028kN()BC將RAB跨時的柱頂剪力()VRAA()VRRBBB0.70kN()VRRCCCVVVV0iABC排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-102.5.3、風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析2.5.3.1、左吹風(fēng)時排架計算簡圖如圖所示各柱不動鉸支座反力分別為A柱--n0.15,0.34111(1)43n1C0.33081(1)3nRqHC2.8212.30.3311.45kN()A1C柱n0.109,0.34111(1)43n1C0.3158111(1)3nRqHC1.4112.30.3155.46kN()C211RRRF11.455.466.8123.72kN()ACW各柱頂剪力分別為()VRRAAA0.638kN()VRBB0.69kN()VRRCCCVVVVFiABCW排架內(nèi)力圖如圖2-11所示2.5.3.2、右吹風(fēng)時計算簡圖如圖所示各柱不動鉸支座反力分別為A柱--n0.15,0.34111(1)43n1C0.33081(1)3nRqHC1.4112.30.335.72kN()A1C柱n0.109,0.34111(1)43n1C0.3158111(1)3nRqHC2.8212.30.315kN()C211RRRF23.72kN()ACW各柱頂剪力分別為()VRRAAA0.63814.97kN()VRBBkN()VRRCCCVVVVFiABCW排架內(nèi)力圖如圖2-12所示2.5.4、吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析2.5.4.1、D作用于A柱max計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載D，D在牛腿頂面處引起的力矩為maxminMDe236.170.3582.66kNmAmax3MDe77.890.7558.42kNmBA柱min82.661.082MCAC1.082,R7.27kN()5.19kN()312.33AHB柱58.421.093MCBC1.093,R312.33BHRRR2.08kN()AB--排架各柱頂剪力分別為()VRRAAA0.6386.52kN()VRRBBB()VRCCVVVV0iABC排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-132.5.4.2、D作用于B柱左min計算簡圖如圖所示--其中吊車豎向荷載D，D在牛腿頂面處引起的力矩為maxminMDe77.890.3527.26kNmAmin3MDe236.170.75177.13kNmBmax柱頂不動鉸支座反力R,R及總反力分別為RABA柱27.261.082MCC1.082,R2.4kN()AH312.33AB柱177.131.093MCC1.093,R15.74kN()BH312.33BRRR13.34kN()BA排架各柱頂剪力分別為()VRRAAA()VRRBBB0.2012.68kN()VRCCVVVV0iABC排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-142.5.4.3、D作用于B柱右max計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載D，D在牛腿頂面處引起的力矩為maxminMDe634.160.75475.62kNmBmaxMDe141.60.342.48kNmCmin4--B柱475.621.093MCC1.093,R42.26kN()BH312.33BC柱42.481.001MCC1.001,R3.46kN()CH312.33CRRR42.263.4638.8kN()BC排架各柱頂剪力分別為0.1616.25kN()VRAA17.5kN()VRRBBB()VRRCCCVVVV0iABC排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-152.5.4.4、D作用于C柱max計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載D，D在牛腿頂面處引起的力矩為maxminMDe141.60.75106.2kNmBminMDe634.160.3190.25kNmCmax4柱頂不動鉸支座反力R,R及總反力R分別為ABB柱106.21.093MCC1.093,R39.44kN()BH12.33BC柱--190.251.001MCC1.001,R315.48kN()CH12.33CRRR15.489.446.04kN()CB排架各柱頂剪力分別為0.1610.97kN()VRAA()VRRBBB()VRRCCCVVVV0iABC排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-162.5.4.5、T作用于AB跨柱max當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示A柱4.21.1n0.15,0.341,a0.7384.2(2)aa22a3(2a)nC0.5321521(1)3nRTC0.5329.27kN()AB柱5--4.21.4n0.157,0.341,a0.6674.2(2)aa22a3(2a)nC0.5741521(1)3nRTC0.5749.275.32kN()B排架柱頂總反力R為5RRR4.935.3210.25kN()AB各柱頂剪力為4.930.80.16110.253.61()VRmRkNAAA0.920.80.63810.250.09()VRmRkNBBB0.80.20110.251.65kN()VmRCC排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-17所示，當(dāng)T方向相反時，彎矩圖和max剪力只改變符號，方向不變2.5.4.6、T作用于BC跨柱max當(dāng)BC跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示B柱4.21.4n0.157,0.341,a0.6674.2(2)aa22a3(2a)nC0.5741521(1)3nRTC0.57424.7414.20kN()B5--C柱4.21.4n0.109,0.341,a0.6674.2(2)aa22a3(2a)nC0.5381521(1)3nRTC0.53824.74kN()C5排架柱頂總反力R為RRR27.51kN()BC各柱頂剪力為0.80.16127.513.54kN()VmRAA14.200.80.63827.510.16()VRmRkNBBB13.310.80.20127.518.88kN()VRmRCCC排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-18所示，當(dāng)T方向相反時，彎矩圖和max剪力只改變符號，方向不變--2.6、內(nèi)力組合A作用于跨作用于跨DDDDTmax作用作用作用作用作用作用于A于B于B于C于于柱柱跨跨ABCDEFGHIJK項合Ⅰ-MNMNMNV0Ⅰ000000Ⅱ00000000ⅢB截內(nèi)永久面力作用于跨作用于跨DDDDTmaxmax作用作用作用作用作用maxmax風(fēng)于A于B于B于C于柱D柱跨H組合內(nèi)力組合內(nèi)項ABCEFGIJK項合MNMNMNVⅠ0000Ⅱ00000000ⅢC截內(nèi)永久面力作作用用于AB于DDDDTmaxmaxmaxmax作用作用作用作用作用于A于B于B于C于風(fēng)跨跨柱柱跨組合內(nèi)力組合內(nèi)項ABCDEFGHIJK項合MNMNMNV000Ⅰ00000000Ⅱ0000000Ⅲ--2.7、柱截面設(shè)計混凝土強度等級為C30，f14.3N/mm，f2.01N/mm；采用HRB335級鋼22ctk筋，ff300N/,'2yyb2.7.1、A柱配筋計算2.7.1.1、上柱配筋計算上柱截面共有四組內(nèi)力，取h40040360mm，經(jīng)判別，其中三組內(nèi)力為大0偏心受壓，只有一組為小偏心受壓，且0.551.014.34003601132.56NfbhkNb1M值較大且軸力比較接近的兩組內(nèi)力中取軸力較小的c0一組，即取M43.38,N245.76上柱計算長度l24.28.4m，附加偏心距為e20mm0aM103e0176,eee196N0ia8400l由215，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0h400fA4002=1，取1.0c1031N1l1.150.011.150.01210.9402h11l211211.00.941.544021400196eih0h121400360245.761031.014.34003602a'80N0.1190.222s360fbh1ch00取x2a計算'sh4002eea1.54419640142.62mm''2isNe'245.7610142.623AAs366mm2'f(ha)300(36040)s'y0s763As選3B18(A763mm0.470.22bh400400s垂直于排架方向柱的計算長度l1.254.25.25m05250ll13.125,1.1770.0210.9000b400bNfAfA0.90.92''ucysN302.94滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.1.2、下柱配筋計算取h80040760mm，與上柱分析方法類似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利0內(nèi)力M276.65m,N328.56h800下柱計算長度l1.0Hme303027mm0lab,b,h''ffM103e0824,eeeN0ia8100l由10.1255，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0h800fA105=1，取1.0c1031N1211l2111.002eih0h12ehi0為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則N328.56103x57.4mmh150mm'1.014.3400fb'f1cfh8002eea906.3401266.3mm2isx()Nefbxh'21cf0AAs'f(ha)s''y0s328.56101266.31.014.340057.4(76057.4)32300(76040)815mm21018bh1.77510As選4B18(A1018mm)，則，滿足要求2s5垂直于排架方向柱的計算長度l0.8H6.48m0l6480ll16.2,1.1770.0210.83700b400bNfAfA0.9''5ucys2142.12N滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.1.3、柱的裂縫寬度驗算e0《規(guī)范》規(guī)定，對的柱應(yīng)進行裂縫寬度驗算h0e上柱：，可不進行裂縫寬度驗算，需要進行裂縫寬度驗算0h0e下柱：0h0柱的裂縫寬度驗算表kkMkNkAsbb)hff120es14000heea/mm2s0s'''fff0z1'00fN(ez)2kfdmmmaxcrEste2.7.1.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.1.5、牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度b400mm,牛腿截面高度h500mm,h465mm0牛腿截面高度驗算a502030mm0取a0DGF3201.69QG2.01FFf1486.02F201.690a0.5h0故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算a502030mm0，所以牛腿按構(gòu)造配筋A(yù)bh0.002400500400mm2smin選用4B14（A616mmA8@1002s2.7.1.6、柱的吊裝驗算柱插入杯口深度h0.9h0.9800720mm800mm800mm1則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.8=13.1m,計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則qq1.51.354.0kN/m1G1kqq1.51.35(0.41.025)20.25kN/m2G2kqq1.51.354.448.98kN/m3G3k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為11MqH8.14.271.44kNm222211u11M8.1(4.20.5)(20.258.1)0.590.98kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql26.8822l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q26.8/8.982.99m，則3dx33AA1M26.882.998.982.99kNm223柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經(jīng)初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B18，實際配筋3B14+2B18，A461509970mm2sM(M)/kNmkMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sAsfff取dmmmaxcrEste滿足要求2.7.2、B柱配筋計算2.7.2.1、上柱配筋計算h60040560mm取最不利內(nèi)力計算0M155.72,N523.02上柱計算長度l2H24.28.4me20mm0uaM103e0306,eee326N0ia8400l由145，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0h6000.5fA0.514.3500600=4.11，取1.0c523.021031N1l15,1.00h211l211141.01.01.2402eih0338560h1214001400523.021031.014.35005602a'80N0.1310.143s560fbh1ch00取x2a計算'sh6002eea1.2334640165.58mm''2isNe'48910165.583AAs519.02mm2'f(ha)300(56040)s'y0s763As選3B18(A763mm0.250.22bh500600s垂直于排架方向柱的計算長度l1.254.25.25m05250ll10.5,1.1770.0210.95600b500bNfAfA0.92''ucys4085N603.05滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.2.2、下柱配筋計算取h1200401160mm，與上柱分析方法類似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不0利內(nèi)力M,N1268.72h1200下柱計算長度l1.0Hme3040mm300lab,b,h''ffM647.91103e0,eeeN0ia8100l由6.755，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0h1200fA105=1，取1.0c1031N1211l2111.002eih0h12eh0.3i0為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則N1268.72103x177.4mmh200mm，說明中和軸在翼緣內(nèi)'1.014.3500fb'f1cfh1200eea55840111822isx()fbxh'21cf0AAs'f(ha)s''y0s1268.721011181.014.3500177.4(116088.7)3300(116040)178mm2按最小配筋率配筋A(yù)Amm2smin804As選4B16(A804mm)，則0.260.2，滿足要求2bh3.05510s5垂直于排架方向柱的計算長度l0.8H6.48m0l6480ll12.96,1.1770.0210.900b500bNfAfA0.90.9''5ucys3734N1358.64滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.2.3、柱的裂縫寬度驗算e0《規(guī)范》規(guī)定，對的柱應(yīng)進行裂縫寬度驗算h0e上柱：，可不進行裂縫寬度驗算0h0e下柱：，可不進行裂縫寬度驗算0h02.7.2.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.2.5、牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度500,牛腿截面高度700,h665mmmmbmmh0牛腿截面高度驗算a15020170mm取a0左牛腿DGF201.693QG2.01FFf1574.89F201.690a0.50.5h0右牛腿DGF3503.77QG2.01FFf1574.89F503.770a0.50.5h0故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算a170mm，所以牛腿按計算配筋左牛腿236.1139.610170FavF3As1.2277mm2h0.85fhf0.85300665y0y右牛腿634.1660.9610170FavF3As1.2697mm2h0.85fhf0.85300665y0yAbh0.002500700700mms2min選用4B16（A804mmA8@1002s2.7.2.6、柱的吊裝驗算柱插入杯口深度h0.8h0.81200960mm，取h1000mm11則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+1=13.3m,計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則qq1.51.357.515.19kN/m1G1kqq1.51.35(0.5225)50.63kN/m2G2kqq1.51.357.615.39kN/m3G3k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為11MqH15.194.2133.98kNm222211u11M15.19(4.20.7)(50.6315.19)0.7191.04kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql41.8922l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q41.89/15.392.72m，則3dx33AA1M41.892.7215.392.72kNm223柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經(jīng)初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B18，實際配筋A(yù)1227mm2sM(M)/kNmkMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sAsfff取取dmmskmaxcrEste滿足要求2.7.3、C柱配筋計算2.7.3.1、上柱配筋計算上柱截面共有四組內(nèi)力，取h40040360mm0M62.36,N245.76上柱計算長度l24.28.4m，附加偏心距為e20mm0aM103e0253.7,eee273.7N0ia8400l由215，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0h400fA4002=1，取1.0c1031N1l1.150.011.150.01210.9402h11l211211.00.941.41402eih0273.7360h1214001400245.761031.014.34003602a'80N0.1190.222s360fbh1ch00取x2a計算'sh4002eea1.414273.740227mm''2isNe'245.76102273AAs581mm2'f(ha)300(36040)s'y0s603As選3B16(A603mm0.370.22bh400400s垂直于排架方向柱的計算長度l1.254.25.25m05250ll13.125,1.1770.0210.9000b400bNfAfA0.90.92''ucysN302.94滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.3.2、下柱配筋計算取h90040860mm，與上柱分析方法類似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利0內(nèi)力M,N352.22h900下柱計算長度l1.0Hme303030mm0lab,b,h''ffM266.81103e0,eeeN0ia8100l由95，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0h900fA105=1，取1.0c1031N1211l21191.002eih0h12ehi0為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則N245.76103x42.9mmh150mm'1.014.3400fb'f1cfh900eea834.5401244.5mm22isx()Nefbxh'21cf0AAs'f(ha)s''y0s42.92245.76101244.51.014.340042.9(860)3300(86040)406.8mm2615bh1.87510As選4B14(A615mm)，則0.3280.2，滿足要求2s5垂直于排架方向柱的計算長度l0.8H6.48m0l6480ll16.2,1.1770.0210.83700b400bNfAfA0.9''5ucys2158.76N808.92滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.3.3、柱的裂縫寬度驗算e0《規(guī)范》規(guī)定，對的柱應(yīng)進行裂縫寬度驗算h0e上柱：，需進行裂縫寬度驗算，需進行裂縫寬度驗算0h0e下柱：0h0柱的裂縫寬度驗算表kkMkNkAsff120es14000heea/mm02s0s'''fff02z1'00f2kfdmmskmaxcrEste2.7.3.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.3.5、牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度400,牛腿截面高度700mm,h665mmbmmh0牛腿截面高度驗算a15020130mm0取a0DGF3503.77QG2.01FFf1695F503.770a0.5h0故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算a15020130mm0，所以牛腿按構(gòu)造配筋A(yù)bh0.002400700560mm2smin選用4B14（A616mmA8@1002s2.7.3.6、柱的吊裝驗算柱插入杯口深度h0.9h0.9900810mm，取850mm1則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.85=13.15m,計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則qq1.51.354.0kN/m1G1kkNm1.51.35(0.41.025)20.25/qq2GG2k1.51.354.699.5kN/mq3q3k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為11MqH8.14.271.44kNm222211u11M8.1(4.20.7)(20.258.1)0.7100.2kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql27.0422l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q27.04/9.52.85m，則3dx33AA1M27.042.859.52.8538.48kNm223柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經(jīng)初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B16，實際配筋A(yù)1005mm2skMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sfdmmskmaxcrEste滿足要求2.7.4、抗風(fēng)柱設(shè)計2.7.4.1、尺寸確定HHHh2.61312.20.615.413mu截面尺寸l1上柱300300bhmm，下柱300600bhmmmmmm2.7.4.2、荷載計算（1）柱自重及截面參數(shù)52）9（2）風(fēng)荷載HHH2.61312.214.813m，1.13ul迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標準值為z1.00.81.130.40.362/kNm21kzs1z01.00.71.130.40.316/kNm22kzs2z則作用于抗抗風(fēng)柱計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為0q1.40.36263.04kN/m1q1.40.31662.65kN/m20.6751095.41092.613IH0.125,u0.176nuIH14.813l1111)314310.176(430.1251nC0.3641811810.176(1)30.125nRqHC3.0414.8130.36416.39kN11RqHC2.6514.8130.36414.29kN22風(fēng)荷載作用下彎矩圖如下2.7.4.3、抗風(fēng)柱截面設(shè)計（1）正截面承載力計算上柱M32.45kN,N5.88kN因為構(gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計算x()Mfh2fcf1c0A,AA''1f(ha)s''Ssy0sy262A0sh故按最小配筋率配筋0.24h0Abh0.24300265mm，取3B12，A339mm22s0s下柱M,N因為構(gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計算x()Mfh2fcf1c0A,AA''1f(ha)s''Ssy0sy299.3162A0sh故按最小配筋率配筋0.24h0Abh0.24300565407mms，取4B14，A615mm220（2）斜截面承載力計算s上柱265hwhh265mm,w4屬厚腹構(gòu)件b30000.25fbh0.25114.3300265284.2kNV18.55kNcc00.7fbh0.71.4330026579.58kNV18.55kNt0故按構(gòu)造配置箍筋f0.16，取箍筋為A8@150tsvf250.3nA0.22，可以1bs300150下柱565hwhh,w4屬厚腹構(gòu)件b30000.25fbh0.25114.3300565605.9kNV28.64kNcc00.7fbh0.71.43300565169.6kNV28.64kNt0故按構(gòu)造配置箍筋f0.16，取箍筋為A10@250tsvf278.5nA0.21，可以1bs300250（3）抗風(fēng)柱裂縫寬度驗算上柱23.18106M/Nmm2k0.87Ah0.87339s0fd(1.9c0.08)Este2.10.66296.581.9258120.29mmmm2105下柱70.93106M/Nmm2k0.87Ah0.87615s0fd(1.9c0.08)Este2.10.54234.631.925814mmmm21052.7.4.4、抗風(fēng)柱吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在下柱，距下柱上邊緣2.5m，混凝土達到設(shè)計強度后起吊柱插入杯口深度h600mm，則柱吊裝時總長度為15.413m1計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則qq1.51.352.254.56kN/m1G1kqq1.51.354.5kN/m2G2k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為11MqH4.562.61315.57kNm222211u11M4.56(2.52.613)(9.114.56)2.573.82kNm222221由MRlqlM0得2332BA321M1Rql9.1139.7522l32A331MRxqx223A3dM令Rqx0得xR/q39.75/9.114.36m，則3dx33AA1M39.754.369.114.3686.72kNm223柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算M(M)/kNmkMfA(ha)/()'uys0sM2k0.87hA0sfdmmmaxcrEste滿足要求2.8、基礎(chǔ)設(shè)計2.8.1、A柱基礎(chǔ)設(shè)計2.8.1.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V以及外墻的自重基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下V/kNMkkk每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm/m/m16.7/根，每個基礎(chǔ)kN2承受由墻體傳來的荷載為240mm磚墻25.2464.84.2鋼窗0.45基礎(chǔ)梁16.70kNN310.44kNwkN距基礎(chǔ)形心的偏心距e為120+400=520mm,N1.2N372.53kNwkwwk2.8.1.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度hh0.9h0.9800720mm800mm,取h800mm1c1a200mm,取a250mm,h800250501100mm11基礎(chǔ)埋深dh0.51.6m杯壁厚度t300mmt300mma350mm375mm2（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸NNAk3.49m2，適當(dāng)放大，取fdamA2.74.86m2（3）計算基底壓力及驗算地基承載力G155.52km1W62.187mf300/m232a基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算M/(kNm)kkkNNGN/kNbkkkwkMMVhNe/(kNm)bkkkpNM2pAW2apk,max1.2f/kNa2.8.1.3、基礎(chǔ)高度驗算基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算M/(m)N/kNbwbwwpNMbAWb2p求2.8.1.4、基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算pP(pp)//m2jjjpP2Pj22Pp/(/m)j22P/(/m)j22（2）柱邊及變階處彎矩計算1ppMbb)(2ll)j22Icc1(21.8m21ppMbb)(2ll)j22cc1290.28(2.7(21.875.98m21ppMll)(2bb)j22cc1(1.8(298.74m21ppMll)(2bb)j22cc1(1.8(223.86m2（3）配筋計算基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB235級，f210N/，長邊方向鋼筋面積為2yM161.11106A804mm2mm2I0.9hf0.91060210s,IoyMIII0.9hf75.98106As,III0.9685210oy選用A12@130，A870mm2s基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為M98.74106A498mm2188mm2II9hd)f0.9(106010)210s,IIoy23.86106MAs,IVIV9hd)f0.9(68510)210oy選用A10@150，A523mm2st由于，所以杯壁不需要配筋h22.8.2、B柱基礎(chǔ)設(shè)計2.8.2.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下V/kNMkkk2.8.2.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度hh0.8h0.81200960mm1000mm,取h1000mm1c1a250mm,取a300mm,h1000300501350mm11基礎(chǔ)埋深0.5mdh杯壁厚度350400a400mm475mmtmmtmm2（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸0NNAk4.84m2，適當(dāng)放大，取fdamA3.37.26m2（3）計算基底壓力及驗算地基承載力G268.62km1Wmf300/m2326a基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算kkkNNGN/kNbkkkwkbkkkpNMk,max2bkpAWk,min2apk,max1.2f/kNa2.8.2.3、基礎(chǔ)高度驗算基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算M/(m)N/kNV/kNNNN/kNbwMMVhNe/(kNm)bwwpNMbAW/(/m)b2p2.8.2.4、基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算pP2jjjp2jjjPj22Pj22P/(/m)j22（2）柱邊及變階處彎矩計算1ppMbb)(2ll)j22Icc1(3.3(2261.36m21ppMbb)(2ll)j22cc1(3.3(2101.43m21ppMll)(2bb)j22cc1187.14(2.2(23.3175.77m21ppMll)(2bb)j22cc1(23.338.38m2（3）配筋計算基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB235級，f210N/，長邊方向鋼筋面積為2yM261.36106A1056mm2mm2I0.9hf0.91310210s,IoyMIII0.9hf101.43106As,III0.9835210oy選用A14@130，A1100mm2s基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為M175.77106A716mm2247mm2II9hd)f0.9(131010)210s,IIoy38.38106MAs,IVIV9hd)f0.9(83510)210oy選用A12@150，A754mm2st由于，所以杯壁不需要配筋h22.8.3、C柱基礎(chǔ)設(shè)計2.8.3.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V以及外墻的自重基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下/kNMkkk每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm/m/m16.7/根，每個基礎(chǔ)kN2承受由墻體傳來的荷載為240mm磚墻25.24613.954.82.44.2=280.13kN鋼窗0.454.8基礎(chǔ)梁16.70kNN310.44kNwkN距基礎(chǔ)形心的偏心距e為120+450=570mm,N1.2N372.53kNw