鋼便橋施工專項方案標準貝雷架

便方標準貝架TPMKofficeTPMK5AB-TPMK08-】

33鋼便橋工專項方案二）一便概10m砼25t汽，XR320D~~321”根鋼管5m）6m二施方9m,~0.6m（橋6m左右,15m三結(jié)布1

Φ630mm螺旋鋼Q235，=8mm23+9.4m+2.5m,向4.0m槽鋼接,3組2321”）[8斜撐槽I0.3m5mmA630232“321I165用M7.5(30號)7m、寬3m、高2m材料名稱鋼管樁橫向工字鋼次分配梁貝雷架槽鋼槽鋼

規(guī)格型號φ630mm壁厚為I45bI16“321”準［8[14

數(shù)量240m96m1206m120片79m113m

重量（t）29.528.4024.745.20.631.65

備注不含損耗不含損耗不含損耗不含損耗不含損耗不含損耗

鋼板鋼板橋面板護欄護欄合計

1020××10mm400××12mm5mm鋼板I12鋼管

16塊64塊360㎡70m360m

0.890.4914.130.991.25127.85

不含損耗不含損耗不含損耗不含損耗不含損耗不含損耗263400【fao】(kPa)四施機2汽序號12345

設備名稱振動錘汽車吊電焊機手拉葫蘆發(fā)電機

規(guī)格及型號DZ45A25TLHF-4005～15T200KW

單位臺輛臺臺臺

數(shù)量113101

備注激振力

力力??

?源100m內(nèi)KVA

ABH五施方

Q23512m,D5應臺供

六水作安事3

七水施應預及施:八文施與境護

施工現(xiàn)330m的3M抗1雙20cm以3個能裝（）在（2（3（

（九便臨用安措安全用安全用①.②.③.④.⑤.⑥.

⑦.⑧.⑨.“”“”⑩.4⑾.①.②.③.④.⑤.⑥.

⑦.⑧.8~10m的警戒線⑨.帶電①.②.③.④.⑤.⑥.5A（1（2B

（1（2（3

十水施安保組體組織保證

開工前檢查

水上施工安全生產(chǎn)保障組織施工過程檢查工作保證

收尾過程1施工組織是否有安

1安全技術(shù)措施交底后是

1總結(jié)施工過安全生產(chǎn)領導小組

全設計或安全技術(shù)措

否人人明白和心中有數(shù)；

生產(chǎn)經(jīng)驗，對于落實責任制

施；

2施工生產(chǎn)過程中各種不

制方法總結(jié)推廣1項目部各類人員各

2施工機械機具是否

安全因素是否得到控制；職能部門的安全生產(chǎn)責任制；

符合技術(shù)和安全規(guī)定；

3施工機械是否安全掛安全生產(chǎn)目標牌；

安全生產(chǎn)目標無工傷死亡事2認真貫徹“全第

3安全防護措施是否

4安全操作規(guī)程和安全技

無交通死亡事一，預防為主”方針

符合要求；

術(shù)措施是否認真執(zhí)行；

無火災、洪災和“生產(chǎn)必須管安全”的原則；

一杜絕：

33附：鋼便橋力算書一設依《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60—2004《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》（人民交通出版社001.6）《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017-2003）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007《夏都大橋工程兩階段施工圖設計基礎資料》二設荷1恒載恒載為結(jié)構(gòu)自重。2活載汽車-20級（混凝土攪拌運輸車自重最大值為0t，滿載混凝土重（12m）后總重約50t）：P1=140KN，P2=P3=180KN。軸距4m+1.4m輪距1.8m；XR320D旋挖鉆機（整機92.8t）：履帶0.8×，縱向兩輪中心距.052m。；施工荷載及人群荷載：1KN/㎡。考慮棧橋及施工實際情況，同方向車輛間距不小于0米，即一跨內(nèi)同方向最多只布置一輛重車。三材容應值116Mn鋼容許軸向力[容許彎應力[w

容許剪應力[τ]=120MPa2貝雷桁片橋型

不加強橋梁容許內(nèi)力

單排單層雙排單層

三排單層

雙排雙層

三排雙層彎矩（kN.m）剪力

788.2245.2

1576.4490.5

2246.4698.9

3265.4490.5

4653.2698.9（kN）橋型

加強橋梁容許內(nèi)力彎矩（kN.m）剪力

單排單層1687.5245.2

雙排單層3375490.5

三排單層4809.4698.9

雙排雙層6750490.5

三排雙層9618.8698.9（kN）本鋼棧橋采用雙排單層貝雷桁片（加強橋型），貝雷桁片容許彎矩為375kN.m,容許剪力490.5kN。四棧強、度穩(wěn)性算1面板（8mm板）受計算鋼板的支撐結(jié)構(gòu)次分配梁為I16工鋼，間距0cm。取0.3×1.0m板按單向板計算。①混凝土攪拌運輸車總重按50t計算：P=140KNP=P=180kN。后輪荷載較大，以123后輪計算。后輪著地面積A1=0.6m×0.2m=0.12，因輪胎著地長度0.2m小于次分配量間距0.3m，所以后輪荷載完全作用于單向板上，P=180/2=90kNq=P/A1=750KN/㎡.②XR320D旋挖鉆機（整機92.8t）：履帶面積2=0.8×6.092m=4.87；均布荷載q2=P/2/A2=95.28KN/㎡；作用于單向板上的荷載P=q20.8=22.87kN③自重荷載：q=0.005×7850÷1000=0.39KN/④施工荷載及人群荷載：1KN/㎡。

2424由上述可知，混凝土攪拌運輸車+自重荷載+施工及人群荷載為最不利組合。M=ql/8=750×0.2×0.2÷8+0.390.3×0.3maxQ=P/2+ql/2=45+(0.39×1+11)2=45.66kNmaxW=bh3

/6=2.5×10

-5

m

3/w=152MPa<[=Q/A=9.1MPa<[]=120MPamaw滿足要求。2橫向次分配I16工字鋼計算A=26.11cm2

，m=20.50kg/m，Wx=140.9cm

3

，Ix=1127cm次分配梁I16工字鋼間距0.3m，支撐于貝雷架上，貝雷架間距1.3m+0.9m，所以I16工字鋼跨度為1.3m或0.9m，顯然跨度1.3m時受力最不利，所以以1.3m的跨度對單根I16工字鋼按照簡支梁模型進行分析。①混凝土攪拌運輸車總重按50t計算：P=140KNP=P=180kN。后輪荷載較大，以123后輪計算。后輪著地面積A1=0.6m×0.2m=0.12，因輪胎著地長度0.2m小于次分配梁間距0.3m且輪距1.8大于跨度1.3m，所以一側(cè)后輪荷載P完全作用于簡支梁上，P=180/2=90kN，按集中荷載計算，偏安全。②XR320D旋挖鉆機（整機92.8t）：履帶面積2=0.8×6.092m=4.87；均布荷載q2=P/2/A2=95.28KN/㎡；作用于簡支梁上的荷載P=q20.8=22.87kN按集中荷載計算，偏安全；③自重荷載：鋼板q1=0.005×1000=0.118KN/m工字鋼q2=20.50×1000=0.21KN/m④施工荷載及人群荷載：q=1×。由上述可知，混凝土攪拌運輸車+自重荷載+施工及人群荷載為最不利組合。

-4-43M=Pl/4+ql2max

/8=90÷（0.118+0.21+0.3）×1.3Q=P/2+ql/2=45+(0.118+0.21+0.3)×maxW=1.41×10m/w=209MPa<[=Q/A=17.6MPa<[]=120MPamaw滿足要求。3貝雷片計算單組貝雷桁片容許彎矩為3375kN.m,容許剪力90.5kN。貝雷梁計算跨徑為12m，按簡支梁計算。①混凝土攪拌運輸車總重按50t計算：P=500KN,集中荷載計算，偏安全。②XR320D旋挖鉆機（整機92.8t）：P=928KN,集中荷載計算，偏安全；③自重荷載：鋼板q1=0.005×工字鋼q2=20.50×1000×（1÷0.3=0.683KN/m貝雷架自重：q=381.2÷310④施工荷載及人群荷載：q=1×。由上述可知，XR320D旋挖鉆機+自重荷載+施工及人群荷載為最不利組合。當車輛行駛至橋梁跨中時為彎矩最不利受力狀態(tài)，由三組貝雷架承受荷載。M=Pl/4+ql2max

/8=928÷（2.355+0.683+6+7.62）×128=3083.844kN.m單組貝雷架所受彎矩M=3083.844÷3=1027.95kN.m<3375kN.m當車輛行駛至鋼管樁附近時為剪力最不利受力狀態(tài)，由三組貝雷架承受荷載。Q=P+ql/2=928+(2.355+0.683+6+7.62)×2=1027.95kNmax所受剪力Q=1027.95÷3=342.65kN<490.5kN滿足要求。

23423442×I45b工字計算鋼管樁頂橫梁采用2×45b字鋼，長度6米。棧橋施工活載及恒載均通過貝雷架以集中荷載的方式傳遞至雙工45b分配梁，根據(jù)貝雷梁計算可知，每榀貝雷梁支點處最大支承力為342.65/2=171.33KN,又因兩側(cè)兩組貝雷梁位于鋼管樁上，所以僅需校核跨中3.37m段工字鋼受力情況。每根工字鋼受力為2個集中力，每個集中力大小為85.66KN，工字鋼自重：P=87.45×62鋼管樁中心4.0m，按跨度3.37m簡支梁模型計算。工鋼截面性質(zhì)如下：A=111.45cm，Wx=1500cm，Ix=33800cm

4則M=P/l（2c+b）a+qlmax

2

/8=85.66（21.235+0.91.235+0.8753.37×3.378=107.03kN.mQ=P/l（2c+b）+ql/2=85.66÷（1.235+0.9=87.13kNmax/w=71.4MPa<[=Q/A=7.82MPa<[]=120MPamaw滿足要求。5鋼管樁計算鋼管樁頂面標高為115.55m，根據(jù)《夏都大橋工程兩階段施工圖設計基礎資料》可知，河床高程為107.2m，河溝內(nèi)為第四系卵石層，鋼管樁樁底在中密層卵石，鋼管樁按入土5m計算，考慮河床表層沖刷，鋼管樁總長度為5m。鋼管樁為直徑630mm的標準螺旋焊接管，則鋼管樁自重為G=15×1.23=18.45KN當旋挖鉆行至樁頂位置時，鋼管樁所受荷載最大，根據(jù)貝雷架計算可知，每根鋼管樁受力為（/2+18.45=537.68KN。①鋼管采用鋼管，A=137.005cm2，I=66494.922cm，i＝22.027cm

-4-43W=2110.95cm3

，M＝單根φ630mm，鋼管截面承受的允許壓力[N][N]＝（A×[]）＝×10×14010＝鋼管樁受力287.22<[N]＝1918kN。由于鋼管墩為壓桿，要考慮壓彎失穩(wěn)，故進行穩(wěn)定性校核按兩端鉸支計算鋼管穩(wěn)定容許應力，該處鋼管最大自由長度為＝8.5m（從河床面起至鋼管墩頂止），按計算。按照路橋施工計算手冊表公式，則鋼管穩(wěn)定容許應力：[[]＝0.810*140113.4MPaω式中：壓桿穩(wěn)定系數(shù)；λ＝L/i＝1×10/0.22027=45.4080；ν——壓桿的長度系數(shù)，該處取ν＝1；L——壓桿的自由長度，該處；i——壓桿對軸的慣性半徑，該處＝0.22027；[]——壓桿材料的容許應力，鋼管＝140MPa。查《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》得，φ＝0.810。單根鋼管的穩(wěn)定容許壓力：[P]＝[A＝113.4×1.37005×10ω

1

＝1553.64kN式中：[]—鋼管的穩(wěn)定容許應力（由上式求得）；ωA——鋼管壁的橫截面面積（直徑，壁厚）故單根鋼管穩(wěn)定允許承載力[P]=1553.64kN>287.22KN鋼管樁規(guī)格滿足要求。

rr②鋼管樁的豎向承載力計算本棧橋所有樁基均支撐在中密卵石層上，按摩擦樁計算其容許承載力。根據(jù)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）中的沉樁的承載力容許值公式，則樁的容許承載力為：式中：

——單樁軸向受壓承載力容許值（），樁身自重與置換土重（當自重記入浮力時，置換土重也計入浮力）的差值作為荷載考慮；

——樁身周長（m）；——土的層數(shù)；l

i

——承臺底面或局部沖刷線以下各土層的厚度（）；

ik

——與

l

i

對應的各土層與樁側(cè)摩阻力標準值（）,宜采用單樁摩阻力試驗確定或通過靜力觸探試驗測定，當無試驗條件時按規(guī)范給定值選用；

rk

——樁端處土的承載力標準值（），宜采用單樁試驗確定或通過靜力觸探試驗測定，當無試驗條件時按規(guī)范給定值選用；

i

、r——分別為振動沉樁對各土層樁側(cè)摩阻力和樁端承載力的影響系數(shù)，對于錘擊、靜壓沉樁其值均取為1.0。樁端承載力：[P]=1/2(（0.3115000）=699.75KN[P]已大于鋼管樁所受荷載537.68KN，