低成熟度頁巖油加熱改質(zhì)熱解動力學(xué)及地層滲透性

低成熟度頁巖油加熱改質(zhì)熱解動力學(xué)及地層滲透性王益維;汪友平;孟祥龍;蘇建政;龍秋蓮【摘要】低成熟度頁巖油加熱改質(zhì)是采用加熱井對地層進(jìn)行加熱,將地層中滯留的重質(zhì)烴轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)烴,同時將尚未轉(zhuǎn)化的固體有機(jī)質(zhì)熱解生成油氣后采出.熱解油氣生成量預(yù)測及地層孔滲變化是頁巖油改質(zhì)開采研究的難點(diǎn)和挑戰(zhàn)之一.利用頁巖井下取心樣品,采用黃金管實(shí)驗裝置,研究了頁巖加熱過程中的有機(jī)質(zhì)熱解規(guī)律及組分動力學(xué),獲得了烴類氣體、輕質(zhì)油及重質(zhì)油的生成動力學(xué)參數(shù).結(jié)果表明,在溫度為280~500工范圍內(nèi)，油的生成量先增后減,而氣體量持續(xù)增加;低速升溫條件下的轉(zhuǎn)化率隨溫度變化曲線左移,熱解溫度變低.重質(zhì)油、輕質(zhì)油和氣態(tài)烴的活化能分別為39~49,57~74和56~59kcal/mol;動力學(xué)模型可預(yù)測任意時間的烴類生成量?應(yīng)用三軸高溫滲透率測試裝置，獲得了頁巖從室溫到高溫(550。0條件下的氮?dú)鉁y試滲透率動態(tài)變化規(guī)律?結(jié)果顯示,頁巖加熱過程中的滲透性變化分為下降段、上升段和穩(wěn)定段,在溫度達(dá)到有機(jī)質(zhì)熱解溫度后,基質(zhì)及裂縫滲透率均出現(xiàn)明顯改善,比初始滲透率提高1~2個數(shù)量級?熱解油氣生成量及滲透率變化可為低成熟度頁巖油加熱改質(zhì)開采的產(chǎn)量預(yù)測提供依據(jù).期刊名稱】《石油與天然氣地質(zhì)》年(卷),期】2019(040)003【總頁數(shù)】7頁(P678-684)【關(guān)鍵詞】滲透率;活化能;組分動力學(xué);反應(yīng)動力學(xué);原位加熱;有機(jī)質(zhì)熱解;低成熟度;頁巖油作者】王益維;汪友平;孟祥龍;蘇建政;龍秋蓮【作者單位】國家能源頁巖油研發(fā)中心,北京100083;中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083;國家能源頁巖油研發(fā)中心,北京100083;中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083;國家能源頁巖油研發(fā)中心,北京100083;中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083;國家能源頁巖油研發(fā)中心,北京100083;中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083;國家能源頁巖油研發(fā)中心,北京100083;中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083【正文語種】中文【中圖分類】TE122.1中國東部陸相頁巖熱成熟度整體較低,頁巖中部分有機(jī)質(zhì)已經(jīng)生成了油氣，部分有機(jī)質(zhì)仍以固體形式存在，地層原油組分中重質(zhì)組分含量高、氣油比低、流動性差；頁巖地層基質(zhì)滲透率低，層理及裂縫發(fā)育非均質(zhì)性強(qiáng)，體積壓裂改造效果差異大，單井產(chǎn)量遞減快、單井累積產(chǎn)量低。加熱改質(zhì)開采被認(rèn)為是一項可實(shí)現(xiàn)中低成熟度頁巖油有效動用的開采技術(shù)。通過對地層進(jìn)行加熱，高溫覆蓋目的頁巖層，促使粘稠液態(tài)烴轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)油，實(shí)現(xiàn)頁巖油的改質(zhì)，高溫使固體有機(jī)質(zhì)轉(zhuǎn)化為油氣,形成超壓;熱應(yīng)力產(chǎn)生地下縫網(wǎng)系統(tǒng)、形成新的人工驅(qū)替系統(tǒng)，提高頁巖油的開采速度。重油的加熱改質(zhì)和油頁巖原位加熱開采對于低成熟度頁巖油的開采具有重要的借鑒意義。國外對于重油的加熱改質(zhì)和油頁巖的加熱開采開展了多年的研究和探索，并開展了多次的現(xiàn)場試驗。加拿大阿爾貝塔省白堊系Bluesky重油改質(zhì)項目，涵蓋了3口水平生產(chǎn)井和18口水平加熱井，通過緩慢加熱地層，累計作業(yè)1732d,最終獲得15x104bbl油。在美國科羅拉多Mahogany南區(qū)油頁巖項目中利用16口加熱井和2口采出井，累計作業(yè)15個月，最終采出了1860bbl輕質(zhì)油頁巖油。2014年以來，中國針對松遼盆地青山口組頁巖開展了原位加熱富含有機(jī)質(zhì)頁巖的探索和先導(dǎo)試驗，分別采用氣體井下燃燒加熱和高溫流體加熱地下頁巖兩種方法，試驗獲得了頁巖油，實(shí)現(xiàn)了對頁巖油的開采。加熱改質(zhì)技術(shù)有望成為實(shí)現(xiàn)低成熟度頁巖油有效動用的突破性技術(shù)。目前原位加熱改質(zhì)研究才剛剛起步，尤其針對原位加熱改質(zhì)條件下的油氣生成量預(yù)測、高溫條件下的地層滲透性變化尚未開展系統(tǒng)研究。以往有機(jī)質(zhì)熱解主要針對油頁巖的地面干餾或者盆地生烴史的模擬，而頁巖油原位加熱開采在升溫速率、加熱溫度及時間尺度等方面存在較大差別，這些因素對于油氣生成量的預(yù)測產(chǎn)生顯著影響；另外，在溫度作用下，頁巖有機(jī)質(zhì)和粘土礦物的軟化變形會不斷擠壓已經(jīng)產(chǎn)生的裂隙、孔隙通道，對滲透性造成影響，同時還要受到地應(yīng)力及機(jī)械強(qiáng)度變化的綜合影響。目前對于頁巖油加熱改質(zhì)過程中地層滲透率等油氣產(chǎn)出條件的研究較少，尚不能為加熱改質(zhì)的產(chǎn)量預(yù)測提供可靠的滲透率等物性數(shù)據(jù)。頁巖油加熱改質(zhì)熱解實(shí)驗頁巖地層加熱溫度敏感性實(shí)驗樣品來自于某頁巖取心井，氯仿瀝青“A”含量為0.41%。將樣品分為兩部分，每部分分為12等份，分別設(shè)定加熱終溫從300°C到600°C,樣品在達(dá)到終溫時停止加熱并測定樣品的鏡質(zhì)體反射率(Ro)，獲得Ro隨加熱溫度變化的數(shù)據(jù)。結(jié)果顯示在加熱初期到350C期間，Ro緩慢上升，當(dāng)溫度升高到350C以上，Ro迅速提高。隨著加熱溫度從200C上升到600°C,樣品的Ro值從0.3%上升到4.5%。地層加熱將促使地層中的滯留烴和固體有機(jī)質(zhì)產(chǎn)生熱解反應(yīng),圖1顯示地層中固體有機(jī)質(zhì)及滯留烴的熱解產(chǎn)物組分隨時間和溫度發(fā)生動態(tài)變化,熱解產(chǎn)生的頁巖油產(chǎn)量隨著溫度升高而先升后降，熱解初始溫度約為250°C,產(chǎn)生可動油的初始溫度約為300°C;在溫度區(qū)間380-450°C,即Ro在0.8%~1.2%為高產(chǎn)油窗口。有機(jī)質(zhì)熱解實(shí)驗在加熱開采過程中，由于受到地層滲透率和壓力梯度的限制，生成的產(chǎn)物難以快速運(yùn)移，頁巖油及固體有機(jī)質(zhì)的熱解反應(yīng)更接近于封閉系統(tǒng)下的熱解反應(yīng)。因此，本文采用黃金管封閉系統(tǒng)熱模擬裝置進(jìn)行實(shí)驗。首先將樣品在氬氣保護(hù)下封入金管，金管放置于高壓釜中，通過高壓使金管產(chǎn)生柔性變形，從而對樣品施加壓力。用電弧焊焊封金管，分別以20工/h和圖1有機(jī)質(zhì)熱解產(chǎn)物組成隨溫度變化關(guān)系Fig.1Thecompositionvariationofpyrolysisproductswithtemperaturea.有機(jī)質(zhì)熱解產(chǎn)物與溫度關(guān)系曲線；b.有機(jī)質(zhì)熱解氣體產(chǎn)物隨溫度變化特征°C/h的升溫速率對樣品進(jìn)行加熱。各個高壓釜的溫差小于1°C,壓力為5MPa,壓力波動小于0.5MPa，溫度范圍為100~600°C,溫度波動小于1°C。含有樣品的金管在加熱結(jié)束后,取出高壓釜,檢測產(chǎn)物組分。金管放入真空系統(tǒng),使氣體釋放到真空系統(tǒng)中。真空系統(tǒng)與氣相色譜連接,分析氣體成分。含有樣品的金管在加熱結(jié)束后，取出高壓釜，檢測內(nèi)容為氣體、輕烴(C6—C14)和重?zé)N(C14+)3個部分。金管放入真空系統(tǒng)，使氣體釋放到真空系統(tǒng)中。氣相色譜在線分析C1—C5烴類氣體，在氣體分析完成后，用液氮冷凍在線的樣品瓶來收集擴(kuò)散到真空玻璃管中的少量C6—C10輕烴，取下樣品瓶后，迅速注入二氯甲烷溶劑,然后把金管從高壓釜中取出,連同樣品一起剪開金管,放入同一樣品瓶,用超聲震動,使金管中產(chǎn)生的油完全溶解到溶劑中。取樣品瓶中上層的清液,用自動進(jìn)樣器進(jìn)行色譜分析。用氘代的C24作為內(nèi)標(biāo)進(jìn)行輕烴(C6—C14)定量分析，C14+的部分采用萃取、過濾、稱重法定量。數(shù)據(jù)分析方法熱解反應(yīng)模型頁巖油及固體有機(jī)質(zhì)為非常復(fù)雜的有機(jī)混合物,其熱解反應(yīng)過程包含多個反應(yīng),數(shù)據(jù)分析采用平行一級化學(xué)反應(yīng)模型，將油頁巖的熱解反應(yīng)視為N個具有不同頻率因子和活化能的反應(yīng)，根據(jù)化學(xué)反應(yīng)動力學(xué)基本原理：(1)(2)(3)(4)式中：i為第i個反應(yīng)；iO為第i個反應(yīng)的最終狀態(tài)；T為溫度，K;E為表觀活化能，kcal/mol;R為氣體常數(shù)8.31J/(molK);t為時間，S;X為油氣生成量，mg/g;X0為油氣最大生成量，mg/g;P為產(chǎn)物生成量,mg/g。動力學(xué)參數(shù)的求取在實(shí)驗室條件下頁巖油地層中的有機(jī)質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)所具有的化學(xué)動力學(xué)性質(zhì)(活化能和指前因子)可以認(rèn)為與在原位加熱改質(zhì)過程中相近，因此可在實(shí)驗室條件下對頁巖樣品進(jìn)行快速高溫?zé)峤鈱?shí)驗，以獲得有機(jī)質(zhì)的化學(xué)動力學(xué)參數(shù)。設(shè)在某一升溫速率l，達(dá)到某一溫度j時由實(shí)驗所得的產(chǎn)油率為Xlj，在相同的條件下，假定一組Ei,Ai,Xi之后，由模型計算的產(chǎn)油率為XM，如果存在某一組Ei,Ai,Xi0,使對所有的l,j都有Xlj-XMlj=O,則該組Ei,Ai,Xi0即為所求。但由于實(shí)驗誤差等方面的原因，只能求使Xlj-XMlj盡量小的Ei,Ai,Xi0的取值。為此，構(gòu)造目標(biāo)函數(shù)L0為不同升溫速率實(shí)驗的數(shù)目，J0為從一條實(shí)驗曲線上的采樣點(diǎn)數(shù)?；罨蹺可通過試算確定平行反應(yīng)活化能分布范圍和間隔確定，上式轉(zhuǎn)化為：(6)約束條件：(7)模型(5)的標(biāo)定問題就化為求非負(fù)的目標(biāo)函數(shù)(6)在滿足約束條件(7)時的極小值問題2高溫頁巖滲透性變化頁巖油加熱改質(zhì)需要將地層加熱到350~500°C,而目前常規(guī)的滲透性測試的實(shí)驗儀器耐溫一般不超過200C,難以獲得高溫條件下的滲透性。已有報道的實(shí)驗是將油頁巖加熱到某一溫度干餾一定時間后降溫到室溫然后撤去外加應(yīng)力，再去測試其滲透率，或者是僅在單軸應(yīng)力作用下測試油頁巖在干餾過程中滲透性隨溫度的變化情況，這些都與原位開采時油頁巖在三軸應(yīng)力作用下滲透性隨溫度變化的情況有所差異。三軸應(yīng)力下的高溫滲透率實(shí)時測量可真正反映高溫下頁巖油改質(zhì)過程中地層滲透性變化。實(shí)驗裝置高溫條件下無法采用橡膠套提供環(huán)壓，自研發(fā)的高溫滲透率測定裝置成功解決了高溫密封問題，頂部采用螺栓加載方式，底部再用螺紋調(diào)節(jié)套進(jìn)行加載，實(shí)現(xiàn)了高溫條件下(350~500°C)的三軸覆壓加載，實(shí)現(xiàn)了三軸應(yīng)力下高溫頁巖滲透率測定。高溫三軸應(yīng)力油頁巖滲透率測定裝置主要由注入系統(tǒng)、三軸壓力加載系統(tǒng)、巖心夾持系統(tǒng)、溫控系統(tǒng)、計量系統(tǒng)、輔助系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)等部分組成。裝置的流程示意圖見圖2。滲透性評價方法高溫條件下富含有機(jī)質(zhì)頁巖滲透性測試過程中的巖樣清洗、干燥等無法采用常規(guī)巖心滲透率測試標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。取巖樣加工成直徑為25cm圓柱體，長度2~5cm,在60°C條件下烘干，放入高溫巖心夾持器。由于高溫條件下樣品會產(chǎn)生甲烷、二氧化碳、一氧化碳、氫氣等氣體和液態(tài)烴產(chǎn)物，故選擇氮?dú)鉃轵?qū)替氣體，并采用穩(wěn)態(tài)法進(jìn)行驅(qū)替測試?？紤]到頁巖滲透率低，氣體流速小，忽略慣性阻力的影響。由于氮?dú)庠诓煌瑴囟葔毫ο抡扯葧l(fā)生變化，在不同溫度和不同壓力條件下進(jìn)行氮?dú)庹扯刃Ｕ１疚牟捎肗IST數(shù)據(jù)庫進(jìn)行氮?dú)庹扯刃Ｕ?。氣體狀態(tài)方程：(8)達(dá)西定律：(9)推導(dǎo)出高溫條件下滲透率計算公式：(10)式中：K為滲透率，pm2;A為滲流面積，m2;p為氣體粘度，mPa?s;p為壓力，Pa;psc為標(biāo)準(zhǔn)狀況下的壓力，Pa;Tsc為標(biāo)準(zhǔn)狀況下的溫度,K;Qsc為標(biāo)準(zhǔn)狀況下的流量，m3/s;L為巖心長度,m;Q為流量,m3/s;Z為偏心因子，無量綱；KLab為實(shí)驗氮?dú)庥行B透率川m2;Qg(Lab)為實(shí)驗氮?dú)鈿怏w流量，m3/s;pg(Lab)為氮?dú)庹扯?，mPa?s;p1(Lab)為巖心進(jìn)口壓力，Pa;p2(Lab)為巖心出口壓力,Pa;pa為大氣壓力,Pa。結(jié)果與討論頁巖油熱解規(guī)律頁巖油及有機(jī)質(zhì)在不同升溫速度下的產(chǎn)物量的變化曲線如圖3所示，有機(jī)質(zhì)快速熱解溫度范圍為280°C至500°C,干酪根熱解生成重油的初始溫度較低，頁巖油油量先增加后逐漸減少；重油生成輕油和天然氣的溫度較高，輕油量隨重油量減少逐漸增加，當(dāng)溫度超過450°C后其產(chǎn)量下降；氣體生成量持續(xù)增加。兩種升溫速率下的趨勢一致，說明在地層壓力及封閉系統(tǒng)下，頁巖油及有機(jī)質(zhì)熱解包含多個熱解反應(yīng)，已經(jīng)存在的頁巖油熱解生成輕質(zhì)油和烴類氣體，固體有機(jī)質(zhì)則生成重質(zhì)頁巖油和少量氣體，重質(zhì)頁巖油再繼續(xù)熱解生成輕油和氣體，當(dāng)溫度升高達(dá)到一定值后，輕油開始熱解生成氣體（圖3）。在原位加熱改質(zhì)開采條件下需要優(yōu)化熱解區(qū)的溫度和生產(chǎn)井生產(chǎn)壓差，提高熱解區(qū)油的總產(chǎn)量。圖2高溫三軸應(yīng)力滲透率測定裝置示意圖Fig.2Schematicdiagramofthetestingdeviceofpermeabilityunderhightemperatureandtriaxialstresses實(shí)驗結(jié)果顯示，升溫速率顯著影響產(chǎn)物的生成溫度范圍和產(chǎn)量，較低的升溫速率條件下，產(chǎn)物最大熱解速率對應(yīng)的溫度較低，升溫速率顯著影響熱解的進(jìn)程和產(chǎn)物組成。熱解反應(yīng)動力學(xué)在地層壓力條件下分別以20C/h和2C/h的升溫速度加熱頁巖油，獲得各組分的生成量數(shù)據(jù)。進(jìn)行歸一化處理得到烴類氣體、輕油及重油在兩種升溫速度下的轉(zhuǎn)化率隨時間變化曲線（圖4）；按上述反應(yīng)動力學(xué)參數(shù)的標(biāo)定方法,獲得原位加熱開采條件下有機(jī)質(zhì)熱解的頻率因子和反應(yīng)活化能。結(jié)果顯示，低速升溫速度下的熱解初始溫度較低，快速升溫對應(yīng)的溫度降低，表現(xiàn)在轉(zhuǎn)化率-溫度曲線左移，原位改質(zhì)過程中頁巖油熱解溫度區(qū)間低于實(shí)驗室條件下的熱解溫度區(qū)間，但需要更長的熱解時間。烴類氣生成的活化能范圍較寬（57~74）kcal/mo1,頻率因子為2.39x1014,說明氣體來自多個不同的熱解反應(yīng)，輕油熱解成烴類氣氣體主要為C-C鍵的斷裂，需要更高的能量；輕油氣生成的主要活化能分布范圍較窄(56~59)kcal/mo1,頻率因子為1.01x1013;生成重油的活化能為(39~49)kcal/mo1,明顯低于輕油和氣體，頻率因子為5.20x1011(圖5)。高溫頁巖滲透性變化頁巖基質(zhì)高溫滲透率變化采用高溫三軸應(yīng)力頁巖滲透率測定裝置測定基質(zhì)頁巖樣品，在圍壓為3MPa,20°C條件下應(yīng)用氮?dú)鉁y得頁巖原始滲透率為0.01x10-3pm2;然后持續(xù)加熱至450C。整個氣測滲透率曲線總體上呈現(xiàn)出下降段、上升段和水平穩(wěn)定段。加熱初期，巖心滲透率略有下降，這與礦物膨脹占據(jù)一定的孔隙空間有關(guān)，隨后滲透率緩慢上升，有機(jī)質(zhì)開始熱解，當(dāng)加熱到15h后，滲透率上升速度加快，30h后油氣不再產(chǎn)出，表觀滲透率基本穩(wěn)定在0.65x10-3pm2(圖6)。圖3升溫速度對產(chǎn)物組成變化的影響Fig.3Theeffectofheatingrateonproductcompositiona.升溫速度為20C/h產(chǎn)物組成隨溫度的變化特征；b.升溫速度為2C/h產(chǎn)物組成隨溫度的變化特征圖4熱解烴類產(chǎn)物轉(zhuǎn)化率隨溫度變化曲線Fig.4Ratesofhydrocarbonconversionthroughpyrolysiswithtemperaturea.烴類氣體；b.輕質(zhì)油；c.重質(zhì)油圖5烴類產(chǎn)物生成頻率因子(A)及活化能Fig.5Frequencyfactorandactivationenergyofhydrocarbongenerationa.烴類氣體;b.輕質(zhì)油;c.重質(zhì)油；A為頻率因子裂縫型頁巖高溫滲透率變化選取發(fā)育層理縫的頁巖樣品，在3MPa圍壓和20C條件下，測得初始滲透率為5x10-3pm2。然后持續(xù)加熱至450C,整個氣測滲透率曲線同樣總體上呈現(xiàn)出下降段、上升段和穩(wěn)定段，但滲透率數(shù)值差異較大，滲透率數(shù)值明顯高于基質(zhì)滲透性，加熱過程中滲透率數(shù)值受裂縫導(dǎo)流能力的變化及流體組分的變化表現(xiàn)出一定的波動。25h后滲透率穩(wěn)定在12x10-3pm2（圖7）。裂縫型頁巖滲透率應(yīng)力敏感性實(shí)驗選取發(fā)育層理縫的巖心樣品，進(jìn)行不同圍壓下的滲透率測試。結(jié)果顯示，這些層理縫頁巖巖心滲透率隨著圍壓的升高會明顯降低，后期趨于平穩(wěn)。樣品的滲透率隨圍壓變化較大,表現(xiàn)出顯著的應(yīng)力敏感性（圖8）。這主要是由于形成的層理縫隨著圍壓升高、層理縫閉合、滲透率下降。在高應(yīng)力地區(qū)或埋藏較深的頁巖層位，加熱后的地層滲透率的改善會受到一定影響。事實(shí)上，高溫條件下在油氣產(chǎn)生階段的數(shù)據(jù)實(shí)際上為多相滲流，瞬時滲透率為氮?dú)鈿庀嗟臐B透率，當(dāng)熱解反應(yīng)結(jié)束不再產(chǎn)生新的產(chǎn)物時，樣品孔隙結(jié)構(gòu)也不再發(fā)生變化，這時的滲透率趨于穩(wěn)定并與氣測滲透率一致。結(jié)論1） 頁巖油地層有機(jī)質(zhì)成熟度對溫度敏感，固體有機(jī)質(zhì)和滯留烴在加熱頁巖地層過程中發(fā)生熱解，產(chǎn)物組分動態(tài)變化，存在產(chǎn)油最大的溫度區(qū)間，對應(yīng)的高產(chǎn)油窗口Ro在0.8%~1.2%。有機(jī)質(zhì)熱解生成重油的活化能較低，重油熱解生成輕質(zhì)油的活化能較高，輕質(zhì)油生成氣體活化能最高。圖6高溫條件下頁巖基質(zhì)滲透率隨時間的變化特征Fig.6Permeabilityvariationinshalematrixesunderhightemperaturewithtime圖7高溫條件下裂縫型頁巖滲透率隨時間的變化特征Fig.7Permeabilityvariationinfracturedshaleunderhightemperaturewithtime圖8不同圍壓下的巖心滲透率Fig.8Corepermeabilityunderdifferentconfiningpressures2） 在原位加熱改質(zhì)開采條件下，熱解的產(chǎn)物長時間處于高溫環(huán)境下，熱解出的頁巖油在高溫下會發(fā)生二次反應(yīng)，輕油產(chǎn)量隨溫度上升先增加后減少。因此控制熱解區(qū)溫度、提高產(chǎn)物產(chǎn)出速度有利于提高熱解產(chǎn)油量。頁巖滲透性受其內(nèi)部有機(jī)質(zhì)的相態(tài)轉(zhuǎn)化及巖石基質(zhì)受熱膨脹等多重因素的綜合作用而動態(tài)變化。加熱可使地層滲透率得到明顯改善。低溫階段，有機(jī)質(zhì)和粘土礦物的軟化變形會不斷擠壓己經(jīng)產(chǎn)生的裂隙、孔隙通道，造成頁巖滲透率降低；高溫階段有機(jī)質(zhì)的熱解過程使頁巖滲透率的大幅度提高，并達(dá)到某一穩(wěn)定值。頁巖地層滲透性主要受天然裂縫或?qū)永砜p的控制。加熱可使裂縫型地層滲透率從原始的5x10-3mm2上升到12x10-3mm2;裂縫性地層滲透率的應(yīng)力敏感性較強(qiáng)，在低圍壓下可為頁巖油氣的產(chǎn)出提供有效的滲流通道。參考文獻(xiàn)【相關(guān)文獻(xiàn)】UnggerP，PeletR.Extrapolationofthekineticsofoilandgasformationfromlaboratoryexperimentstosedimentarybasins[J].Nature，1987，327：52-54.LuSF,FuXT,LiuXY,etal.Kineticmodelofoil-formedgasanditscalibration.NaturalGasIndustry[J]，1996，16(6)：6-9.ShenZM.Somekineticcharacteristicsofhydrocarbongenerationofsolubleorganicmatterinlow-maturesourcerocks.GeologicalReview[J]，1999，45(1)：85-91.JerenyBoak.Oilshaleisnowthetime[R].Garfieldcountyenergyadvisoryboard:ColoradoSchoolofMines，2011.BartisJT，LATourrette，DixonL，eta1.OilshaledevelopmentintheUnitedStates[R].Prospectsandpolicyissues:TheRANDCorporation，2005.MitchellLeverette.StatusandplansfortheU.S.departmentofinteriorprogramfordevelopmentofoilshaleandoilsands[R].31thOilShaleSymposium，2011.HaroldVinegar.Shell'Sin-situconversionprocess[R]，Colorado:26thOilShaleSymposium，2006.TanakaPL，YeakelJD，SymingtonWA，eta1.PlantotestExxonMobil'SinsituoilshaletechnologyonaproposedRD&Dlease[R].Colorado:31thOilShaleSymposium，2011.IndrekAarna.Lifecyclecarbonintensity,wateruseofupgradedshaleoilproductsusingtheenet280technology[R].Colorado:31stOilShaleSymposium,2011.JacobHBauman,MilindDD.Parameterspacereductionandsensitivityanalysisincomplexthermalsubsurfaceproductionprocesses[J].EnergyandFuels,25(1):251-259,2011.BurnhamAK,BraunRL.Globalkineticanalysisofcomplexmaterials[J].EnergyandFuels,13(1):1-22,1999.BraunRL,BurnhamAK.Aflexiblemodelofoilandgasgenerationcrackingandexpulsion[J].OrganicGeochemistry,19:161-172,1992.劉金鐘，唐永春?用干酪根生烴動力學(xué)方法預(yù)測甲烷生成量之一例J].科學(xué)通報，1998,43(11):1187-1191.LiuJinzhong,TangYongchun.Anexampleofpredictingmethaneproductionbykineticmethodofkerogenhydrocarbongeneration[J].ChineseScienceBulletin,1998，43(11):1187-1191.杜玉明?惠民凹陷南坡煤成氣成藏動力學(xué)研究[D]?廣州：中國科學(xué)院廣州地球化學(xué)研究所，2004.DuYuming.ResearchondynamicsofcoalformedgasreservoirinthesouthslopeofHuiminSag[D].Guangzhou:GuangzhouInstituteofGeochemistry,ChineseAcademyofSciences,2004.汪友平，王益維,孟祥龍，等?流體加熱方式原位開采油頁巖新思路[J].石油鉆采工藝，2014，36(4)：71-74.WangYouping,WangYiwei,MengXianglong,etal.Anewideaforin-situr