第三講有桿泵

第三講有桿泵第一頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日有桿泵采油包括游梁式有桿泵采油和地面驅(qū)動(dòng)螺桿泵采油兩種方法。

游梁式有桿泵采油方法以其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、適應(yīng)性強(qiáng)和壽命長(zhǎng)等特點(diǎn)，成為目前最主要的機(jī)械采油方法。第三講有桿泵采油

第二頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日

抽油機(jī)井設(shè)備

“三抽”設(shè)備：抽油機(jī)抽油桿抽油泵第三頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)是否有游粱游粱式抽油機(jī)無(wú)游粱式抽油機(jī)結(jié)構(gòu)不同常規(guī)型前置型異相型大輪式旋轉(zhuǎn)驢頭式六桿式雙游粱型寬帶式增距式鏈條式結(jié)構(gòu)不同抽油桿普通抽油桿玻璃纖維抽油桿空心抽油桿連續(xù)桿鋼絲繩桿不銹鋼桿非金屬帶狀桿

第四頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油泵管式泵桿式泵結(jié)構(gòu)不同特種泵防砂泵防氣泵抽稠泵分抽混出泵雙作用泵組合泵

第五頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)井生產(chǎn)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)

前提：已知套管射孔段中部深度及尺寸

、油管尺寸及長(zhǎng)度

、初選的抽油機(jī)類型、油井油、水、氣產(chǎn)量以及密度、液體舉升高度(即動(dòng)液面深度)

、套管生產(chǎn)壓力

、關(guān)井套壓

、關(guān)井油壓

、環(huán)空關(guān)井靜液面深度等

內(nèi)容：確定油井產(chǎn)量；計(jì)算各種載荷并確定系統(tǒng)中各機(jī)械設(shè)備的類型和規(guī)格；確定系統(tǒng)的工作參數(shù)步驟：計(jì)算IPR曲線及最大產(chǎn)量；取稍小于Qmax的產(chǎn)量作為初設(shè)產(chǎn)量；由IPR曲線計(jì)算初設(shè)產(chǎn)量Q‘對(duì)應(yīng)的井底流壓；以井底流壓為起點(diǎn)，應(yīng)用多相管流公式，計(jì)算井筒中的壓力分布及相應(yīng)的充滿系數(shù)，直到壓力低于保證最低沉沒(méi)度的壓力為止；

由β～pi曲線選定充滿系數(shù)，及泵吸入壓力，確定下泵深度；初設(shè)抽油桿直徑，從井口回壓ph進(jìn)行桿管、環(huán)空、多相管流計(jì)算；確定泵徑，初定泵效，確定沖程、沖次；進(jìn)行桿柱設(shè)計(jì)（最輕設(shè)計(jì)、等強(qiáng)度設(shè)計(jì)，原桿柱設(shè)計(jì)）；根據(jù)設(shè)計(jì)出的桿柱重新計(jì)算泵效及相應(yīng)的產(chǎn)量Q‘‘；若，則以作為新設(shè)計(jì)產(chǎn)量轉(zhuǎn)入3；進(jìn)行扭矩、功率、電耗等計(jì)算，并檢查工況指標(biāo)是否超過(guò)設(shè)備的額定值，如超過(guò)則減小Q‘，轉(zhuǎn)入第三步。第六頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)井故障診斷技術(shù)

人們認(rèn)識(shí)到地面示功圖診斷的缺陷后，就試圖直接或間接繪出抽油泵示功圖

美國(guó)吉而伯特和薩金特于1936年發(fā)明井下動(dòng)力儀，可以直接獲得泵示功圖1966年美國(guó)S.G.吉布思和A.B.內(nèi)利研究出診斷分析技術(shù)，建立了抽油桿系的一維帶阻尼波動(dòng)方程，并用分離變量法求得其截?cái)嗟母读⑷~級(jí)數(shù)近似解。邊界條件就應(yīng)用地面示功圖的載荷——時(shí)間曲線和位移——時(shí)間曲線。用該方法可以給出井下任意截面和泵的示功圖

第七頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日吉布思建立了帶阻尼一維波動(dòng)方程：診斷模型及付氏級(jí)數(shù)解

邊界條件第八頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日用截?cái)嗟母读⑷~級(jí)數(shù)作為這些以曲線方式給出的邊界條件的近似表達(dá)式

ω—角速度；D(ωt)—光桿動(dòng)載荷函數(shù)；L(ωt)—光桿總載荷函數(shù)；Wr—抽油桿柱在液體中重力U(ωt)——光桿位移函數(shù)。

傅立葉系數(shù)第九頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日將曲線離散化

令θ=ωt,設(shè)θ為離散變量

光桿動(dòng)載荷與θ關(guān)系曲線

光桿位移與θ關(guān)系曲線

第十頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日傅氏級(jí)數(shù)解

Z（x）和T（t）分別僅為x和t的函數(shù)，微分，并代入(a)中令Z（x，t）為一維波動(dòng)方程的復(fù)數(shù)形式解，則一維波動(dòng)方程變?yōu)閼?yīng)用分離變量法，解的乘積形式為(a)

(b)

(c)

(d)

(f)

(e)

偏微分方程（a）分離為兩個(gè)常微分方程

第十一頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日首先尋找方程（e）的周期解：將其微分，并代入方程（e）得出傅氏級(jí)數(shù)解

(g)

因?yàn)?i)

(h)

代入（h）式，并注意取αn,與βn為實(shí)數(shù)，解得第十二頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日傅氏級(jí)數(shù)解

λn為為方程（d）的本征值。當(dāng)n=0時(shí)，λ0==0，方程(e),(f)成為

(j)

(k)

（j）與（k）的解為

方程（f）的解為諧波方程式中φn和Θn是復(fù)常數(shù)

(l)

(n)

(m)

則方程(a)的解應(yīng)為(o)

由于(p)

所以，邊界條件是：(q)

(r)

第十三頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日傅氏級(jí)數(shù)解

(t)

(u)

(v)

(s)

將（o）代入（q）得

對(duì)比得由（u）（和(v)有

(3-2-`6)

第十四頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日傅氏級(jí)數(shù)解

將（o）式代入(r)得

應(yīng)用(o)和一下復(fù)數(shù)恒等式，可以確定位移U（x，t）的公式對(duì)比得

(z)

(y)

(x)

(w)

第十五頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日傅氏級(jí)數(shù)解

使用這些恒等式，分離Z（x，t）的實(shí)部，得到

式中

利用以上方程和虎克定律可以計(jì)算任意截面的動(dòng)載荷F（x，t）第十六頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日得到傅氏級(jí)數(shù)解

式中

第十七頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日等步長(zhǎng)有限差分解

傅氏級(jí)數(shù)解存在的問(wèn)題是，由于傅氏系數(shù)數(shù)目太低就不能保證精度，因此計(jì)算時(shí)間較長(zhǎng)。此外，傅氏級(jí)數(shù)法將使地面示功圖平滑化。有限差分解可以克服這個(gè)問(wèn)題。

可以用臺(tái)勞級(jí)數(shù)推導(dǎo)出波動(dòng)方程的有限差分解。設(shè)驢頭下死點(diǎn)為x坐標(biāo)原點(diǎn)，向下為正。u(x,t)也以向下為正，Δx為x的步長(zhǎng)，Δt為時(shí)間步長(zhǎng)。足標(biāo)i表示位置，j表示時(shí)間，則(a)

(b)

(c)

第十八頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日等步長(zhǎng)有限差分解

將（a）、(b)、(c)式代入一維波動(dòng)方程，并經(jīng)整理就得

上式為診斷模型的有限差分解

已知地面光桿位移為u1,u2,……uk，光桿動(dòng)載荷為Fl，F(xiàn)2……Fk,則邊界條件為

(d)

……第十九頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日等步長(zhǎng)有限差分解

……(d)和（e）即有限差分方程的邊界條件

(e）第二十頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日差分格式，見(jiàn)左圖。這種十字形差分格式結(jié)果會(huì)形成三角形，見(jiàn)右圖。其中x為無(wú)法得出元點(diǎn)，但我們知道示功圖是一個(gè)周期函數(shù)，根據(jù)這個(gè)概念得出等步長(zhǎng)有限差分解

第二十一頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日等步長(zhǎng)有限差分解

上式實(shí)際是阻尼波動(dòng)方程的兩個(gè)初始條件。這樣我們可以采取補(bǔ)格的辦法求出全部未知點(diǎn)，見(jiàn)圖第二十二頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日等步長(zhǎng)有限差分解

收斂條件：我們使用無(wú)阻尼波動(dòng)方程推導(dǎo)收斂條件。無(wú)阻尼波動(dòng)方程可寫成將(b)(c)代入（f）得出

(f）上式是無(wú)阻尼波動(dòng)方程的有限差分解

第二十三頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

抽油機(jī)井筒內(nèi)的阻尼力主要有抽油桿柱、接箍與液體之間的粘滯性阻尼力；桿柱及接箍與油管之間的非粘滯性摩擦力；光桿與盤根之間的摩擦力；泵柱塞與泵筒之間的摩擦損失；泵閥和閥座內(nèi)孔的流體壓力損失以及桿柱材料的遲滯損失等

第二十四頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

等效粘滯阻尼系數(shù)

首先恢復(fù)帶阻尼的波動(dòng)方程的原始形狀式中v‘為等效粘滯阻尼因子，它是單位長(zhǎng)度抽油桿的等效粘滯阻尼因子，量綱是[ML-1T-1]。以ρA除以上式就得出一維波動(dòng)方程，其中等效粘滯性阻尼系數(shù)為，它的量綱是[T-1]。

第二十五頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

等效粘滯阻尼系數(shù)

另外，抽油桿柱可視為一端固定一端自由的桿，其縱向振動(dòng)的第一階固有頻率為，則臨界阻尼系數(shù)為，它的量綱和v‘一樣。將除v‘，得無(wú)量綱阻尼因子第二十六頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

等效粘滯阻尼系數(shù)v可以在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行測(cè)試，等效的標(biāo)準(zhǔn)是等效力每.一個(gè)周期從抽油桿系統(tǒng)中吸收的能量同實(shí)際阻尼力所耗散的能量相等。根據(jù)測(cè)試可以得出各油田的無(wú)量綱阻尼因子曲線。右圖無(wú)量綱阻尼因子與光桿速度的關(guān)系曲線S.G.吉布思阻尼系數(shù)

等效粘滯阻尼系數(shù)

第二十七頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)光桿功率與水力功率計(jì)算阻尼系數(shù)

原始波動(dòng)公式右邊第二項(xiàng)可以寫成，即阻尼力等于阻尼系數(shù)乘單元質(zhì)量再乘以瞬時(shí)速度。故總阻尼力應(yīng)為平均速度可用抽油桿運(yùn)動(dòng)一周的均方根速度計(jì)算。假設(shè)抽油桿是作簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)(a）(b）(c）第二十八頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

瞬時(shí)速度為S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)光桿功率與水力功率計(jì)算阻尼系數(shù)

(d）則速度的均方根值為

(e）將(b)與(e)代入(a)得(f）第二十九頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)光桿功率與水力功率計(jì)算阻尼系數(shù)

將FD乘2S除以T就得到阻尼力單位時(shí)間所作功，它等于抽油桿的功率損耗，所以(g）解(g)式得無(wú)量綱阻尼因子水力功率Ph可由下式計(jì)算第三十頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

用迭代法計(jì)算阻尼系數(shù)

計(jì)算水力功率，但是事先需要知道動(dòng)液面Ln及產(chǎn)液量Qp。Qp的計(jì)算需要預(yù)先知道泵的有效沖程。泵的有效沖程可以根據(jù)泵示功圖來(lái)確定，但這又需要事先知道阻尼系數(shù)v。于是就需要使用迭代法，其計(jì)算步驟如下：

首先假設(shè)泵有效沖程是光桿沖程的百分?jǐn)?shù)，計(jì)算阻尼系數(shù)；

根據(jù)假設(shè)的阻尼系數(shù)計(jì)算泵示功圖，從而確定泵約有效沖程；

根根據(jù)泵的有效沖程，重新計(jì)算阻尼系數(shù)，再計(jì)算新的泵示功圖，從而重新確定泵的有效沖程；

根據(jù)不再變化的泵有效沖程重新計(jì)算阻尼系數(shù)；

應(yīng)用新的阻尼系數(shù)計(jì)算泵示功圖；

第三十一頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

用迭代法計(jì)算阻尼系數(shù)

根據(jù)泵示功圖計(jì)算泵功率Ppump；

如果泵功率與水力功率之差的絕對(duì)值在允差范圍內(nèi)即認(rèn)為阻尼系數(shù)收斂，即

式中ε為允許誤差(例如0.0lkW)。如果上式不滿足，則令

式中v*為前一次迭代的v值。繼續(xù)迭代直至滿足要求為止。事實(shí)證明，最多4~5次迭代即可滿足斂要求

第三十二頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

i=1計(jì)算ph計(jì)算v計(jì)算泵示功圖確定泵凈沖程計(jì)算泵示功圖及泵功率計(jì)算vi=2？i＝i＋1阻尼系數(shù)的計(jì)算框圖停S.G.吉布思阻尼系數(shù)

用迭代法計(jì)算阻尼系數(shù)

第三十三頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

假設(shè)液體是在層流狀態(tài)推導(dǎo)出的阻尼公式抽油桿在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，假設(shè)液體是處于層流狀態(tài)(Re<2300)，粘滯性摩阻是由剪應(yīng)力τrz造成的，參見(jiàn)右圖。假設(shè)液體是不可壓縮的，故在層流狀態(tài)下，力矩為常量。在半徑r處（a）第三十四頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

（c）（b）（d）S.G.吉布思阻尼系數(shù)

假設(shè)液體是在層流狀態(tài)推導(dǎo)出的阻尼公式所以流體流速為則根據(jù)牛頓定理得將(b)代入(c)得第三十五頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

假設(shè)液體是在層流狀態(tài)推導(dǎo)出的阻尼公式邊界條件是當(dāng)r＝Rt（油管半徑）時(shí)，當(dāng)R＝Rr（抽油桿半徑）時(shí)，（抽油桿速度）（e）所以，當(dāng)r＝Rr時(shí)

（f）第三十六頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

假設(shè)液體是在層流狀態(tài)推導(dǎo)出的阻尼公式（g）（h）將（h）代入（c）得

當(dāng)r＝Rr時(shí)（i）（j）第三十七頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

假設(shè)液體是在層流狀態(tài)推導(dǎo)出的阻尼公式該式乘以液體與dx段抽油桿的接觸表面積2πRrdx并令，則阻尼力為

（k）等效粘滯阻尼因子等效粘滯阻尼系數(shù)

第三十八頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)單元長(zhǎng)度dx的阻尼力為

（a）單元功為（b）則長(zhǎng)度為L(zhǎng)抽油桿柱在一個(gè)循環(huán)中總的粘滯摩擦功為（c）第三十九頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)（d）A..M.皮爾維爾江的單位長(zhǎng)度上摩擦力公式為第四十頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)根據(jù)(b),單元功為

（f）（e）如果考慮壓力梯度損失，則單元功為整個(gè)抽油桿一個(gè)循環(huán)總粘滯摩擦功為（g）第四十一頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)將(f)代入（g）經(jīng)過(guò)積分就得到

（h）將（h）代入（d）就得（i）第四十二頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)在計(jì)算時(shí)，使用無(wú)阻尼波動(dòng)方程。假設(shè)抽油桿柱上端作簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)，下端自由，這樣（j）邊界條件

（k）（l）（j）式通解為

（m）第四十三頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)將邊界條件（k）、（l）代入（m）得所以（j）式的解為則（n）（p）（o）第四十四頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日阻尼系數(shù)的確定

S.G.吉布思阻尼系數(shù)

根據(jù)A..M.皮爾維爾江的阻尼力公式推導(dǎo)出的阻尼系數(shù)將（o）、（p）代入（i）經(jīng)化簡(jiǎn)就得第四十五頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

美國(guó)已發(fā)展了Torgmaster（簡(jiǎn)稱TM）型抽油機(jī)，其節(jié)能效果顯著。近幾年來(lái)，我國(guó)已經(jīng)研制和設(shè)計(jì)出了一項(xiàng)曲柄平衡抽油機(jī)，同時(shí)也對(duì)常規(guī)式抽油機(jī)進(jìn)行了改造，均取得了較好的節(jié)能效果。異相曲柄平衡機(jī)的幾何尺寸經(jīng)過(guò)了優(yōu)化設(shè)計(jì)，其曲柄平衡重的重心和曲柄軸心的連線與曲柄的對(duì)稱中心線形成一個(gè)相位角，這樣可以使曲柄扭矩曲線變得平緩，電動(dòng)機(jī)的負(fù)載狀況大有改善，降低了耗電量。TM型抽油機(jī)的相位角為12o，我國(guó)設(shè)計(jì)的異相曲柄平衡抽油機(jī)的相位角一般在8o～15o。下面研究可調(diào)相位角的平衡裝置的設(shè)計(jì)及參數(shù)計(jì)算。

第四十六頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

最佳平衡參數(shù)的計(jì)算

抽油機(jī)平衡裝置目前有三種平衡準(zhǔn)則：曲柄軸瞬時(shí)切線力與平均切線力偏差的平方和最小；電動(dòng)機(jī)在上、下沖程所作的功相等；上、下沖程高峰扭矩相等。第一個(gè)平衡準(zhǔn)則比較合理。

第四十七頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

最佳平衡參數(shù)的計(jì)算

對(duì)于曲柄平衡，該準(zhǔn)則等價(jià)于曲柄軸瞬時(shí)扭矩與平均扭矩偏差的平方和最小。曲柄軸扭矩偏差平方和的表達(dá)式為

變換和整理得

把代入上式第四十八頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

通過(guò)調(diào)節(jié)Momax和τ，可使δ取得極小值，這時(shí)的Momax和τ取值即是平衡準(zhǔn)則（1）條件下的最佳平衡參數(shù)。令

即M不是Momax和τ的函數(shù)，得

解上兩式，考慮到：

第四十九頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

從圖可見(jiàn)，油井負(fù)載扭矩曲線是千變?nèi)f化的，它受懸點(diǎn)載荷和扭矩因數(shù)的影響，也即受油井工況和抽油機(jī)幾何結(jié)構(gòu)的影響。為使凈扭矩曲線均勻，可調(diào)平衡扭矩的相位和幅值，即應(yīng)同時(shí)調(diào)節(jié)抽油機(jī)的相位角和曲柄最大平衡扭矩。

第五十頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

常規(guī)型抽油機(jī)的相位角等于零。TM型抽油機(jī)和我國(guó)設(shè)計(jì)的異相曲柄平衡抽油機(jī)都是采用把曲柄銷安裝孔打在偏離曲柄中心線的方法，這樣相位角雖不等于零，但仍是一固定值。用組合平衡重來(lái)調(diào)節(jié)相位角的平衡方式，即在普通平衡塊上安裝一個(gè)可沿平衡塊端面移動(dòng)的附加平衡塊，可滿足不同油井平衡的需要(見(jiàn)左圖)。其工作原理是通過(guò)調(diào)節(jié)附加平衡塊相對(duì)曲柄中心線的距離，可實(shí)現(xiàn)平衡系統(tǒng)重心的偏移，即產(chǎn)生一個(gè)可調(diào)相位角。抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置

第五十一頁(yè)，共五十八頁(yè)，2022年，8月28日抽油機(jī)可調(diào)相位角平衡裝置的設(shè)計(jì)

平衡半徑和偏置距離的計(jì)算在已知曲柄和各平衡塊重量的情況下，調(diào)節(jié)平衡半徑和偏置距離就能實(shí)現(xiàn)所要求的τ和Moma