棧橋計算單二

PAGEPAGE9第9頁共9頁安陽河棧橋計算書1、基本資料棧橋全長69m，橋面寬5.1m，橋面板采用8mm厚花紋鋼板，鋪至3.9m寬，為雙車道，棧橋每跨9m，兩側(cè)各設(shè)一制動墩，中間為非制動墩。棧橋范圍內(nèi)河床多為粉質(zhì)粘土層所覆蓋，河床線最低標高約為59.316m。水位距離河床線高度約為3.1m。棧橋跨中用貝雷梁作承重梁,共2組,每組3榀，鋼橋面系，棧橋的端橋頭設(shè)9m長跳板梁?；A(chǔ)為φ630mm管樁。棧橋上行走混凝土攪拌車和履帶吊及掛車-100。2、橋面系分配梁計算2.1、內(nèi)力計算恒載:橋面板按100Kg/m2計，橋面系分配梁采用工25b，按0.25m等距布置，q1=100x0.25=0.025t/m活載:50t履帶吊自重50t，吊重10t，履帶吊各條輪壓5.6t/m，履帶著地寬x長=4.5x0.7m掛車-100自重100t，每對車輪著地寬x長=0.5mx0.2m，車輪橫向中距3x0.9m，每一輪壓6.25t工況一：50t履帶吊不偏移走行時，受力圖示如下吊重時履帶吊活載分配到較大一側(cè)的承重梁荷載按1.3×（自重+吊重）/2計算，則受力較大的一側(cè)輪壓荷載為：Q=[1.3×(50＋10)/2]/4.5x0.7=12.38t/m2則q2=0.25x12.38=3.1t/mMmax=0.062t-mQ=0.78tR1=0.62t，R2=1.4t，R3=0.26t，，R4=0.26t，R5=1.4t，R6=0.62t工況二：50t履帶吊偏移走行時，受力圖示如下Mmax=0.078t-mQ=0.81tR1=1.52t，R2=0.79t，R3=0.03t，，R4=0.93t，R5=1.29t，R6=0.13t工況三：掛車-100吊不偏移走行時，受力圖示如下Mmax=0.95t.mQ=6.25t，R1=1.98t，R2=2.86t，R3=7.78t，，R4=7.78t，R5=2.86t，R6=1.98t工況四：掛車-100吊偏移走行時，受力圖示如下Mmax=0.89t.mQ=7.12t，R1=3.42t，R2=1.45t，R3=8.54t，，R4=6.96t，R5=4.11t，R6=0.65t工況五：采用跳板梁HM588，50t履帶吊偏移走行時，受力圖示如下Mmax=0.47t.mQ=1.78t，R1=2.73tR2=1.97t，工況六：采用跳板梁HM588，掛車-100吊偏移走行時，受力圖示如下Mmax=5.34t.mQ=7.24t，R1=13.51tR2=11.62t，2.2、橋面系分配梁檢算根據(jù)上述計算，橋面系分配梁最大內(nèi)力：Mmax=5.34t.mQ=7.24t橋面系分配梁采用1根工25bWx=423cm3S=246.03cm3I=5258cm4σ=Mmax/Wx=126.2MPa<170MPaτ=Q×S/(I×b)=33.9MPa<110MPa3、貝雷梁作承重梁計算3.1、內(nèi)力計算恒載:橋面系按250Kg/m2計，一組承重梁自重300Kg/m，一組承重梁由3榀貝雷梁組成一組承重梁承受的恒載:q=250×3.5/2+300=737.5Kg/m=0.74t/m單榀貝雷梁承受的恒載:q=0.74/3=0.25t/m活載:①50t履帶吊自重50t，吊重10t，吊重時履帶吊活載分配到較大一側(cè)的承重梁荷載按1.3×（自重+吊重）/2計算，則受力較大的一側(cè)輪壓荷載為：Q=[1.3×(50＋10)/2]/4.5=8.67t/m，此組輪壓荷載由3榀貝雷梁承受，由上述橋面分配梁計算可知，輪壓按一定比例分配，則50t履帶吊不偏移走行時受力最大的比例系數(shù)為0.627，貝雷梁承受的荷載:Q=8.67x0.627=5.44t/m50t履帶吊偏移走行時受力最大的比例系數(shù)為0.652，貝雷梁承受的荷載:Q=8.67x0.652=5.65t/m②掛車-100自重100t，每對車輪著地寬x長=0.5mx0.2m，車輪橫向中距3x0.9m同理，由上述橋面分配梁計算可知，掛車-100吊不偏移走行時貝雷梁承受最不利的力是7.78t，掛車-100吊偏移走行時貝雷梁承受最不利的力是8.54t工況一：50t履帶吊不偏移走行至端處時，貝雷梁豎桿承受最大豎向力受力圖示如下：豎桿Nmax=19.59t，斜桿Nmax=13.18t，弦桿Nmax=21.54tR1=19.59t，R2=7.35t工況二：50t履帶吊偏移走行至端處時，貝雷梁豎桿承受最大豎向力受力圖示如下：豎桿Nmax=20.3t，斜桿Nmax=14.05t，弦桿Nmax=23.35tR1=20.3t，R2=7.59t工況三：掛車-100不偏移走行至端處時，貝雷梁豎桿承受最大豎向力受力圖示如下：豎桿Nmax=20.25t，斜桿Nmax=11.5t，弦桿Nmax=22.53tR1=20.25t，R2=13.33t工況四：掛車-100偏移走行至端處時，貝雷梁豎桿承受最大豎向力受力圖示如下：豎桿Nmax=22.11t，斜桿Nmax=12.59t，弦桿Nmax=24.56tR1=22.11t，R2=14.51t3.3、承重梁檢算根據(jù)上述計算，貝雷梁最大容許內(nèi)力：[N豎桿]=21t,[N斜桿]=17t，[N弦桿]=56t，掛車-100偏移走行至端處時，有2榀貝雷梁需在節(jié)點處加焊2根[10。兩組承重梁中間設(shè)聯(lián)結(jié)系，梁的寬/跨比：L/B=9/0.9=10<12，滿足總穩(wěn)定性要求，局部穩(wěn)定通過設(shè)置構(gòu)造加勁肋保證。4、HM588型鋼作承重梁計算4.1、內(nèi)力計算恒載:橋面系按250Kg/m2計，一組承重梁自重400Kg/m，一組承重梁承受的恒載:q=250×3.5/2+400=0.84t/m活載:①50t履帶吊自重50t，吊重10t，Q=1.3×(50＋10)/4.5=17.3t/m，由上述橋面分配梁計算可知，輪壓按一定比例分配，50t履帶吊偏移走行時一組承重梁受力最大的比例系數(shù)為0.58，一組承重梁承受的荷載:Q=17.3x0.58=10t/m②掛車-100自重100t，一組承重梁承受的荷載:P=100/2/4=12.5t同樣分以上幾工況驗算，此時承重梁按跨度9m簡支梁計算。計算圖式從略。4.2、承重梁檢算根據(jù)上述計算，承重梁最大內(nèi)力：Mmax=90.45t.mQmax=40.3tRmax=40.3t一組承重梁為2根HM588型鋼Wx=3853.19×2=7706.38cm3S=2154.45×2=4308.9cm3I=113283.85×2=226567.7cm4σ=Mmax/Wx=117.4MPa<170MPaτ=Q×S/(I×b)=31.9MPa<110MPa5、臨時鋼管樁計算5.1、樁頂分配梁內(nèi)力計算由上述計算比較可知，掛車-100中部偏移走行至一個臨時墩處，如下圖支座R2受力最大，此時的樁頂分配梁的受力最不利，樁頂分配梁按跨度為3.3m的簡支梁，計算圖式如下：Mmax=37.55t.mQmax=34.5t，R1=60.78t，R2=51.21t5.2、分配梁檢算樁頂分配梁采用2工45b,Wx=1500×2=3000cm3S=887.1×2=1774.4cm3I=33760×2=67520cm4σ=Mmax/Wx=125.1MPa<170MPaτ=Q×S/(I×b)=33.6MPa<110MPa5.3、樁身強度檢算采用Φ630mm，δ=8mm鋼管樁，樁長約19m，進入河床線以下約13m，自重為2.5t，由于未提供水文資料，暫未考慮水流影響，單樁所承受豎向力N=60.78+2.5=63.28t5.3.1、單樁承載力計算取其中一個樁的地質(zhì)資料作為計算依據(jù)。細砂層2.8