跨徑mmm箱梁澆筑過河支架施工方案二

xx市高架道路（一期）工程二工區(qū)92?！?5＃墩箱梁澆筑過河支架施工方案上海城建集團(tuán)xx市高架道路（一期）工程二工區(qū)項(xiàng)目部2007年07月目錄HYPERLINK\l"_Toc177458911"1概述2HYPERLINK\l"_Toc177458912"2編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc177458913"3上部結(jié)構(gòu)計(jì)算3HYPERLINK\l"_Toc177458914"3.1跨徑與荷載組合3HYPERLINK\l"_Toc177458915"3.2計(jì)算結(jié)果3HYPERLINK\l"_Toc177458916"3.3縱梁驗(yàn)算（標(biāo)準(zhǔn)布置）3HYPERLINK\l"_Toc177458917"3.4縱梁驗(yàn)算（變更布置）4HYPERLINK\l"_Toc177458918"3.5小橫梁驗(yàn)算（新橋立柱處）4HYPERLINK\l"_Toc177458919"3.6貝雷梁安裝驗(yàn)算5HYPERLINK\l"_Toc177458920"4基礎(chǔ)及下部結(jié)構(gòu)計(jì)算5HYPERLINK\l"_Toc177458921"4.1墩蓋梁計(jì)算5HYPERLINK\l"_Toc177458922"4.2臺(tái)蓋梁計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc177458923"4.3墩系梁計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc177458924"4.4墩基樁計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc177458925"4.5臺(tái)基樁計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc177458926"4.6配筋7HYPERLINK\l"_Toc177458927"5基礎(chǔ)及下部結(jié)構(gòu)施工7HYPERLINK\l"_Toc177458928"5.1樁基、墩系梁施工7HYPERLINK\l"_Toc177458929"5.2墩蓋梁施工7HYPERLINK\l"_Toc177458930"5.3基礎(chǔ)及下部結(jié)構(gòu)拆除7HYPERLINK\l"_Toc177458931"6上部結(jié)構(gòu)施工8HYPERLINK\l"_Toc177458932"7支架體系檢驗(yàn)8HYPERLINK\l"_Toc177458933"8應(yīng)急預(yù)案9HYPERLINK\l"_Toc177458934"8.1貝雷縱梁平面線形不順直或撓度過大9HYPERLINK\l"_Toc177458935"8.2非支架原因而無(wú)法加載或超載9HYPERLINK\l"_Toc177458936"8.3蓋梁失穩(wěn)9HYPERLINK\l"_Toc177458937"10過河支架結(jié)構(gòu)圖10HYPERLINK\l"_Toc177458938"附錄1：地基土設(shè)計(jì)參數(shù)16HYPERLINK\l"_Toc177458939"補(bǔ)：橋墩樁基礎(chǔ)沉降量估算17HYPERLINK\l"_Toc177458940"補(bǔ)：貝雷梁吊裝拆卸、高空、水上作業(yè)安全措施18HYPERLINK\l"_Toc177458941"附錄2：試驗(yàn)及測(cè)試報(bào)告19補(bǔ)：不同結(jié)構(gòu)形式支架變形計(jì)算書1概述92＃~95?？鐝綖?0m＋40m＋30ｍ，在其下有跨徑為20m＋22m＋20ｍ的老橋，如利用老橋橋墩、臺(tái)作新橋支架的臨時(shí)支墩，或利用老橋面作支架支承面，方法是簡(jiǎn)便、節(jié)約。但根據(jù)對(duì)老橋的實(shí)地查勘和對(duì)竣工圖的核對(duì)，認(rèn)為老橋預(yù)制板梁梁端部無(wú)法承受新橋澆筑支架橫梁的擱置；老橋橋墩、臺(tái)（尤其是在原有橋梁上部結(jié)構(gòu)不拆除的條件下）是無(wú)法承受比自身還重的新橋荷載。若一再利用，到時(shí)恐既對(duì)新橋施工無(wú)法保障安全，還能使老橋成為危橋。所以決定不再利用老橋橋墩、臺(tái)作新橋澆筑支架的臨時(shí)支墩，而是另在老橋邊跨內(nèi)作新橋支架的臨時(shí)支墩，兩端擱于老橋臺(tái)后的原有路面上。如此雖對(duì)造價(jià)有所增加；而工期可以穿插安排，不會(huì)有多大影響。但最大的好處是保證了安全，同時(shí)也保留了老橋。92＃~95＃墩箱梁澆筑支架（過河部分），其標(biāo)準(zhǔn)跨徑組合為24m+27m+24m，受新橋立柱影響部位的跨徑組合變更為18m+6m+27m+6m+18m；上部結(jié)構(gòu)采用雙排單層加強(qiáng)貝雷梁作縱梁；每個(gè)橋墩布置6根Ф800mm鉆孔灌注樁，樁間設(shè)置鋼筋砼系梁，樁頂接立柱，立柱頂上采用2根一組的70#H型鋼作為墩蓋梁；每個(gè)橋臺(tái)利用原路面澆筑鋼筋砼地梁，兩側(cè)原路面寬度不夠的地方各布置1根Ф800mm鉆孔灌注樁，橋臺(tái)蓋梁采用一組雙排單層加強(qiáng)貝雷梁。支架具體布置與構(gòu)造見《過河支架結(jié)構(gòu)圖》。縱梁上再搭設(shè)鋼管腳手支架，此部分按常規(guī)施工。2編制依據(jù)=1\*GB3①《xx市高架道路工程施工圖設(shè)計(jì)2標(biāo)（K1+815.697~K2+443.152）xx路立交》（第一冊(cè)~第九冊(cè)）（上海市城市建設(shè)設(shè)計(jì)研究院，2006年12月）；=2\*GB3②《xx市政工程管理處高架道路工程五標(biāo)段xx路段巖土工程詳細(xì)勘察報(bào)告》（第一冊(cè)~第四冊(cè)）（xx市東華巖土工程有限公司，二OO六年十月）；=3\*GB3③裝配式公路鋼橋使用手冊(cè)；=4\*GB3④公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（合訂本）；=5\*GB3⑤上海市地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范DGJ08-11-1999；=6\*GB3⑥建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)；=7\*GB3⑦連續(xù)梁計(jì)算軟件；=8\*GB3⑧公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000。3上部結(jié)構(gòu)計(jì)算3.1跨徑與荷載組合6.56.5ΣPq1ΣP242724BBｑ1＝15.34m2×25KN/m3×1.3＋24組×3.0KN/m=570.55KN/m箱梁支點(diǎn)（93＃或94＃墩）荷載簡(jiǎn)化為5個(gè)集中荷載（P）:ppppp5.285.896.507.117.73支架中墩P＝(45.84-15.34)m2×2.45m×25KN/m3×1.3/5=485.71KN3.2計(jì)算結(jié)果ＭA=0QA=5665.4KNＭ1=26905.1KN.mQ1=-1181.2KNＭB=-40280.0KN.mQB左=-9862.7KN，QB友=7716.3KNＭ2=11898.6KN.mQ2=13.87KNMmax=-40280.0KN.mQmax=-9862.7KNRA=7453.7KN；RB=16370.4KN3.3縱梁驗(yàn)算（標(biāo)準(zhǔn)布置）縱梁采用24組雙排單層加強(qiáng)貝雷梁，則：[M]=24組×3375KN.m=81000KN.m>Mmax=40280.0KN.m[Q]=24組×490.5KN=11772KN>Qmax=9862.7KN撓度計(jì)算采用程序進(jìn)行，經(jīng)計(jì)算得：中跨最大撓度f(wàn)max=5mm<[f]=27000/400=67.5mm邊跨最大撓度f(wàn)max=27mm<[f]=24000/400=60.0mm24組雙排單層加強(qiáng)貝雷梁的具體排列，應(yīng)使各根貝雷縱梁受力均衡、保持其撓度基本一致為原則。3.4縱梁驗(yàn)算（變更布置）因受新橋立柱的阻擋，貝雷縱梁無(wú)法通過，因此將該位置的貝雷縱梁向立柱兩側(cè)橫向移位；兩根立柱間的貝雷縱梁由4組改為3組（總體由24組改為23組），同時(shí)將該3組貝雷縱梁跨徑改為18m+6m+27m+6m+18m（在新橋承臺(tái)上，向河一側(cè)距橋墩中線50cm處設(shè)置支墩）。各組貝雷縱梁的橫向間距見《過河支架結(jié)構(gòu)圖-橫斷面》。改為上述跨徑后，仍按原方法計(jì)算。q1＝570.55×1/6＝95.1KN/mP=485.71×1/6＝81.0KN計(jì)算結(jié)果：Mmax=5294.3KN.m<[M]=3×3375=10125KN.mQmax=1283.9KN<[Q]=3×490.5=1471.5KN支點(diǎn)反力RB=570.55×12＋80.95×（0.981＋0.879＋0.972＋0.938＋0.904）=7225.1KN支點(diǎn)立柱采用3根Ф600×12mm鋼管（A＝22167mm2；i＝207.9mm；H＝6700mm），則：λ=6700/207.9=32.2，查表得φ=0.957立柱穩(wěn)定驗(yàn)算：：72255.05/3×1003/（0.9557×222167）=1133.5MMPa<<2155MPaa撓度計(jì)算同樣采采用程序進(jìn)進(jìn)行，經(jīng)計(jì)計(jì)算得：中跨最大撓度f(wàn)fmax=30mmm<[f]]=2270000/4400==67..5mmm邊跨最大撓度f(wàn)fmax=12mm<[f]]=1180000/4400==45.0mm3.5小橫梁梁驗(yàn)算（新新橋立柱處處）因貝雷縱梁橫向向移位后，新新橋立柱兩兩側(cè)相鄰的的2根貝雷縱縱梁間距過過大，因此此，須在其其上面增加加一道小橫橫梁，再在在上面搭設(shè)設(shè)鋼管支架架。小橫梁梁受力模式式如下：qH0.663m2.433m0..63mQH=(15.344×3.669/244.5)××25×11.3=775.1KN/mmMmax=24..0KNN.m，Qmax=992.3KN橫梁采用12##工字鋼（A=18100mm2，W=775229mm33），間距距為0.5m，則：σ=24.00×1066/（775229×2）=1544.8MMPa<[σ]＝215MPaτ=92.33×1033/（18100×2）=25..5MPPa<[τ]＝125MPa當(dāng)其它部位的貝貝雷縱梁橫橫向間距大大于鋼管腳腳手支架間間距時(shí)，同同樣按上述述原則，在在貝雷縱梁梁上增加小小橫梁。3.6貝雷梁梁安裝驗(yàn)算算中間三組貝雷梁梁安裝按常常規(guī)架梁方方法施工，即即將93＃或94＃墩上的的支架立柱柱作為支點(diǎn)點(diǎn)（此支架架立柱與新新橋立柱應(yīng)應(yīng)予以連接接，使其能能承受水平平力，并設(shè)設(shè)置專用支支座），通通過拖拉直直接過河，最最大懸臂長(zhǎng)長(zhǎng)度為36m計(jì)算。其其工況如下下：q＝3KN/m36m339mABλ=36/399=0.922，E=2.0××105MPa，I=1.155×106cm4，W=153998.3cm3MA=-3×362/2=19444.0KNNmσ=1944.0××103/153998.3=126..3MPaa<[σ]=273f=qml3(－11＋4λ2＋3λ3)/244EI=3×3600××390003(-1++4×0..84＋3×0..78)//(24××2×1006×1.1156)=545.5mm貝雷梁傾角θ＝＝0°52′為安全考慮在靠靠B端9m范圍內(nèi)增增加5.5KKN/m的壓重，此時(shí)抗傾傾覆安全度度為2.0。=7\*GB3⑦縱梁上部部的鋼管腳手手支架與陸陸上施工相相同，不予予敘述。4基礎(chǔ)及下部結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算4.1墩蓋梁梁計(jì)算蓋梁計(jì)算按均布布荷載6.6＋4.57＋5.08＋4.57＋6.6m連續(xù)梁計(jì)計(jì)算：荷載q蓋＝16370KKN×1..05/225m＝687..54KNN/mMmax＝－26601.11KN..m，Qmax＝－26466.6KN取2根70#H型鋼，則則：σ＝2601.1××106/（2×57760×1103）=2225.7MPa>[σ]=2115MPPa（實(shí)際應(yīng)力力小于1.05倍容許應(yīng)應(yīng)力，認(rèn)為為可行。）τ＝2646.6××103/（2×2335.5××102）=56.3MPaa<[[τ=1125MMPa]fmax=（0..644××6.888×54884）/（2×1000×2..0×1004×2.001×1005）=5.00mm4.2臺(tái)蓋梁梁計(jì)算按結(jié)構(gòu)與施工考考慮采用雙雙排單層加加強(qiáng)型貝雷雷梁作臺(tái)蓋蓋梁。在蓋蓋梁下設(shè)置置高1.8m（視原路路面高程而而定）、寬寬1.2m、長(zhǎng)20m的C25鋼筋砼條形基礎(chǔ)礎(chǔ)。4.3墩系梁梁計(jì)算墩系梁按構(gòu)造布布置，采用用1根寬0.7m、高1.2m的C30鋼筋砼梁。上、下下各布置7根Ф20鋼筋，兩兩側(cè)各4根Ф20鋼筋，箍箍筋為Ф8鋼筋，間間距150mmm。配筋布布置見《過過河支架結(jié)結(jié)構(gòu)圖-詳圖A、B》中的詳詳圖B。4.4墩基樁樁計(jì)算橋墩樁要求每根根樁承載30000×1.22＝36000KN（樁自重12.66KN/mm另計(jì)）。按按6根Ф80×55230㎝鉆孔灌灌注樁、樁樁底標(biāo)高--48.00m（位于于=7\*GB3⑦2層）計(jì)算算（各層土土的物理力力學(xué)參數(shù)取取值見《附附錄1：地基土土設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)》），則則：[P]=（Ullτp+AσR）/1..3σR=2m0λλ（[σ0]+K2γ2（h-3））其中：m0==0.770，λ=0..72，[σ0]=250KPaK2=2.5，γ2=119.0KN/mm3，h=40mmσR=2×0..70×00.72××250++[2.55×19..0×（40-3）]=20233.6KKN[P]=[ππ×0.88×（1.8××70+55.55××40+88.4×555+7..9×400+12..0×255+11..81×445）+π×0.882×20023.66/4）]/1.3=45566.88KNP=36000+122.6×553×1..2=44011.4KKN＜[P]4.5臺(tái)基樁樁計(jì)算橋臺(tái)樁要求每根根樁承載600××1.2＝720KKN（樁自重12.66KN/mm另計(jì)）。按按Ф80×22356ccm鉆孔灌注注樁、樁底底標(biāo)高-115.0mm（位于=5\*GB3⑤層）計(jì)算算（各層土土的物理力力學(xué)參數(shù)取取值見《附附錄1：地基土土設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)》），則則：[P]=（Ullτp+AσR）/1..3σR=2m0λλ（[σ0]+K2γ2（h-3））其中：m0==0.770，λ=0..65，[σ0]=180KPaK2=2.0，γ2=119.0KN/mm3，h=15mmσR=2×0..70×00.65××[1800+2.00×19..0×（15-3）]=5578.88KN[P]=[ππ×0.88×（1.8××70+55.55××40+77.11××55）+π×0.882×5788.8/44]/1.3=1652..6KNNP=7200+12..6×200×1.22=11022..4KNN＜[P]4.6配筋鉆孔樁的配筋按按《xx路立交交Ф800鉆孔灌灌注樁構(gòu)造造圖（四）~（六）》（C02Q20-02-04~06，不帶聲測(cè)管，C型）的原則布置。立柱鋼筋配置原原則與鉆孔孔樁相同，立柱柱頂設(shè)置兩兩層鋼筋網(wǎng)網(wǎng)格。5基礎(chǔ)及下部結(jié)構(gòu)構(gòu)施工5.1樁基、墩墩系梁施工工樁基按常規(guī)施工工。墩系梁采用0..7m×11.2mC30鋼筋砼梁，頂高程為為＋6.000m，也也按常規(guī)施施工。5.2墩蓋梁梁施工墩蓋梁采用2根根一組的70#H型鋼并列列，型鋼接接點(diǎn)必須在在樁頂上，且且須錯(cuò)開不不得在同一一樁頂上；；型鋼接點(diǎn)點(diǎn)采用腹板板兩側(cè)貼板板（δ＝10mmm）滿焊焊焊接；2根型鋼頂頂、底兩面面采用厚110mm、寬寬500mmm的鋼板板間隔焊焊焊接，以加加強(qiáng)2根型鋼的的整體性。蓋蓋梁頂面高高程為＋112.000m。墩蓋梁安裝后須須設(shè)置斜撐撐，以防70#H型鋼的傾傾覆，詳見《過過河支架結(jié)結(jié)構(gòu)圖-詳圖A、B》中的詳詳圖A。型鋼用起重機(jī)進(jìn)進(jìn)行吊裝或或拆除。5.3基礎(chǔ)及及下部結(jié)構(gòu)構(gòu)拆除施工完成后，墩墩蓋梁、立立柱、墩系系梁、臺(tái)蓋蓋梁采用常常規(guī)方法拆拆除，即以以沖擊鎬就就地破碎后后外運(yùn)，并并以人工配配合。鉆孔樁拆除采用用整體切割割的方法，切切割下來(lái)的的塊件吊至至岸上后，再再破碎外運(yùn)運(yùn)。根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)河道情情況，鉆孔孔樁要求拆拆至河床底底面以下1m處。6上部結(jié)構(gòu)施工=1\*GB3①貝雷縱梁橫向間間距見《過過河支架結(jié)結(jié)構(gòu)圖-橫斷面》。=2\*GB3②考慮到老橋橋面面上有一根根Ф14000mm自來(lái)來(lái)水管穿越越，并結(jié)合合貝雷梁的的撓度等因因素，貝雷雷梁底面高高程即蓋梁梁頂面高程程定為＋112.000m。=3\*GB3③貝雷梁在老橋一一端進(jìn)行組組裝，組裝裝成長(zhǎng)755m的雙排排單層加強(qiáng)強(qiáng)貝雷縱梁梁（單根重重量約23t）。=4\*GB3④用起重機(jī)起吊到到4臺(tái)平車上上（平車頂頂面高程高高于蓋梁頂頂面高程，并并計(jì)入貝雷雷縱梁的撓撓度，不致致貝雷縱梁梁底部碰上上蓋梁，使使蓋梁產(chǎn)生生水平力而而傾覆），通通過老橋接接坡和老橋橋橋面，將將貝雷縱梁梁縱向牽引引跨越蓋梁梁頂面。繼繼續(xù)縱向牽牽引，懸臂臂段由兩支支墩間的平平車支承。直直至整根貝貝雷縱梁位位于四個(gè)蓋蓋梁上，后后用千斤頂頂下降擱置置在蓋梁上上。然后橫橫移就位。平平面移動(dòng)可可用卷?yè)P(yáng)機(jī)機(jī)，微量高高程移動(dòng)則則用千斤頂頂。=5\*GB3⑤貝雷縱梁擱置就就位后，及及時(shí)糾正縱縱向彎曲并并安裝水平平、豎向剪剪刀撐，以以防貝雷縱縱梁縱向傾傾覆。=6\*GB3⑥中間三組貝雷梁梁安裝按常常規(guī)架梁方方法施工，即即將93＃或94＃墩上的的支架立柱柱作為支點(diǎn)點(diǎn)（此支架架立柱應(yīng)與與新橋立柱柱予以連接接，使其能能承受水平平力，并設(shè)設(shè)置專用支支座），通通過拖拉直直接過河，=7\*GB3⑦對(duì)已拆除板梁的的空間，在在貝雷縱梁梁下面設(shè)置置防護(hù)屏，并并做好臨邊邊防護(hù)，以以防止人員員或物件的的墜落。=8\*GB3⑧貝雷縱梁上的鋼鋼管腳手支支架按常規(guī)規(guī)施工，不不予敘述。=9\*GB3⑨由于過河支架采采用了與兩兩側(cè)陸上滿滿堂支架不不同的結(jié)構(gòu)構(gòu)形式，因因此需特別別注意不同同結(jié)構(gòu)形式式支架的變變形協(xié)調(diào)問問題，在施施工過程中中及時(shí)觀測(cè)測(cè)、嚴(yán)加控控制，確保保優(yōu)質(zhì)、安安全施工。=10\**GB33⑩拆除貝雷雷縱梁同上上述方法，僅僅順序相反反。7支架體系檢驗(yàn)本支架體系主要要由貝雷縱縱梁、橋墩墩蓋梁、橋橋墩立柱、橋橋墩系梁、橋橋臺(tái)蓋梁、橋橋臺(tái)地梁及及鉆孔樁組組成。上述述結(jié)構(gòu)中，貝貝雷縱梁、橋橋墩蓋梁、橋橋臺(tái)蓋梁為為簡(jiǎn)單的鋼鋼結(jié)構(gòu)，在在上節(jié)中已已經(jīng)驗(yàn)算了了強(qiáng)度及變變形，而橋橋墩立柱、橋橋墩系梁、橋橋臺(tái)地梁受受力相對(duì)而而言均較小小，都是構(gòu)構(gòu)造要求控控制設(shè)計(jì)。因因此，以下下僅對(duì)鉆孔孔樁檢驗(yàn)進(jìn)進(jìn)行敘述。鉆孔樁基礎(chǔ)為目目前橋梁設(shè)設(shè)計(jì)中最常常用的基礎(chǔ)礎(chǔ)形式之一一，有極為為成熟的檢檢驗(yàn)方法。就就本工程而而言，擬采采用大小應(yīng)應(yīng)變檢測(cè)結(jié)結(jié)合的方法法，具體如如下：每個(gè)個(gè)橋墩抽檢檢一根樁作作大應(yīng)變檢檢測(cè)，其余余橋墩及橋橋臺(tái)樁作小小應(yīng)變檢測(cè)測(cè)。通過檢測(cè)，來(lái)檢檢驗(yàn)施工質(zhì)質(zhì)量，并檢檢驗(yàn)樁的承承載能力。8應(yīng)急預(yù)案本應(yīng)急預(yù)案僅針針對(duì)跨河貝貝雷縱梁及及其下部結(jié)結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)礎(chǔ)所形成的的結(jié)構(gòu)體系系，其他常常規(guī)項(xiàng)目則則不予敘述述。具體如如下：8.1貝雷縱縱梁平面線線形不順直直或撓度過過大原因：=1\*GGB3①貝雷梁材材料或加工工質(zhì)量問題題，導(dǎo)致剛剛度不足；；=2\*GGB3②未按要求求進(jìn)行組裝裝或漏裝或或未及時(shí)安安裝連接桿桿，造成剛剛度不足；；=3\*GGB3③安（吊）裝裝時(shí)支點(diǎn)位位置不準(zhǔn)確確或吊裝動(dòng)動(dòng)作過猛晃晃動(dòng)所致。預(yù)防措施：=1\**GB33①檢查進(jìn)場(chǎng)場(chǎng)貝雷梁材材料，尤其其對(duì)銷孔直直徑以標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)直徑的銷銷子作通過過檢測(cè)，剔剔除質(zhì)量較較次的桿件件；=22\*GB3②正確組裝裝桿件，安安裝時(shí)要求求平穩(wěn)；==3\\*GBB3③對(duì)已發(fā)生生的平面扭扭曲可用手手拉葫轆糾糾正，并及及時(shí)安裝臨臨時(shí)連接桿桿。8.2非支架架原因而無(wú)無(wú)法加載或或超載原因：=1\*GGB3①周邊砂袋袋坍塌；==2\\*GBB3②黃砂因含含水量增加加而超載。預(yù)防措施：=1\**GB33①加強(qiáng)擋墻墻質(zhì)量，一一旦發(fā)生坍坍塌及時(shí)修修補(bǔ)；=2\**GB33②加設(shè)雨棚棚，防止雨雨水的侵襲襲。8.3蓋梁失失穩(wěn)原因：=1\*GGB3①未按施工工圖要求加加工或加工工質(zhì)量有問問題；=2\**GB33②水平外力力。預(yù)防措施：=1\**GB33①嚴(yán)格按施施工圖加工工，并確保保焊接質(zhì)量量；=22\*GB3②在立柱頂頂安裝鋼斜斜撐，對(duì)墩墩蓋梁的H型鋼作斜斜支撐；或或?qū)ε_(tái)蓋梁梁用型鋼作作斜撐支承承于地面，以以抵抗水平平外力，防防止傾覆。同同時(shí)施工時(shí)時(shí)應(yīng)盡量避避免外力對(duì)對(duì)蓋梁的撞撞擊。10過河支架架結(jié)構(gòu)圖附錄1：地基土土設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)層號(hào)土名層底標(biāo)高m層厚m質(zhì)量密度ρ（g/m3）天然含水量W（%）天然孔隙比e液性指數(shù)IL容許承載力[σσ0]（Kpa）樁周土極限摩阻阻力τi（Kpa）樁尖土極限承載載力σR（Kpa）=1\*GB3①雜填土-0.54=3\*GB3③粘土-2.341.801.9824.30.7160.1831070=4\*GB3④亞砂土夾亞粘土-7.895.551.8831.00.8860.8117040=5\*GB3⑤粉砂-16.298.401.9028.70.82318055=6\*GB3⑥亞粘土與亞砂土土互層-24.197.901.8930.40.8751.0914040=7\*GB3⑦1淤泥質(zhì)亞粘土-36.1912.001.8137.21.0671.0810025=7\*GB3⑦2亞粘土-50.8914.701.9325.70.7980.472504515粘土-56.595.702.0023.70.6950.1037080220016亞粘土夾粉砂-68.1411.551.9524.90.7380.21330752200補(bǔ)：橋墩樁基礎(chǔ)礎(chǔ)沉降量估估算由于橋墩基礎(chǔ)采采用鉆孔樁樁，且施工工時(shí)間不長(zhǎng)長(zhǎng)，因此會(huì)會(huì)有一定的的沉降量，必必須在支架架布置時(shí)予予以考慮。根據(jù)業(yè)主要求及及總體安排排，在與本本支架施工工部位相鄰鄰的武宜河河西側(cè)新建建高架主線線基礎(chǔ)施工工中，已做做過1根單樁豎豎向抗壓靜靜載荷試驗(yàn)驗(yàn)及2根高應(yīng)變變動(dòng)力測(cè)試試，主要參參數(shù)見下表表所列，試試驗(yàn)及測(cè)試