精選混凝土結(jié)構(gòu)設計原理課后答案

混凝土結(jié)構(gòu)設計原理課后答案緒論0-1：鋼筋和混凝土是兩種物理、力學性能很不相同的材料，它們?yōu)槭裁茨芙Y(jié)合在一起工作？答：其主要原因是：①混凝土結(jié)硬后，能與鋼筋牢固的粘結(jié)在一起，相互傳遞內(nèi)力。粘結(jié)力是兩種性質(zhì)不同的材料能共同工作的根底。②鋼筋的線膨脹系數(shù)為1.2×10-5C-1，混凝土的線膨脹系數(shù)為1.0×10-5～1.5×10-5C-1，二者的數(shù)值相近。因此，當溫度變化時，鋼筋與混凝土之間不會存在較大的相對變形和溫度應力而發(fā)生粘結(jié)破壞。習題0-2：影響混凝土的抗壓強度的因素有哪些？答:實驗方法、實驗尺寸、混凝土抗壓實驗室，加載速度對立方體抗壓強度也有影響。第一章1-1混凝土結(jié)構(gòu)對鋼筋性能有什么要求？各項要求指標能到達什么目的？答：1強度高，強度系指鋼筋的屈服強度和極限強度。采用較高強度的鋼筋可以節(jié)省鋼筋，獲得較好的經(jīng)濟效益。2塑性好，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)要求鋼筋在斷裂前有足夠的的變形，能給人以破壞的預兆。因此，鋼筋的塑性應保證鋼筋的伸長率和冷彎性能合格。3可焊性好，在很多情況下，鋼筋的接長和鋼筋的鋼筋之間的鏈接需通過焊接，因此，要求在一定的工藝條件下鋼筋焊接后不產(chǎn)生裂紋及過大的變形，保證焊接后的接頭性能良好。4與混凝土的粘結(jié)錨固性能好，為了使鋼筋的強度能夠充分的被利用和保證鋼筋與混凝土共同作用，二者之間應有足夠的粘結(jié)力。1-2鋼筋冷拉和冷拔的抗壓、抗拉強度都能提高嗎？為什么？答:冷拉能提高抗拉強度卻不能提高抗壓強度，冷拉是使熱軋鋼筋的冷拉應力值先超過屈服強度，然后卸載，在卸載的過程中鋼筋產(chǎn)生剩余變形，停留一段時間再進行張拉，屈服點會有所提高，從而提高抗拉強度，在冷拉過程中有塑性變化，所以不能提高抗壓強度。冷撥可以同時提高鋼筋的抗拉和抗壓強度，冷撥是將鋼筋用強力拔過比其徑小的硬質(zhì)合金拔絲模，鋼筋受到縱向拉力和橫向壓力作用，內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，截面變小，而長度增加，因此抗拉抗壓增強。1-3影響混凝土的收縮和徐變的因素有哪些？答：混凝土的組成和配合比是影響徐變的內(nèi)在因素。養(yǎng)護及使用條件下的溫度是影響徐變的環(huán)境因素?；炷恋膽l件是影響徐變的非常重要的因素?？菰锸且鹗湛s的重要因素，所以構(gòu)件的養(yǎng)護條件、使用環(huán)境的溫度及影響混凝土水分保持的因素都對收縮有影響，水泥用量越多，水灰比越大，收縮越大，骨料的級配越好，彈性模量越大，收縮越小，構(gòu)件的體積和外表積比值越大的收縮越小。1-4混凝土的收縮和徐變有什么區(qū)別和聯(lián)系？答：在荷載保持不變的情況下隨時間而增長的變形稱為徐變，徐變不一定體積減小，混凝土在空氣中結(jié)硬時體積減小的現(xiàn)象稱為收縮?；炷恋慕M成和配合比對徐變和收縮的影響是相同的，混凝土的徐變和收縮都會使預應力結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生應力。1-5鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)力是怎樣產(chǎn)生的？答：鋼筋和混凝土有相對變形〔滑移〕，就會在鋼筋和混凝土交界上產(chǎn)生沿鋼筋軸線方向的相互作用力，這種力為鋼筋和混凝土的粘結(jié)力。1-6“鋼筋在混凝土構(gòu)件內(nèi)，鋼筋和混凝土隨時都有粘結(jié)力〞這一論述正確不？答：不正確，因為粘結(jié)力是在鋼筋和混凝土之間有相對變形的條件下產(chǎn)生的。1-7伸入支座的錨固長度是越長，粘結(jié)強度是否就越高？為什么？答：不是，伸入支座的錨固長度有一個極限值。在這個極限值內(nèi)，錨固的長度越長，粘結(jié)的強度越高，超過了這個極限，錨固長度增大，粘結(jié)強度也不會變大。第二章2-1什么是結(jié)構(gòu)上的作用？荷載屬于哪種作用？作用效應與荷載效應有什么區(qū)別？答：結(jié)構(gòu)上的作用是指施加在結(jié)構(gòu)上的集中力或分布力，以及引起結(jié)構(gòu)外加變形或約束變形的各種因素，荷載屬于直接作用，直接作用或間接作用在結(jié)構(gòu)上，由此在結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生內(nèi)力和變形，成為作用效應2-2什么是結(jié)構(gòu)抗力？影響結(jié)構(gòu)抗力的主要因素有哪些？答：結(jié)構(gòu)抗力是指整個結(jié)構(gòu)成結(jié)構(gòu)件承受作用效應的能力，影響結(jié)構(gòu)抗力的主要因素有材料性能〔強度，變形模量等〕，Mɑ參數(shù)和計算模式的精確性。2-3什么是材料強度標準值和材料強度設計值？從概率的意義來看他們是如何取值的？答：鋼筋和混凝土的強度標注值是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)，設計時采用的材料強度根本代表值，材料強度設計值是材料強度的標準值除以材料性能各項系數(shù)的值?k=μ?-ασ?2-4什么是結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)？極限狀態(tài)分為幾類？各有什么標志和限值？答：整個結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一局部超過某一特定狀態(tài)就無法滿足設計規(guī)定的某一功能要求，次特定狀態(tài)稱為改功能的極限狀態(tài)。分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。當結(jié)構(gòu)成構(gòu)件出現(xiàn)以下狀態(tài)之一時，應認為超過了承載能力的極限狀態(tài)：結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接固所受的應力超過材料強度而破壞，或固過度變形而不適于繼續(xù)承載整個結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一局部作為剛體失去平衡結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C動體系結(jié)構(gòu)成表構(gòu)件喪失穩(wěn)定地基喪失承載能力而破壞當結(jié)構(gòu)成構(gòu)件出現(xiàn)以下狀態(tài)之一時，應認為超過了正常使用極限狀態(tài)：影響正常使用或外觀變形影響正常使用的耐久性的局部損失影響正常使用的震動相對沉降量過大等影響正常使用的其他特定狀態(tài)2-5說明承載能力極限狀態(tài)，設計表達式中各符號意義，并分析該表達式是如何保證結(jié)構(gòu)可靠度的。答：Υ0S<=RR=R(fC，fs，ak)=R〔fck/rc*fsk/rs*ak〕Υ0→結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)S→承載能力極限狀態(tài)的荷載效應組合設計值R→結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力設計值R()→結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力函數(shù)fC，fs→混凝土，鋼筋的強度設計值fck，fsk→混凝土，鋼筋的強度標準值rc，rs→混凝土，鋼筋的強度材料分項系數(shù)ak→Mɑ參數(shù)標準值某四層四跨現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)的第二層內(nèi)柱軸向壓力設計值N=140×104N,樓層高H＝5.4m,計算長度L0=1.25H,混泥土強度等級為C20，HRB400級鋼筋。試求柱截面尺寸及縱筋面積?！航狻徊楸淼茫?1.0,=9.6N/,=360N/=1.255.4＝6.75m按構(gòu)造要求取構(gòu)件長細比：即b=0=6.75103/15=450mm設該柱截面為方形，那么bh=450mm450mm查表3-1得：=0.895=(N-0.9A〕/0.9=mm<0.1943按照構(gòu)造配筋取〔〕＝=選配鋼筋，查附表11-1得，420〔＝1256〕箍筋按構(gòu)造要求選取，取s=250mm，d=6mm由于建筑上使用要求，某現(xiàn)澆柱截面尺寸為250mm×250mm，柱高4.0m，計算高度L0=0.7H=2.8m,配筋為416〔As/=804mm2〕。C30混泥土，HRB400級鋼筋，承受軸向力設計值N=950KN。試問柱截面是否平安？『解』查表得：=1.0,=14.3N/,=360N/計算長度=0.7H＝2.8m查表3-1得：=0.962考慮軸心受壓R＝0.9〔〕=該柱截面在承受軸心受壓時是不平安的。一橋下螺旋箍筋柱，直徑為d=500mm，柱高5.0m,計算高度L0=0.7H=3.5m,配HRB400鋼筋1016〔As/=2023mm2〕，C30混泥土，螺旋箍筋采用R235，直徑為12mm，螺距為s=50mm。試確定此柱的承載力?！航狻徊楸淼茫?1.0,=14.3N/,=360N/=210N/柱的承載力N=<1.5×0.9〔〕4－1、一鋼筋混泥土矩形截面梁截面尺寸b×h=250mm×500mm，混泥土強度等級C25，HRB335級鋼筋，彎矩設計值M=125KN·m，試計算受拉鋼筋截面面積，并繪制配筋圖。『解』〔1〕先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=500—35=465mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550===0.1943查附表4—1得=0.2177<=0.550〔2〕所需縱筋面積：==0.2177250465=1004bh=0.2%250500=250選用418，=1017，一排可以布置的下，因此不要必修改〔3〕繪配筋圖：4－2、一鋼筋混泥土矩形截面梁截面尺寸b×h=200mm×500mm，彎矩設計值M=120KN·m，混泥土強度等級C25，試計算以下三種情況縱三向受力鋼筋截面面積As：〔1〕中選用HPB235級鋼筋時，〔2〕改用HRB335鋼筋時；〔3〕M=180KN·m時。最后，對三種結(jié)果進行比擬分析?！航狻幌燃俣ㄊ芰︿摻畎匆慌挪贾茫琣s=35mm=h—as=500—35=465mm〔1〕中選用HPB235鋼筋時：查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=210N/,=0.614===0.2330查附表4—1得=0.2692<=0.614所需縱筋面積：==0.2330202365=1419bh=0.2%202300=200〔2〕中選用HRB335鋼筋時：查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550===0.2330查附表4—1得=0.2692<=0.550所需縱筋面積：==0.2330202365=993bh=0.2%202300=200〔3〕中選用HPB235鋼筋M=180kN·m時：查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=210N/,=0.614===0.350查附表4—1得=0.4523<=0.614所需縱筋面積：==0.4523202365=2384bh=0.2%202300=200〔4〕中選用HRB335鋼筋M=180kN·m時：查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550===0.350查附表4—1得=0.4523<=0.550所需縱筋面積：==0.4523202365=1669bh=0.2%202300=200〔5〕分析：中選用高級別鋼筋時，增大，可減少；當彎矩增大時，也增大。4－3、某大樓中間走廊單跨簡支板〔圖4－50〕，計算跨度l＝2.18m，承受均布荷載設計值g+q=6KN/m( 包括自重)，混泥土強度等級為C20，HPB235級鋼筋，試確定現(xiàn)澆板的厚度h及所需受拉鋼筋截面面積As，選配鋼筋，并畫鋼筋配置圖。計算時，取b=1.0m，as=25mm?！航狻弧?〕設板厚為60mm，as=25mm那么=h—as=60—25=35mm最大彎矩M=〔g+q〕=×6×=3.56kN·m查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=210N/,=0.614受壓區(qū)高度：=〔1—〕=13mm(2)求受拉鋼筋面積===594bh=0.236%100060=141.6===0.371<=0.614選用8@80mm,=629〔3〕繪配筋圖：4－4、一鋼筋混泥土矩形梁，承受彎矩設計值M=160KN·m，混泥土強度等級為C25，HPB235級鋼筋，試按正截面承載力要求確定截面尺寸及配筋。『解』〔1〕設b=250mm,h=500mm先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=500—35=465mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550===0.249查附表4—1得=0.2915<=0.550(2)求受拉鋼筋面積==0.2915250465=1344bh=0.2%250500=250選用220+222,=628+760=1388，一排可以布置的下，因此不要必修改〔3〕繪配筋圖：4－5、一鋼筋混泥土矩形截面梁截面尺寸b×h=200mm×500mm，混泥土強度等級為C25，HRB335級鋼筋〔218〕，As＝509mm2，試計算梁截面上承受彎矩設計值M=80KN·m時是否平安？『解』〔1〕先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=500—35=465mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550受壓區(qū)高度：===64.16mm<=255.75mm〔2〕所能承載的彎矩值=b()=11.920234.14(465)=66.11kN·m<M=80kN·m所以該配筋不平安。4－6、一鋼筋混泥土矩形截面梁截面尺寸b×h=250mm×600mm，配置425的HRB335級鋼筋分別選用C20、C25、C30、C35、與C40強度等級混泥土，試計算梁能承當?shù)淖畲蟮淖畲髲澗卦O計值，并對計算結(jié)果進行分析?！航狻?1)C20混凝土先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=300N/,=0.550由題設的=1964===0.543<=0.550=(10.5)=0.396==0.3962001.09.6=242.5kN·m(2)C25混凝土先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550由題設的=1964===0.438<=0.550=(10.5)=0.342==0.3962001.011.9=259.9kN·m(3)C30混凝土先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=300N/,=0.550由題設的=1964===0.365<=0.550=(10.5)=0.298==0.2982001.014.3=272.5kN·m(4)C35混凝土先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=16.7N/,=300N/,=0.550由題設的=1964===0.312<=0.550=(10.5)=0.263==0.2632001.016.7=280.7kN·m(5)C40混凝土先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=19.1N/,=300N/,=0.550由題設的=1964===0.265<=0.550=(10.5)=0.230==0.2302001.019.1=280.5kN·m(6)分析：單純提高混凝土等級不一定能提高梁的正截面承載能力！4－7、計算表4－14所示鋼筋混泥土矩形梁能承受的最大彎矩設計值，并對計算結(jié)果進行討論。工程截面尺寸b×h〔mm〕混凝土強度等級鋼筋級別鋼筋截面面積〔〕最大彎矩設計值M/〔kN·m〕1200×400C20HPB23541866.13kN·m2200×400C20HPB235620103.54kN·m3200×400C20HRB33541887.25kN·m4200×400C25HPB23541868.41kN·m5200×500C25HPB23541889.74kN·m6300×400C30HPB23541872.43kN·m『解』(1)先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=400—35=365mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=210N/,=0.614由題設的=1017===0.305<=0.614=(10.5)=0.259==0.2592001.09.6=66.13kN·m(2)先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=400—35=365mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=210N/,=0.614由題設的=1884===0.564<=0.614=(10.5)=0.405==0.4052001.09.6=103.54kN·m(3)先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=400—35=365mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=300N/,=0.550由題設的=1017===0.435<=0.550=(10.5)=0.341==0.3412001.09.6=87.25kN·m(4)先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=400—35=365mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=210N/,=0.614由題設的=1017===0.246<=0.614=(10.5)=0.216==0.2162001.011.9=68.41kN·m(5)先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=500—35=465mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=210N/,=0.614由題設的=1017===0.193<=0.614=(10.5)=0.174==0.1742001.011.9=89.74kN·m(6)先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=400—35=365mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=210N/,=0.614由題設的=1017===0.136<=0.614=(10.5)=0.127==0.1273001.014.3=72.43kN·m(7)分析：增加鋼筋面積能較大的提高梁的正截面承載能力，如〔2〕的效果就比擬明顯；提高混凝土等級在一定程度上可以提高梁的正截面承載能力，但是效果并不明顯；增大截面高度可以提高梁的正截面承載能力，如〔5〕；增大截面寬度也可以提高梁的正截面承載能力，如〔6〕；但是后幾種都不如增加鋼筋面積的效果明顯。4－8、一簡支鋼筋混泥土矩形梁〔圖4－51〕，承受均布荷載設計值g+q=15KKN·m,距A支座3m處作用一集中力設計值F＝15KN，混泥土強度等級為C25，HRB335級鋼筋，試確定截面尺寸b×h和所需受拉鋼筋截面面積As，并繪制配筋圖?！航狻弧?〕由題設給的荷載由結(jié)構(gòu)力學知識可以求的=41.25kN=41.252.5152.52.5=56.25kN·m=〔g+q〕=15=56.72kN·m=8.18kN=2.5=8.182.5=20.45kN·m=2.5F0.25=16.7kN·m=+=56.25+20.45=76.70kN·m=+=16.7+56.72=73.42kN·m>所以取為設計彎矩，〔2〕初步設計梁截面為200mm400mm先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=400—35=365mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550===0.242查附表4—1得=0.2817<=0.550〔3〕所需縱筋面積：==0.2817202365=815.7bh=0.2%202300=160選用216+218,=402+509=911，一排可以布置的下，因此不要必修改?！?〕繪配筋圖：4－9、一簡支鋼筋混泥土矩形梁〔圖4－51〕，b×h=250mm×500mm，承受均布荷載標準值qk=20KN/m,恒載設計值gk=2.25KN/m,HRB335級鋼筋，混泥土強度等級為C25，梁內(nèi)配有416鋼筋?！埠奢d分項系數(shù)：均布活荷載Q=1.4，恒荷載G=1.2，計算跨度L0＝4960mm+240mm=5200mm〕。試驗算梁正截面是否平安？『解』〔1〕先計算梁跨中在荷載下產(chǎn)生的彎矩：荷載：g+q=1.22.251.420=30.7kN/m=〔g+q〕=30.7=103.766kN·m〔2〕驗算416的配筋所能承載的彎矩：先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=500—35=465mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550，=804===0.174<=0.550=(10.5)=0.159==0.1592001.011.9=62.95kN·m<所以該配筋不平安。4－10、如圖4－53所示雨蓬板，板厚h=60mm，板面上于上有20mm厚防水砂漿，板底摸20mm厚混合砂漿，。板上活荷載標準值考慮500KN/。HPB235級鋼筋，混泥土強度等級為C20。試求受拉鋼筋截面面積As，并繪制配筋圖?！航狻弧?〕求設計彎矩：恒載：20mm厚防水沙漿：0.02m20kN/=0.4kN/20mm厚混合沙漿：0.02m17kN/=0.34kN/結(jié)構(gòu)自重：0.06m25kN/=1.5kN/合計：G=0.4+0.34+1.5=2.24kN/活載：Q=0.5kN/取1m長為計算單元，那么換算線荷載設計值：g=2.24kN/1.0m1.2=2.688kN/mq=0.5kN/1.0m1.4=0.7kN/mg+q=2.688kN/m+0.7kN/m=3.388kN/m=〔g+q〕=3.388=3.249kN·m〔2〕配筋計算：as=20mm=h—as=60—20=40mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=210N/,=0.614，===0.212查附表4—1得=0.2411<=0.614所需縱筋面積：==0.2411100040=441取8@110配筋，=457〔3〕繪配筋圖：4－11、如圖4－54所示試驗梁，截面尺寸b×h=120mm×250mm，其混泥土的立方體抗壓強度fcu=21.8N/,配有216鋼筋，鋼筋試件的實測屈服強度為fy=385N/。試計算試驗梁破壞時的荷載〔應考慮自重〕?！航狻弧?〕先計算該配筋能承載的彎矩：as=35mm=h—as=250—35=215mm由題設得：=1.0,=21.8N/,=385N/,=402===0.275=(10.5)=0.237==0.2371201.021.8=28.66kN·m〔2〕計算由結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩：自重線荷載：g=0.120.2525=0.75kN/m=g=0.75=0.844kN·m〔3〕那么試驗加載的破壞荷載F：==28.66kN·m0.844kN·m=27.816kN·m=F0.9m那么F===30.91kN4－12、一矩形截面梁截面尺寸b×h=200mm×500mm，彎矩設計值M=216KN·m，混泥土強度等級為C30，在受壓區(qū)配有320的受壓鋼筋。時計算受拉鋼筋截面面積As(HRB335級鋼筋)『解』假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置as==60mm=h—as=500—60=440mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=300N/,=300N/,=0.550受壓區(qū)高度：==440=97.0mm又120mm=2<<=255.75mm(2)求受拉鋼筋面積===1867取620，=1884〔3〕繪配筋圖：4－13、一矩形截面梁截面尺寸b×h=200mm×500mm，彎矩設計值M=216KN.m，混泥土強度等級為C20，已配HRB335受拉鋼筋620，試復核該梁是否平安。假設不平安，那么從新設計，單不改變截面尺寸和混泥土強度等級〔as=70mm〕?！航狻弧?〕復核計算as=70mm=h—as=500—70=430mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=9.6N/,=300N/,=0.550，===0.685>=0.550取==0.550=(10.5)=0.3987==0.39872001.09.6=141.56kN·m<M=216kN·m不平安〔2〕重新設計采用雙筋配筋，查表4—6得=0.3988，=300N/，=70mm===1997取422+218，=1520+509=2029===3543取625+220，=2945+628=3573繪配筋圖：4－14、一雙筋矩形截面梁截面尺寸b×h=200mm×450mm，混泥土強度等級為C30，HRB335鋼筋，配置2Φ12受壓鋼筋，325+222受拉鋼筋。試求該截面所能承受的最的彎矩設計值M。『解』〔1〕假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置as==60mm=h—as=450—60=390mm，=226，=2233查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=300N/,=300N/,=0.550受壓區(qū)高度：===210.5mm又120mm=2<<=214.5mm最大彎矩設計值：=〔〕+b()=300226(39060)+14.3202310.5(390)=194kN·m4－15、某連續(xù)梁中間支座截面尺寸b×h＝250mm×650mm，承受支座負彎矩設計值M=239.2kN·m，混凝土強度等級C30，HRB335鋼?，F(xiàn)由跨中正彎矩計算的鋼筋彎起218伸入制作承受負彎矩，試計算支座負彎矩所需鋼筋截面面積As，如果不考慮彎起鋼筋的作用時，支座需要鋼筋截面面積As為多少？『解』〔1〕假設受拉鋼筋按一排布置as=35mm=h—as=650—35=615mm，218，=509查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=300N/,=0.550不考慮彎起鋼筋時的配筋面積：===0.177查附表4—1得=0.1963<=0.550所需縱筋面積：==0.1963250615=1439考慮彎起鋼筋時的配筋面積：==1439509=9304－16、某整體式肋梁樓蓋的T形截面主梁，翼緣計算寬度=2200mm，b=300mm，=80mm，選用混凝土強度等級C30，HRB335鋼筋跨中截面承受最大彎矩設計值M=275kN·m。試確定該梁的高度h和受拉鋼筋截面面積As，并繪配筋圖?！航狻弧?〕先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm，h取700mm=h—as=700—35=665mm查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=300N/,=0.550判別T形類型：〔〕=1.014.3220230〔665〕=1573kN·m>=275kN·m屬第一類T形求受拉鋼筋面積：===0.020查附表4—1得=0.0202<=0.550==0.02023202365=1409bh=0.215%300700=452選218+225，=509+982=1491〔4〕繪配筋圖：4－17、某T形截面梁翼緣計算寬度=500mm，b=250mm，h=600mm，=100mm，混凝土強度等級C30，HRB335鋼筋，承受彎矩設計值M=256kN·m。試求受拉鋼筋截面面積，并繪配筋圖?！航狻弧匆弧蛋捶拷ǚ较蛟O計〔1〕假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置as=60mm=h—as=600—60=540mm，查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=300N/，=0.550〔2〕判別T形類型：〔〕=1.014.3500100〔540〕=350kN·m>=256kN·m屬第一類T形〔3〕求受拉鋼筋面積：===0.1207=1=0.1310<=0.550==0.1310500540=1686bh=0.215%250600=323選取216+420的配筋，=402+1256=1658〔4〕繪配筋圖：〈二〉按路橋方向設計假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置as=30+0.07h=30+0.07600=72mm=h—as=600—72=528mm，取1.0〔大橋、中橋〕查附表10—1、10—2、表4—10得：=13.8N/,=280N/，=0.560〔2〕判別T形類型：〔〕=1.013.8500100〔528〕=329.8kN·m>=256kN·m屬第一類T形〔3〕求受拉鋼筋面積：===0.130查附表4—1得=0.1398<=0.560==0.1398500528=1819bh=0.189%250600=284選取220+518的配筋，=628+1272=1900〔4〕繪配筋圖：4－18、。某T形截面梁，翼緣計算寬度=1200mm，b=200mm，h=600mm，=80mm，混凝土強度等級C25，配有420受拉鋼筋，承受彎矩設計值M=131kN·m。試復核梁截面是否平安?！航狻弧?〕先假定受力鋼筋按一排布置，as=35mm=h—as=600—35=565mm=1256查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/,=0.550〔2〕判別T形類型：=3001256=376800N=1.011.9120230=1142400N<屬第一類T形〔3〕驗算截面承載力：===0.047<=0.550=(1)=1.011.91200(1)=209kN·m<M=131kN·m(4)結(jié)論：平安4－19、某T形截面梁，翼緣計算寬度=400mm，b=200mm，h=600mm，=100mm，as=60mm，混凝土強度等級C25620，HRB335鋼筋，試計算該梁能承受的最大彎矩M。『解』〈一〉按房建方向計算〔1〕假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置as=60mm=h—as=600—60=540mm，=1884查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=300N/，=0.550〔2〕判別T形類型：=3001884=565200N=1.011.9400100=476000N>屬第二類T形〔3〕截面承載力計算：===137mm===0.254<=0.550=(b)()+b()=1.011.9100〔400200〕〔540〕+1.011.9200137(540)=270kN·m〈二〉按路橋方向計算〔1〕假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置as=60mm=1884=h—as=600—72=528mm，取1.0〔大橋、中橋〕查附表10—1、10—2、表4—10得：=11.5N/,=280N/，=0.560〔2〕判別T形類型：=2801884=527520N=1.011.5400100=460000N>屬第二類T形〔3〕截面承載力計算：===129.36mm===0.2395<=0.560=(b)()+b(1)=11.5100〔400200〕〔540〕+11.52000.2395(1)=253.5kN·m4－20、試編寫單、雙筋矩形梁正截面承載力計算程序。5－1某承受均布荷載的矩形截面梁截面尺寸b×h＝250mm×600mm〔取as＝35mm〕，采用C25混凝土，箍筋為HPB235鋼筋。假設剪力設計值V＝150kN，試采用Φ8雙肢箍的箍筋間距s？『解』〔1〕條件：as=35mm=h—as=600—35=565mm=101查附表1—2、2—3得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/〔2〕復合截面尺寸：==565mm==2.26<4屬一般梁。=0.251.011.9250565=420.2kN>150kN截面滿足要求?！?〕驗算是否可構(gòu)造配箍：=0.71.27250565=125.6kN<150kN應按計算配箍〔4〕計算箍筋間距：V+s==613.2mm查表5—2，取s=200mm〔5〕驗算最小配箍率：==0.202﹪>==0.145﹪滿足要求?！?〕繪配筋圖：5－2圖5－51所示的鋼筋混凝土簡支粱，集中荷載設計值F＝120kN，均布荷載設計值〔包括梁自重〕q=10kN/m。選用C30混凝土，箍筋為HPB235鋼筋。試選擇該梁的箍筋〔注：途中跨度為凈跨度，ln=4000mm〕?！航狻弧?〕條件：as=40mm=h—as=600—40=560mm查附表1—2、2—3得：=1.0,=14.3N/,=1.43N/，=210N/〔2〕確定計算截面及剪力設計值：對于簡支梁，支座處剪力最大，選該截面為設計截面。剪力設計值：V=+F=104+120=140kN=85.7﹪>75﹪故應考慮剪跨比的影響a=1500mm===2.68<3.0〔3〕復合截面尺寸：==560mm==2.24<4屬一般梁。=0.251.014.3250560=500.5kN>140kN截面滿足要求?！?〕驗算是否可構(gòu)造配箍：b=1.43250560=95.2kN<140kN應按計算配箍〔5〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101s==265mm取s=200mm,符合要求?！?〕驗算最小配箍率：==0.202﹪>==0.163﹪滿足要求?！?〕繪配筋圖：5－3某T形截面簡支粱尺寸如下：b×h＝200mm×500mm〔取as=35mm，=400mm，=100mm〕;采用C25混凝土，箍筋為HPB235鋼筋；由集中荷載產(chǎn)生的支座邊建立設計值V＝120kN〔包括自重〕，剪跨比λ=3。試選擇該梁箍緊?！航狻弧?〕條件：as=35mm=h—as=500—35=465mm查附表1—2、2—3得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/〔2〕復合截面尺寸：==465100=365mm==1.825<4屬一般梁。=0.251.011.9202365=276.68kN>120kN截面滿足要求?！?〕驗算是否可構(gòu)造配箍：b=1.27202365=51.67kN<120kN應按計算配箍〔4〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101s==144mm取s=130mm,符合要求?！?〕驗算最小配箍率：==0.388﹪>==0.145﹪滿足要求。〔6〕繪配筋圖：5－4圖5－52所示的鋼筋混凝土矩形截面簡支粱，截面尺寸b×h＝250mm×600mm，荷載設計值F＝170kN〔未包括梁自重〕，采用C25混凝土，縱向受力筋為HRB335鋼筋，箍筋為HPB235鋼筋。試設計該梁：〔1〕確定縱向受力鋼筋根數(shù)和直徑；〔2〕配置腹筋〔要求選擇箍緊和彎起鋼筋，假定彎起鋼筋終點距支座截面邊緣為50mm〕?！航狻?lt;一>條件：as=35mm，計算跨徑=6.0m=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3及表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/，=1.0,=300N/，=0.550<二>求設計彎矩及剪力：由力學知識得：設計剪力為支座處V==170kN設計彎矩為集中力作用處M=1701.5=255kN·m〈三〉正截面設計：===0.269查附表4—1得=0.3203<=0.550所需縱筋面積：==0.3203250565=1795取225+222，=982+760=1742，其中222彎起?！此摹敌苯孛嬖O計：V=170kN，=760〔1〕復合截面尺寸：==565mm==2.24<4屬一般梁。=0.251.011.9250565=420.2kN>170kN截面滿足要求?！?〕驗算是否可構(gòu)造配箍：===2.65<3.0b=1.27250565=86.01kN<170kN應按計算配箍〔3〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101V=+=86.01++0.8bsin45°=>s=232mm取s=220mm〔4〕驗算最小配箍率：==0.202﹪>==0.145﹪滿足要求?！?〕繪配筋圖：5－5梁的荷載設計值及梁跨度同習題5－2但截面尺寸、混凝土強度等級修改如下表，并采用Φ8雙肢箍，試按序號計算箍筋間距填入表5－9內(nèi)，并比擬截面尺寸、混凝土強度等級對梁斜截面承載力的影響？序號b×h/mm混凝土強度等級Φ8(計算s)/mmΦ8(實配s)/mm1250×500C25128.21202250×500C30143.31403300×500C25154.11504250×600C25214.2210『解』〈1〉〔1〕條件：as=40mm=h—as=500—40=460mm查附表1—2、2—3得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/〔2〕復合截面尺寸：==460mm==1.840<4屬一般梁。=0.251.011.9250460=342.13kN>140kN截面滿足要求。〔3〕驗算是否可構(gòu)造配箍：===3.26>3.0，取=3.0b=1.27250460=63.90kN<140kN應按計算配箍〔4〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101s==128.2mm取s=120mm,符合要求?！?〉〔1〕條件：as=40mm=h—as=500—40=460mm查附表1—2、2—3得：=1.0,=14.3N/,=1.43N/，=210N/〔2〕復合截面尺寸：==460mm==1.840<4屬一般梁。=0.251.014.3250460=411.1kN>140kN截面滿足要求。〔3〕驗算是否可構(gòu)造配箍：===3.26>3.0，取=3.0b=1.43250460=71.95kN<140kN應按計算配箍〔4〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101s==143.3mm取s=140mm,符合要求?！?〉〔1〕條件：as=40mm=h—as=500—40=460mm查附表1—2、2—3得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/〔2〕復合截面尺寸：==460mm==1.530<4屬一般梁。=0.251.011.9300460=410.6kN>140kN截面滿足要求。〔3〕驗算是否可構(gòu)造配箍：===3.26>3.0，取=3.0b=1.27300460=76.68kN<140kN應按計算配箍〔4〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101s==154.1mm取s=150mm,符合要求?！?〉〔1〕條件：as=40mm=h—as=600—40=560mm查附表1—2、2—3得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/〔2〕復合截面尺寸：==560mm==2.24<4屬一般梁。=0.251.011.9250560=416.5kN>140kN截面滿足要求?！?〕驗算是否可構(gòu)造配箍：===2.68<3.0b=1.27250560=84.55kN<140kN應按計算配箍〔4〕計算箍筋數(shù)量：選用雙肢箍8，查表得=101s==214.2mm取s=210mm,符合要求。<5>分析：增加截面尺寸和提高混凝土等級都可以提高斜截面的承載能力，其中增加截面高度的效果最明顯。5－6某鋼筋混凝土矩形截面簡支粱，計算跨度＝6000mm，凈跨ln＝5760mm，截面尺寸b×h＝250mm×550mm，采用C30混凝土，HRB335鋼筋縱向鋼筋和HPB235鋼筋箍筋。假設梁的縱向受力鋼筋為4Φ22，試求：當采用Φ8@200雙肢箍和Φ10@200雙肢箍時，梁所能承受的荷載設計值g+q分別為多少？『解』<一>條件：as=35mm，=h—as=550—40=510mm查附表1—2、2—3及表4—2、4—4得：=1.0,=14.3N/,=1.43N/，=210N/，=1.0,=300N/，=0.550<二>先計算422能承載的g+q：=1520===0.250>=0.550=(10.5)=0.2190==0.21902501.014.3=203.6kN·m=〔g+q〕g+q===45.3kN/m<三>當用Φ8@200，=101V==+=0.71.43250510+1.25210510=195.24kNV=〔g+q〕=>g+q===65.08kN/m>45.3kN/m故所能承載的g+q應取小值45.3kN/m，不然正截面會先破壞。<四>當用Φ10@200，=157V==+=0.71.43250510+1.25210510=232.72kNV=〔g+q〕=>g+q===77.57kN/m>45.3kN/m故所能承載的g+q應取小值45.3kN/m，不然正截面會先破壞。5－7某鋼筋混凝土矩形截面簡支粱，截面尺寸b×h＝200mm×600mm，采用C25混凝土，縱向受力鋼筋為HRB335鋼筋，箍筋為HPB235鋼筋。該梁僅承受集中荷載作用，假設集中荷載至支座距離a=1130mm，在支座邊產(chǎn)生的剪力設計值V＝176kN，并已配置Φ8@200雙肢箍及按正截面受彎承載力計算配置了足夠的縱向受力鋼筋。試求：〔1〕僅配置估計箍緊是否滿足抗剪要求？〔2〕假設不滿足時，要求利用一局部縱向鋼筋彎起，試求彎起鋼筋面積及所需彎起鋼筋排數(shù)〔計算時取as=35mm，梁之中不另考慮〕?！航狻粭l件：as=35mm，=h—as=600—35=565mm查附表1—2、2—3及表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/，=1.0,=300N/===2.02<3.0<一>僅配箍筋：=b+=1.27202365+210565=143.08kN<176kN所以僅配箍筋不平安。<二>求彎起鋼筋：V=+那么=V=176143.08=32.92kN=0.8bsin45°那么===194選取212彎起，=2265－8圖5－53說是鋼筋混凝土伸臂梁，計算跨度=7000mm，=1800mm，支座寬度均為370mm；承受均布恒荷載設計值g1=g2=32kN/m，均布活荷載q1=48kN/m，q2=118kN/m；采用C25混凝土，縱向受力鋼筋為HRB335鋼筋，箍筋為HPB235鋼筋。試求梁的配筋、繪制材料圖、確定縱筋的彎起和截斷位置、繪梁的配筋縱斷面和橫斷面以及單根鋼筋圖?！航狻?lt;一>設計條件：查附表1—2、2—3及表4—2、4—4得：=1.0,=11.9N/,=1.27N/，=210N/，=1.0,=300N/，=0.550<二>梁的內(nèi)力圖及內(nèi)力包絡圖：荷載可能有〔a+b〕組合、〔a+c〕組合、〔a+d〕組合三種組合情況。1、〔a+b〕組合：78073.5+321.80.9=0=>=272.59kN=807+321.8272.59=345.01kN==>=3.407m=3.40780=464.40kN·m2、〔a+c〕組合：73273.5+1501.80.9=0=>=77.29kN=327+1501.877.29=416.71kN==>=2.415m=2.41532=93.34kN·mM=0=>77.29(7y)32=0=>y=2.169m3、〔a+d〕組合：78073.5+1501.80.9=0=>=245.29kN=807+1501.8245.29=584.71kN==>=3.066m=3.06680=376.05kN·m<三>配筋計算：1、截面尺寸驗算：B支座邊沿的剪力最大=299.91kN取as=60mm,那么==70060=640mm==2.56<4屬一般梁。=0.251.011.9250640=476kN>=299.91kN故截面尺寸滿足要求。2、縱筋配筋〔單筋〕：〔1〕跨中截面：〔=464.40kN·m〕=1=1=0.512<=0.550==0.512250640=3249>bh=350選用428+225〔=2463+982=3445〕，其中225彎起?！?〕支座截面：〔=243.00kN·m〕取as=40mm,那么==70040=660mm=1=1=0.209<=0.550==0.209250660=1368>bh=350選用216+225〔=402+982=1384〕，其中225彎起。3、箍筋配筋：〔1〕驗算是否可構(gòu)造配箍：=0.71.27250640=142.24kN<V應按計算配箍〔2〕配筋計算：〔箍筋和彎起筋共同抗剪〕計算過程見下表：截面位置A支座B支座左B支座右剪力設計值〔kN〕257.79kN299.91kN242.25kN=142.24kN142.24kN選筋Φ8@150Φ8@150=248.29kN255.36kNV9.8kN51.62kN不用配彎起鋼筋=57.76304.23彎起鋼筋選擇225〔=982〕225〔=982〕彎起點距支座邊沿的距離50+650=700mm250+650=900mm彎起上點處剪力216.58kN242.71kN是否需要第二排彎起<(不需要彎起第二排)〈四〉畫配筋圖：一鋼筋混泥土矩形截面純扭構(gòu)件，截面尺寸b×h=150mm×300mm，作用于構(gòu)件上的扭矩設計值T=3.60KN.m，采用C30混泥土，采用HPB235級鋼筋。試計算其配筋量?！航狻徊楸淼茫?1.43N/,=210N/=210N/取=35mmC=25mm取由公式得：取單肢即＝50.3即取s＝150mm由縱箍比可知：查附表11取410即結(jié)構(gòu)在剪扭作用下，結(jié)構(gòu)受剪及受扭箍筋最小配筋率為：故滿足最小配筋率。配筋圖如下：一均布荷載作用下鋼筋混泥土矩截面彎、剪、扭構(gòu)件，截面尺寸為b×h=200mm×400mm。構(gòu)件所承受的彎矩設計值M=50KN.m，剪力設計值V=52KN,扭矩設計值T=4KN.m。全部采用HPB235級鋼筋，采用C20混泥土。試計算其配筋?！航狻皇軓澘v筋計算設鋼筋按一排布置，取查表得：=1.1N/=9.6N/=210N/受剪及受扭鋼筋計算截面限制條件驗算：故截面尺寸滿足要求，又故需按計算配置受扭鋼筋受剪鋼筋計算由公式6-23可得：受剪箍筋由公式6-24可得：受扭箍筋取，由公式6-27可得：故得腹板單肢箍筋的需要量為取箍筋直徑為〔〕mm取s=220mm受扭縱筋：故得腹板縱筋：彎曲受壓區(qū)縱筋總面積為選用彎曲受拉縱筋總面積為選用配筋圖如下：矩行截面柱b=300mm，h=400mm。計算長度L0為3m，作用軸向力設計值N=300KN，彎矩設計值M=150KN.m，混泥土強度等級為C20，鋼筋采用HRB335級鋼筋。設計縱向鋼筋As及As/的數(shù)量。『解』查表得：=9.6N/=300N/取=40mm=360mmm要考慮取取屬于大偏心受壓取由得選用414由得由得選用525截面配筋圖如下：條件與題7-1相同，但受壓鋼筋已配有416的HRB335級的縱向鋼筋。設計As數(shù)量?！航狻徊楸淼茫?9.6N/=300N/取=40mm=360mmm要考慮取取屬于大偏心受拉取由得選用414由得選用325截面配筋圖如下：條件同題7-1相同，但受壓鋼筋已配有4Φ16的HRB335級鋼筋的縱向鋼筋。設計As數(shù)量。矩行截面柱b=600mm，h=400mm。計算長度混泥土強度等級為C30，縱筋采用HRB400級鋼筋。，柱上作用軸向力設計值N=2600KN,彎矩設計值M=78KN.m，混泥土強度等級為C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋。設計縱向鋼筋As及As/的數(shù)量，并驗算垂直彎矩作用平面的抗壓承載力。『解』查表得：=14.3N/=300N/=360N/取=40mm=560mm要考慮取取屬于小偏心受壓對合力中心取矩取選用216由由得選用420抗壓承載力驗算：查表3-1得所以平面外承載力滿足要求。截面配筋圖如下：矩行截面柱b=600mm，h=300mm。計算長度L0＝4m，受壓區(qū)已配有216的鋼筋，柱上作用軸向力設計值N=780KN,彎矩設計值M=390KN.m，混泥土強度等級為C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋。設計配筋數(shù)量。『解』查表得：=14.3N/=360N/=360N/取=40mm=560mm要考慮取取屬于大偏心受壓選用216截面配筋圖如下：矩行截面柱b=600mm，h=400mm。計算長度L0＝4.5m，受壓區(qū)已配有225的鋼筋，柱上作用軸向力設計值N=468KN,彎矩設計值M=234KN.m，混泥土強度等級為C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋。設計配筋數(shù)量。『解』查表得：=14.3N/=360N/=360N/取=40mm=560mm要考慮取取屬于大偏心受壓選用318截面配筋圖如下條件同題7－1，設計對稱配筋的鋼筋數(shù)量。『解』查表得：=9.6N/=300N/取=40mm=360mmm要考慮取取屬于大偏心受壓由選用420條件同題7－3，設計對稱配筋的鋼筋數(shù)量。『解』查表得：=14.3N/=300N/=360N/取=40mm=560mm要考慮取取屬于小偏心受壓由選用420抗壓承載力驗算：所以平面外承載力滿足要求。矩行截面偏心受壓構(gòu)件，b=300mm，h=500mm，as=as/＝35mm，＝4.0m，采用對稱配筋As＝＝804mm2(416)，混泥土強度等級為C30，縱筋采用HRB400級鋼筋。設軸向力沿長邊方向的偏心矩e0=120mm，求此柱的受壓承載力設計值?！航狻徊楸淼茫?14.3N/=360N/取=35mm=465mm取按大偏心受壓計算要考慮取，由。。。。。。。。。。。〔1〕…………〔2〕由〔1〕〔2〕解得：所以此柱的受壓承載力設計值為1550.883KN矩形截面偏心受壓構(gòu)件b×h=400mm×600mm，L0＝6.0m，截面配筋：As/＝1256mm2(420)，As＝1964mm2(425)?；炷嗤翉姸鹊燃墳镃30，縱筋為HRB400級鋼筋。as=as/＝40mm，軸向力沿長邊方向偏心矩e0=100mm。求該受壓構(gòu)件的受壓承載力設計值N?！航狻徊楸淼茫?14.3N/=360N/取=40mm=560mm取按小偏心受壓計算要考慮，由…………….〔1〕…………〔2〕由〔1〕〔2〕解得：所以此柱的受壓承載力設計值為2470.306KN矩形截面偏心受壓構(gòu)件b×h=400mm×600mm，L0＝6.0m，在截面上作用一偏心力N＝75KN，其偏心矩分別為e0=20mm，40mm，60mm，80mm，120mm，150mm，180mm，200mm。試分別求設計以上8種情況下截面的配筋數(shù)量。采用對稱配筋〔As＝As/〕，混泥土強度等級為C30，縱筋采用HRB400級鋼筋。并繪出用鋼量隨偏心矩變化的關(guān)系圖?！航狻徊楸淼茫?14.3N/=360N/取=40mm=560mm取同理可得時并分別取為要考慮，取同理可得：同理可求得前4組后4組的同理可得：由于是對稱配筋計算屬于大偏心受壓.取同理可得：都小于選用316知工字形截面柱尺寸如圖7－36所示，計算長度L0＝6.0m，軸向力設計值N=650KN,彎矩設計值M=226.2KN.m，混泥土強度等級為C25，鋼筋采用HRB335級鋼筋。設計對稱配筋的數(shù)量。圖7－36『解』查表得：=1.9N/=360N/取=40mm=660mm取要考慮，取屬于大偏心受壓由…………….〔1〕…………〔2〕…………….〔3〕由〔1〕〔2〕〔3〕解得：選用316截面配筋圖如下：知工字形截面柱尺寸如圖7－37，所示，計算長度L0＝6.0m軸向力設計值N=910KN,彎矩設計值M=114.9KN.m，混泥土強度等級為C25，鋼筋采用HRB335級鋼筋。設計對稱配筋的數(shù)量。圖7－37『解』查表得：=11.9N/=300N/=300N/上圖可簡化如以以以下圖：取=40mm=560mm要考慮取屬于小偏心受壓由按對稱配筋計算：選用3148—1某一門入口懸挑板=3m，板的厚度h=300mm,配置的16@200的HRB335鋼筋，如圖8—12所示。混凝土為C30級，板上均布荷載標準值；永久荷載；可變荷載〔準永久值系數(shù)為1.0〕。試驗算板的最大撓度是否滿足?標準?允許撓度值的要求？解:==0.0036=0.0067<0.01所以0.01=38.25 ==38.25=156.2==0.264==2.527=0.52.527=1.264==38.259(41.264)=6.81mm<=30mm所以板符合撓度要求.。8—2計算習題8—1中懸挑板的最大裂縫寬度。解：由上題解得：0.01=156.2=16mm)==0.065mm<=0.3