連續(xù)梁掛籃、模板設(shè)計(jì)計(jì)算書

目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章掛藍(lán)結(jié)構(gòu)計(jì)算3概況3\o"CurrentDocument"檢算說明3\o"CurrentDocument"1設(shè)計(jì)依據(jù)3\o"CurrentDocument"2.2設(shè)計(jì)荷載4\o"CurrentDocument"2.3材料的容許應(yīng)力4\o"CurrentDocument"掛籃的檢算4\o"CurrentDocument"3.1底模分配梁——I28a4\o"CurrentDocument"3.2底籃后下橫梁計(jì)算（澆筑砼狀態(tài)）——2I36b83.3后下橫梁計(jì)算（行走狀態(tài)）——2I36b9\o"CurrentDocument"3.4后上橫梁計(jì)算（行走狀態(tài)）——2I40a11\o"CurrentDocument"3.5底籃前下橫梁-2I36b123.6內(nèi)頂?；骸?I25a143.7翼緣模板滑梁——2I25a15\o"CurrentDocument"3.8精軋螺紋鋼計(jì)算17\o"CurrentDocument"3.9前上橫梁——2I56b17\o"CurrentDocument"3.10主梁19第二章掛藍(lán)模板計(jì)算211、設(shè)計(jì)、施工規(guī)范21\o"CurrentDocument"2、參數(shù)信息21\o"CurrentDocument"3、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算23\o"CurrentDocument"4、模板面板的計(jì)算23\o"CurrentDocument"抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算24\o"CurrentDocument"抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算25\o"CurrentDocument"4.3.撓度驗(yàn)算26\o"CurrentDocument"5、模板內(nèi)外楞的計(jì)算26\o"CurrentDocument"內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算27\o"CurrentDocument"內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算28\o"CurrentDocument"內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算29第一章掛藍(lán)結(jié)構(gòu)計(jì)算概況螺河特大橋跨G324國道40+64+40m連續(xù)梁為螺河特大橋第一聯(lián)連續(xù)梁，墩號(hào)為8#?11#，線間距5m，采用懸灌施工，為此設(shè)計(jì)鋼箱縱梁式掛籃。結(jié)構(gòu)形式：梁全長145.2m，計(jì)算跨度為40+64+40m,端支座處、直線段和跨中處梁高均為2.89m，中支座處梁高為5.29m。梁底下緣按二次拋物線變化。梁體構(gòu)造：梁體為單箱單室、斜腹板、變高度、變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12.6m，箱梁頂板厚度34?60cm，底板厚為44?100cm，腹板厚度50?70?90cm。梁體混凝土強(qiáng)度等級采用C50，預(yù)應(yīng)力體系除縱向、橫向預(yù)應(yīng)力外，還有局部豎向預(yù)應(yīng)力。掛籃構(gòu)造：采用鋼箱縱梁式掛籃，單個(gè)掛藍(lán)重約55t。由承重系統(tǒng)、牽引行走系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、懸吊錨固系統(tǒng)、操作平臺(tái)及預(yù)埋件組成。掛籃設(shè)計(jì)構(gòu)思：掛籃懸澆施工時(shí)，混凝土、鋼筋、模板等載荷通過吊掛系統(tǒng)吊掛于主桁架前端的上橫梁和錨固系統(tǒng)錨固于后一節(jié)段梁體的底板上。主梁桁架支承于后節(jié)段主梁的腹板上。主桁架尾部通過后錨固系統(tǒng)錨固于主梁頂板以平衡混凝土、模板等產(chǎn)生的傾覆力矩。承重系統(tǒng)由支承懸澆荷載及模板體系的雙片主縱鋼箱梁、支承掛籃行走的支點(diǎn)組成。承重系統(tǒng)通過行走系統(tǒng)的支點(diǎn)和后鉤傳力到放置于橋面的行走軌道上。檢算說明2.1設(shè)計(jì)依據(jù)1、40+64+40m有碴軌道預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（線間距5m）（圖號(hào)：廈深汕惠施圖橋參-14）；2、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000；3、《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》JTJ025-86；4、《建筑施工手冊》第三版，第一冊、第四冊；2.2設(shè)計(jì)荷載1、砼容重：pc=26.5kN/m3；2、鋼材容重：ps=78.5kN/m3；3、施工人員、施工料具運(yùn)輸、堆放荷載：2.5KPa；4、傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0KPa；5、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2.0KPa；2.3材料的容許應(yīng)力容許材料應(yīng)力提高系數(shù)：1.3。掛籃的檢算3.1底模分配梁一I28a底模分配梁為3#塊最不利。取3#塊計(jì)算分析。

A3-A4截面3x2§x808080x3x2§底模分配梁斷面布置3.1.1砼的荷載分配3#塊節(jié)段長3.5m，重1210KN。單位自重荷載在底模分配梁的分配3.1.2其他荷載1）模板自重：1.1KN/m2；鋼板：0.006X78.5X1.2=0.5652KN/m2[8槽鋼間距15cm：1.024X0.001X78.5X6X1.2=0.579KN/m22）施工人員、施工材料運(yùn)輸及堆放荷載：2.5KN/m2；3）砼傾倒沖擊荷載：2.0KN/m2；4）砼振搗荷載：2.0KN/m2；

單位其他荷載在底模分配梁的分配通過以上分析，可以得到作用在底模分配梁的荷載為:底模分配梁節(jié)段混凝土其他何載合計(jì)前下橫梁對應(yīng)反力KN后下橫梁對應(yīng)反力KN節(jié)段混凝土重量KN/M分配比例分配何載節(jié)段混凝土重量KN/M分配比例分配何載1340.80.17760.3249.40.1004.9265.24106.10126.5020.14649.670.0894.4254.0987.96104.8730.07224.380.0432.1126.5043.0951.3840.05117.450.0472.3319.7932.1838.3750.0165.390.0904.439.8215.9719.0460.03913.220.1316.4819.7032.0338.193.1.3底模分配梁-6驗(yàn)算1）計(jì)算簡圖按照簡支梁模型對底模分配梁-1進(jìn)行計(jì)算分析。a=4.13m，b=0.13m。q=65.24KN/m。如下圖：2）應(yīng)力驗(yàn)算彎矩圖（單位：kNm）彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）彎矩圖（單位：kNm）彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）計(jì)算得荷載作用下，采用28a工字鋼，計(jì)算得彎曲應(yīng)力135MPa。滿足強(qiáng)度需求。3）剛度驗(yàn)算RX：ORV:0.0005406733871RZ:0位移圖（單位：mm）RX：ORV:0.0005406733871RZ:0計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.58mm。8.58/4133=1/484<1/400。滿足剛度需求。

3.2底籃后下橫梁計(jì)算（澆筑砼狀態(tài)）3.2底籃后下橫梁計(jì)算（澆筑砼狀態(tài)）2I36b3號(hào)塊混凝土澆筑完成后工況后下橫梁受力最不利工況。前下橫梁計(jì)算為混凝土澆注狀態(tài)，3號(hào)塊混凝土澆筑完成后前下橫梁受力為最不利工況。3.2.1計(jì)算荷載1）前下橫梁自重；2）左右操作平臺(tái)自重+平臺(tái)上施工人員：P4=10.5kN；3）底模分配梁傳來的荷載Pi。荷載值對應(yīng)上節(jié)反力表。3.2.2計(jì)算分析按照連續(xù)梁建立后下橫梁的計(jì)算模型：由于吊桿只承擔(dān)拉力，不承擔(dān)壓力，故對支座施加類型為：“只受壓支座”。后下橫梁計(jì)算模型（單位：cm）①彎曲應(yīng)力驗(yàn)算軟-y5.254755+0014.51418e4-0013.77362e+0013.03305e+0012.29249e+0011.551926+0018.11357e4-000O.OOOOOe+OOO-6.69774e+000-1.41034e+001-2.15090e+001-2.89147e+001彎矩圖（單位：kNm）

□dolnETodgmcd9,||_一昌寸_=,后下橫梁計(jì)算模型（單位：cm）①彎曲應(yīng)力驗(yàn)算軟-y5.254755+0014.51418e4-0013.77362e+0013.03305e+0012.29249e+0011.551926+0018.11357e4-000O.OOOOOe+OOO-6.69774e+000-1.41034e+001-2.15090e+001-2.89147e+001彎矩圖（單位：kNm）□dolnETodgmcd9,||_一昌寸_=,II.I10田r'JT口HO黑I,°|IF---.LU寸_掃，^^ooooEIln,—o-ofimm..0-oos^,.BEAMSTRESS絞卸最大誼）r3.14025e+001I2.3359E.e+001■-1.53168e+001■-7.2740i：ie+000--0.00000e+000---：3.811&5e+000---1.68545e+001■■-2.48973e+001計(jì)算得荷載作用下，彎曲應(yīng)力57MPa<1.3X145=188.5MPa。滿足應(yīng)力強(qiáng)度需求。⑵剛度驗(yàn)算位移圖（單位：mm）計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.8776mm<2300/400=7.25mm。滿足剛度需求。?支點(diǎn)反力反力圖（單位：KN）支點(diǎn)反力依次為：0、177.8、232.2、0,232.2、177.8、0KN。3.3后下橫梁計(jì)算（行走狀態(tài)）一I36b3.3.1計(jì)算荷載1）前下橫梁自重；

2）左右操作平臺(tái)自重+平臺(tái)上施工人員：P4=10.5kN；4）腹板下底模分配梁傳來的荷載P1：1.12KN模板自重：1.1KN/m2X4.5X0.25X0.5=0.62KN；底模分配梁自重：6.71e-3X6X0.5X25=0.50KN；5）底板下底模分配梁傳來的荷載P2：2.13KN模板自重：1.1KN/m2X4.5X0.66X0.5=1.63KN；底模分配梁自重：6.71e-3X6X0.5X25=0.50KN；6）底板下底模分配梁傳來的荷載P3：2.5KN模板自重：1.1KN/m2X4.5X0.8X0.5=2.0KN；底模分配梁自重：6.71e-3X6X0.5X25=0.50KN；3.3.2計(jì)算分析按照連續(xù)梁建立后下橫梁的計(jì)算模型:后下橫梁計(jì)算模型（單位：cm）①彎曲應(yīng)力驗(yàn)算5.81410e+Ci045.28533e+Ci04——4.75655e+Ci04——4.227785+004——3.699005+004——3.170235+004——2.64146e+004——2.11268e+004——1.58391e+004——1.05513e+004后下橫梁計(jì)算模型（單位：cm）①彎曲應(yīng)力驗(yàn)算5.81410e+Ci045.28533e+Ci04——4.75655e+Ci04——4.227785+004——3.699005+004——3.170235+004——2.64146e+004——2.11268e+004——1.58391e+004——1.05513e+004Ci.OOOOOe+000.-己4144珈+口口1ll-l-l_l?'JIT—DbgITDogITizioet-itqomR,.oqihelqomR,.DdEII,DoEn,Izlom,Dom.L-10500.U?-10500.Ur,,,,Lull—-2.&2222e-002O.OOOOOs+OOO1.14592e+OCil1.72018e+0012.29445e+0012.86872&+0013.44299e+CiDl4.017265+0014.59153&+0015.1&58De+0Dl?--5.740076+001彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）計(jì)算得荷載作用下，彎曲應(yīng)力63MPa<1.3X145=188.5MPa。滿足應(yīng)力強(qiáng)度需求。@支點(diǎn)反力反力圖（單位：KN反力圖（單位：KN）支點(diǎn)反力對應(yīng)后上橫梁的吊桿對應(yīng)點(diǎn)處的作用力，后上橫梁的對應(yīng)反力為40.7KN。3.4后上橫梁計(jì)算（行走狀態(tài)）3.4后上橫梁計(jì)算（行走狀態(tài)）2I40a后下橫梁不利為行走狀態(tài)后上。橫梁采用2I40a普通熱軋工字鋼。3.4.1計(jì)算荷載1）后上橫梁自重；2）吊桿反力40.7KN。3.4.2計(jì)算分析按照連續(xù)梁建立后下橫梁的計(jì)算模型：TOC\o"1-5"\h\zI。}'Jrr菱一385550385iS一一1370后下橫梁計(jì)算模型（單位：cm）①應(yīng)力驗(yàn)算

frrmTnnn1TnrnTTrnTrn-i-.i_-□.CiOOCiOe+CiCiO■--7.730016+0001.54600e+0012.31900e+0013.09201e+0013.86501e+0014.63801e+0016.18401e+0016.957016+001?'-7.73001e+0010-niT.0-niT.坦舂國大值：）7.83183e+001■-7.119846+001——6.4i：i786e+Ci01——5.695875+001——4.98389e+001——4.27191e+001——3.E.E992e+001——2.84794e+001——2.13595e+001——1.42397e+Ci01^--8.503016+001應(yīng)力圖（單位：MPa）i_-□.CiOOCiOe+CiCiO■--7.730016+0001.54600e+0012.31900e+0013.09201e+0013.86501e+0014.63801e+0010-niT.0-niT.坦舂國大值：）7.83183e+001■-7.119846+001——6.4i：i786e+Ci01——5.695875+001——4.98389e+001——4.27191e+001——3.E.E992e+001——2.84794e+001——2.13595e+001——1.42397e+Ci01計(jì)算得荷載作用下，彎曲應(yīng)力78MPa<1.3X145=188.5MPa。滿足應(yīng)力強(qiáng)度需求。3.5底籃前下橫梁-2I36b3號(hào)塊混凝土澆筑完成后工況后下橫梁受力最不利工況。前下橫梁計(jì)算為混凝土澆注狀態(tài)，3號(hào)塊混凝土澆筑完成后前下橫梁受力為最不利工況。3.5.1計(jì)算荷載1）前下橫梁自重；2）左右操作平臺(tái)自重+平臺(tái)上施工人員：P4=10.5kN；3）底模分配梁傳來的荷載Pi3.5.2計(jì)算分析按照連續(xù)梁建立后下橫梁的計(jì)算模型：由于吊桿只承擔(dān)拉力，不承擔(dān)壓力，故對支座施加類型為：“只受壓支座”。1200一148一170.7552.80.80.8052.75?前下橫梁計(jì)算模型（單位：cm）1）應(yīng)力驗(yàn)算1.79277e+001.?口口1——1.209i：i2e+001——,3.17140e+000——6.25264e+000——3.333：37e+000——O.OOOi：iCie+OOO2.50367e+0005.42244e+0008.34120e+000?--1.136002+001■--1.417876+001彎矩圖（單位：kNm）BEAMSTRESSOOOOIZE—OOEOETo.osfe.Ql—loIgoTo-o&s.OOECEE,EdmgoTOOORB,一0-0SK-r—-1.53987e+0011.222886+001——9.05887e+000——5.888'37e+000——2.71908e+00i：i——O.OOOOOe+OOO3.62071e+000E..79060e+0009.-36050e+0001.31304e+001?--1.630036+001?--1.94702e+001應(yīng)力圖（單位：MPa）滿足應(yīng)力強(qiáng)計(jì)算得荷載作用下，彎曲應(yīng)力19.5MPa<1.3X145=188.5MPa。滿足應(yīng)力強(qiáng)度需求。2）剛度驗(yàn)算位移圖（單位：mm）計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.17mm<2900/400=7.25mm。滿足剛度需求。3）支點(diǎn)反力反力圖（單位：KN）支點(diǎn)反力對應(yīng)前上橫梁的吊桿對應(yīng)點(diǎn)處的作用力。3.6內(nèi)頂?；骸?I25a3.6.1計(jì)算荷載1）混凝土自重荷載取頂板混凝土自重荷載的1/2計(jì)算0.9751X3.5X25/3.5=24.4KNm；2）模板荷載：1.5（kKN/m2）X（1.911+0.822）X4.5/3.5=5.27KNm；3）人群、機(jī)具、砼沖擊：4.5（kKN/m2）X2.4X3.5/3.5=15.1KNm；3.6.2內(nèi)頂滑模梁驗(yàn)算」50卜350十④_VVVVVVVVVV

OO一L_取內(nèi)頂?；簡纹河?jì)算，按照簡支梁模型計(jì)算分析。跨度為L=4.13m,作用力q=44.77KN/m。1）應(yīng)力驗(yàn)算4.72757e+001.?4.297796+001——3.868015+0011）應(yīng)力驗(yàn)算4.72757e+001.?4.297796+001——3.868015+001——3.438236+001——3.00845e-H：i01——2.57867e-H：i01——2.14890e-H：i01——1.7i912e+00i——1.2S934e+00i——S.5'355Se+000□4.29779e-i-DD0O.DOCiDOe-i-DDO應(yīng)力圖（單位：MPa）計(jì)算得荷載作用下，最大應(yīng)力為117MPa。滿足強(qiáng)度需求。2）剛度驗(yàn)算位移圖（單位：mm）計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.33mm。4133/400=10.33mm。滿足剛度需求。3）反力前上橫梁的對應(yīng)支點(diǎn)反力為：87.2KN。3.7翼緣模板滑梁一I25a3.7.1計(jì)算荷載

1）混凝土自重荷載取頂板混凝土自重荷載的1/2計(jì)算1.13X3.5X25/3.5=28.5KNm；2）模板荷載：1.5(kKN/m2)X(2.084+0.848)X4.5/3.5=5.7KNm；人群、機(jī)具、砼沖擊：4.5(kKN/m2)X2.8X4.9/3.5=17.6KNm；3.7.2翼緣滑模梁驗(yàn)算按照簡支梁模型計(jì)算分析?？缍葹長=4.13m，作用力q=51.8KN/m。1）應(yīng)力驗(yàn)算4.46312&+0012.975416+001L.98361e+001L.4S771&+0014.95902e+0000.000005+0003.471316+0014.46312&+0012.975416+001L.98361e+001L.4S771&+0014.95902e+0000.000005+0003.471316+001彎矩圖（單位：kNm）1.35911e+0021.23555e+0021.11200e+0029.88443e+0018.64SS7e+0017.41332e+001G.17777e+0014.94221e+0013.70666e+0012.471116+0011.2355Ee+001l：l.0000l：le4-00Cl彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）計(jì)算得荷載作用下，最大應(yīng)力為136MPa。滿足強(qiáng)度需求。2）剛度驗(yàn)算位移圖（單位：mm）計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.6mm。4133/400=10.33mm。滿足剛度需求。3）反力前上橫梁的對應(yīng)反力為：100.6KN。3.8精軋螺紋鋼計(jì)算支點(diǎn)反力最大的為中支點(diǎn)反力232KN。小25精軋螺紋鋼的抗拉力：3.14x252N=x930=456.28x103N=456.28KN>232KN4滿足要求。3.9前上橫梁——2I56b3號(hào)塊混凝土澆筑后工況為前上橫梁最不利受力工況。UU325一5503251200前上橫梁的計(jì)算按照帶懸臂的簡支梁分析。作用力對應(yīng)于前下橫梁、翼緣模板滑梁、內(nèi)頂?；旱姆戳?。1）應(yīng)力odo'.DEoT——ooogcclodo'.DEoT——ooogccl彎曲應(yīng)力（單位：MPa）計(jì)算得荷載作用下，彎曲應(yīng)力84MPa。滿足強(qiáng)度需求。2）剛度0-oos.0-ooso^..I-lHo'Jzlom,□.呂肯TII一o宇g'-v荷載：5T:自重/BaseStage/節(jié)點(diǎn);0-oos.0-ooso^..I-lHo'Jzlom,□.呂肯TII一o宇g'-vDX：0DY：0DZ:-5.627810442RX：0RY：-0.002036053755RZ:0計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.6mm。5.62/3250=1/580<1/400。滿足剛度需求。3）前上橫梁的支點(diǎn)反力為主縱梁的作用力。故求出前上橫梁的支點(diǎn)反力：

反力圖（單位：KN）求得最大支反力為657KN。3.10主梁3號(hào)塊混凝土澆筑后工況為主梁最不利受力工況。主梁的計(jì)算按照帶懸臂的簡支梁分析。作用力對應(yīng)于前上橫梁的反力。1）應(yīng)力應(yīng)力（單位：MPa）荷載作用下，彎曲應(yīng)力108MPa。滿足強(qiáng)度需求。2）剛度計(jì)算得荷載作用下，豎向最大下?lián)?.7mm。滿足剛度需求。4）后錨225精軋螺紋鋼計(jì)算

反力圖（單位：KN）N=務(wù)"*252x930x2=913x103N>657KN4滿足要求。第二章掛藍(lán)模板計(jì)算1、設(shè)計(jì)、施工規(guī)范1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50OO9-2O01)2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500100-20023、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)4、《建筑施工手冊》第四版、5、《建筑施工計(jì)算手冊》汪正榮著6、《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(TBJ2-96)根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用泵送時(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2。2、參數(shù)信息取最荷載最不利部位，腹板部位進(jìn)行結(jié)構(gòu)檢算：1、橫筋板材料為［8槽鋼；2、豎肋材料為［12槽鋼；3、面板材料為鋼面板,面板厚度為6mm;4、鋼材彈性模量E=2.1X105N/mm2。結(jié)構(gòu)尺寸見下圖：3、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《路橋施工計(jì)算手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下式計(jì)算,并取其中的較小值：F次22"耶盤F=YH其中Y—混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000°C；V一混凝土的澆筑速度，取1.000m/h；H--模板計(jì)算高度，取5.200m；P1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；P2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得43.371kN/m2、130.000kN/m2,取較小值43.371kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=43.371kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。4、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。qTOC\o"1-5"\h\z■ip44444444■：'：■6■：'：■350350350面板計(jì)算簡圖抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N?mm)；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=350.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；其中0.85為按《施工手冊》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m；q=q1+q2=15.483+0.833=16.316kN/m；面板的最大彎距：M=0.1X16.316X350.0X350.0=2.00X105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，a--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎距(N?mm)；w--面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度;W=350X6.0X6.0/6=2.10X103mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=210.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：O=M/W=2.00X105/2.10X103=95.179N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值。=95.179N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=210N/mm2,滿足要求！抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：其中，v--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距)：l=350.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m；q=q1+q2=15.483+0.833=16.316kN/m；面板的最大剪力：V=0.6X16.316X350.0=3426.454N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中，T--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=3426.454N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm):b=350mm；hn--面板厚度(mm):hn=6.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=3.000N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值：T=3X3426.454/(2X350X

6.0)=2.447N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[fv]=3.000N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=2.447N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=3N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:_0.677g/_0.677g/4”一100政<[v]=//250其中，q—作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=43.37X0.35=15.18N/mm；l--計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）：l=350mm；E--面板的彈性模量：E=210000N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=35X0.6X0.6X0.6/12=0.63cm4；面板的最大允許撓度值：[v]=1.4mm；面板的最大撓度計(jì)算值：v=0.677X15.18X3504/(100X210000X6.30X103)=1.166mm；面板的最大撓度計(jì)算值：v=1.166mm小于等于面板的最大允許撓度值[v]=1.4mm，滿足要求!5、墻模板內(nèi)外楞的計(jì)算（一）.內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為內(nèi)卷邊槽鋼80X40X15X3.0；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩W=12.23cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=48.92cm4；r'ip;r'ip;r'ip;r'ip;r'iVOV350.■-350350.■-，■-T,內(nèi)楞計(jì)算簡圖5.1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算：其中，M--內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距(N?mm)；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=350.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m，其中，0.85為折減系數(shù)。q=(15.483+0.833)/2=8.158kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1X8.158X350.0X350.0=9.99X104N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中，。一內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計(jì)算最大彎距(N?mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.22X104；f--內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=210.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：。=9.99X104/1.22X104=8.172N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=210N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值。=8.172N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=210N/mm2,滿足要求！5.2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：7=0.6^/其中，V一內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=350.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m，其中，0.85為折減系數(shù)。q=(15.483+0.833)/2=8.158kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6X8.158X350.0=1713.227N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：A"其中，T--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1713.227N；A--鋼管的界面面積(mm2):A=508mm2；fv--內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=205N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值：T=2X1713.227/508.000=6.745N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值T=6.745N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=205N/mm2，滿足要求！內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下:u=y也項(xiàng)頊25。]00政其中，V--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m):q=43.37X0.35/2=7.59kN/m；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=350.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量(N/mm2):E=206000.00N/mm2；I-