年產(chǎn)2萬噸乙醇-水精餾塔設(shè)計

-z.成績西北大學化工學院化工原理課程設(shè)計說明書設(shè)計名稱：年產(chǎn)兩萬噸乙醇-水精餾塔年級專業(yè)：2013級化學工程與工藝姓名：指導教師：2016年1月15日目錄1概述11.1設(shè)計題目及要求1設(shè)計題目1設(shè)計任務(wù)1設(shè)計參數(shù)11.2精餾過程簡介12工藝設(shè)計局部22.1全塔物料衡算22.2乙醇-水的氣液平衡數(shù)據(jù)32.3確定Rmin及工業(yè)生產(chǎn)常用R的選擇42.4板效率、塔板數(shù)的計算和進料位置與狀態(tài)的選擇4理論塔板數(shù)NT的求取4全塔效率ET6實際塔板數(shù)Np6加料位置與狀態(tài)的選擇72.5物性參數(shù)計算7定性壓力pm7定性溫度tm7平均分子質(zhì)量Mm8平均密度ρm9液體的平均外表張力10液體的平均粘度μL,m112.6汽液負荷計算11精餾段氣液負荷計算11提餾段汽液負荷計算122.7塔及塔板主要工藝構(gòu)造尺寸構(gòu)造的計算12塔徑的設(shè)計計算12塔板工藝構(gòu)造尺寸的設(shè)計與計算142.8校核計算17精餾段校核計算17提餾段校核計算192.9塔板負荷性能圖的計算與繪制21精餾段塔板負荷性能圖21提餾段塔板負荷性能圖233設(shè)備設(shè)計及輔助設(shè)計局部253.1塔體構(gòu)造的初步設(shè)計25筒體和封頭厚度計算25橢圓封頭的選型263.2換熱器的計算與設(shè)計選型26預熱器26再沸器28冷凝器29冷卻器303.3管道計算及規(guī)格選擇31管道設(shè)計步驟31算例31管道設(shè)計結(jié)果匯總表343.4泵的計算及設(shè)計選型35原料泵35冷卻水泵363.5儲罐的計算與選型36原料儲罐36產(chǎn)品儲罐37熱水儲罐374設(shè)計數(shù)據(jù)總匯表384.1物性參數(shù)數(shù)據(jù)384.2工藝設(shè)計數(shù)據(jù)385認識與體會406參考文獻41-z.概述設(shè)計題目及要求設(shè)計題目年產(chǎn)兩萬噸乙醇-水連續(xù)精餾塔〔篩板塔〕設(shè)計任務(wù)由設(shè)定值濃度QUOTE的酒精-水二元均相混合物作原料，根據(jù)所需要的年產(chǎn)量D、塔頂產(chǎn)品濃度QUOTE、塔釜濃度QUOTE等參數(shù)設(shè)計出酒精連續(xù)精餾塔。設(shè)計參數(shù)生產(chǎn)任務(wù)：年產(chǎn)量QUOTE加熱蒸汽壓力：3.5atg〔表壓〕冷卻器進口水溫度：20QUOTE冷凝器出口水溫：50QUOTE原料濃度：QUOTE塔頂產(chǎn)品濃度：QUOTE〔質(zhì)量分率〕塔釜濃度：QUOTE〕精餾過程簡介圖1為連續(xù)精餾塔。乙醇水混合液自塔的中部*適當位置連續(xù)地參加塔內(nèi)，塔頂設(shè)有冷凝器將塔頂蒸汽冷凝為液體。冷凝液的一局部回入塔頂，稱為回流液，其余作為塔頂產(chǎn)品〔餾出液〕排出。在塔內(nèi)上半部〔加料位置以上〕上升蒸汽和回流液體之間進展著逆流接觸和物質(zhì)傳遞。塔底部裝有再沸器以加熱液體產(chǎn)生蒸汽，蒸汽沿塔上升，與下降的液體逆流接觸并進展物質(zhì)傳遞，塔底連續(xù)排除局部液體作為塔底產(chǎn)品。在塔的加料位置以上，上升蒸汽中所含的重組分向液相傳遞，而回流液中的輕組分向氣相傳遞。如此物質(zhì)交換的結(jié)果，使上升蒸汽中輕組分的濃度逐漸升高。只要有足夠的相際接觸外表和足夠的液體回流量，到達塔頂?shù)恼羝麑⒊蔀楦呒兌鹊妮p組分。塔的上半部完成了上升蒸汽的精制，即除去其中的重組分，因而稱為精餾段。圖SEQFigure\*ARABIC圖SEQFigure\*ARABIC1連續(xù)精餾過程一個完整的精餾塔應(yīng)包括精餾段和提餾段，再這樣的塔內(nèi)可將一個雙組分混合物連續(xù)地、高純度地別離為輕、重兩組分。精餾與蒸餾的區(qū)別在于“回流〞，包括塔頂?shù)囊合嗷亓髋c塔釜局部汽化造成的氣相回流，回流是構(gòu)成氣、液兩相接觸傳質(zhì)的必要條件，沒有氣液兩相的接觸也就無從進展物質(zhì)交換。另一方面，組分揮發(fā)度的差異造成了有利的相平衡條件〔y>*〕。這使上升蒸汽在與自身冷凝回流液之間的接觸過程中，重組分向液相傳遞，輕組分向氣相傳遞。相平衡條件y>*使必需的回流液的數(shù)量小于塔頂冷凝液的的總量，即只需要局部回流，而無需全部回流。唯有如此，才能從塔頂抽出局部凝液作為產(chǎn)品。因此，精餾過程的根底是組分揮發(fā)度的差異。工藝設(shè)計局部全塔物料衡算質(zhì)量分率化為摩爾分率，得乙醇-水的氣液平衡數(shù)據(jù)圖SEQFigure\*ARABIC2乙醇—水相平衡曲線圖t/℃t/℃*圖SEQFigure\*ARABIC3乙醇-水等壓相圖〔p=1atm〕確定Rmin及工業(yè)生產(chǎn)常用R的選擇根據(jù)圖1，得Rmin時精餾段操作線斜率為最小回流比回流比取回流比QUOTE，則板效率、塔板數(shù)的計算和進料位置與狀態(tài)的選擇理論塔板數(shù)NT的求取精餾段操作線方程：化簡，得提餾段操作線方程：化簡，得根據(jù)氣液相平衡數(shù)據(jù)及精餾段、提餾段操作線方程，利用MATLAB編程計算理論板數(shù)，得圖4。圖SEQFigure\*ARABIC4圖解法計算理論板數(shù)即理論板數(shù)全塔效率ET采用QUOTE法，根據(jù)可得：塔頂相對揮發(fā)度：塔頂溫度：QUOTE塔底相對揮發(fā)度：塔底溫度：QUOTE代入數(shù)值，結(jié)合相平衡曲線計算得相對揮發(fā)度全塔效率實際塔板數(shù)Np以塔釜作為一塊理論板，根據(jù)精餾段塔板數(shù)提餾段塔板數(shù)總塔板數(shù)加料位置與狀態(tài)的選擇加料位置：第33塊塔板進料狀態(tài)：泡點進料物性參數(shù)計算定性壓力pm取每層塔板壓降為QUOTE計算塔頂：加料板：塔底壓力：精餾段定性壓力：提餾段定性壓力：定性溫度tm塔頂溫度：加料板溫度：塔底溫度：精餾段定性溫度：提餾段定性溫度：平均分子質(zhì)量Mm塔頂：加料板：塔底：精餾段：精餾段定性溫度QUOTE,由圖可知氣相平均分子質(zhì)量：液相平均分子質(zhì)量：提餾段：提餾段定性溫度為QUOTE由圖可知平均密度ρm液相平均密度QUOTE塔頂：塔頂溫度QUOTE下查得水的密度為QUOTE，乙醇的密度為QUOTE。進料板：加料板溫度QUOTE下查得水的密度為QUOTE，乙醇的密度為QUOTE。塔底：塔底溫度QUOTE下查得水的密度為QUOTE，乙醇的密度為QUOTE。精餾段：精餾段定性溫度QUOTE下查得水的密度為，乙醇的密度為QUOTE。提餾段：提餾段定性溫度QUOTE下查得水的密度為QUOTE,乙醇的密度為QUOTE。氣相平均密度QUOTE液體的平均外表張力塔頂：塔頂溫度QUOTE下查得水的外表張力為QUOTE，乙醇的外表張力為為QUOTE。加料板：加料板溫度QUOTE下查得水的外表張力為QUOTE，乙醇的外表張力為QUOTE塔底：塔底溫度QUOTE下查得水的外表張力為QUOTE，乙醇的外表張力為QUOTE。精餾段：精餾段定性溫度QUOTE下查得水的外表張力為QUOTE，乙醇的外表張力為QUOTE。提餾段：提餾段定性溫度QUOTE下查得水的外表張力為為QUOTE,乙醇的外表張力為QUOTE液體的平均粘度μL,m塔頂：在塔頂溫度QUOTE下，查得水的黏度為QUOTE，乙醇的黏度為QUOTE。加料板：在加料板溫度QUOTE下，查得水的黏度為，乙醇的黏度為QUOTE。塔底：在塔底溫度QUOTE下，查得水的黏度為QUOTE，乙醇的黏度為QUOTE。精餾段：在精餾段定性溫度QUOTE，下查得水的黏度為QUOTE，乙醇的黏度為QUOTE。提餾段：在提餾段定性溫度QUOTE下，查得水的黏度為QUOTE,乙醇的黏度為QUOTE汽液負荷計算精餾段氣液負荷計算氣相摩爾流率：氣相體積流量：液相回流摩爾流率：液相體積流量：提餾段汽液負荷計算氣相摩爾流率：氣相體積流量：液相回流摩爾流率：液相體積流量：塔及塔板主要工藝構(gòu)造尺寸構(gòu)造的計算塔徑的設(shè)計計算初選塔板間距QUOTE，及板上液層高度QUOTE，則按Smith法求取允許的空塔氣速Q(mào)UOTE〔即泛點氣速Q(mào)UOTE〕查Smith通用關(guān)聯(lián)圖，得QUOTE負荷因子：泛點氣速：操作氣速：取QUOTE精餾段塔徑：提餾段塔徑：圓整，取QUOTE此時的泛點氣速：操作氣速Q(mào)UOTE：塔板工藝構(gòu)造尺寸的設(shè)計與計算=1\*Arabic1、塔板工藝構(gòu)造尺寸的設(shè)計與計算=1\*GB2⑴溢流裝置：精餾段采用單溢流型的平形溢流堰、弓形降液管、平行受液盤，且不設(shè)進口內(nèi)堰。=1\*GB3①溢流堰長〔出口堰長〕QUOTE：取QUOTEQUOTE，堰上溢流強度：滿足篩板塔的堰上溢流強度要求。=2\*GB3②出口堰高QUOTE：式中：QUOTE―板上液層高度，mQUOTE―堰上液層高度，m對平直堰：由QUOTE及，查圖得QUOTE，于是，圓整，取=3\*GB3③降夜管的寬度QUOTE和降夜管的面積QUOTE由即液體在降夜管內(nèi)的停留時間為：=4\*GB3④降夜管的底隙高度QUOTE：液體通過降夜管底隙的流速一般為QUOTE，取液體通過降夜管底隙的流速為QUOTE，則提餾段〔計算過程與精餾段相似〕=1\*GB3①溢流堰長〔出口堰長〕：堰上溢流強度：滿足篩板塔的堰上溢流強度要求。=2\*GB3②出口堰高：=3\*GB3③降夜管的寬度和降夜管的面積液體在降夜管內(nèi)的停留時間為：=4\*GB3④降夜管的底隙高度：=2\*GB2⑵塔板布置=1\*alphabetica.精餾段段塔板布置=1\*GB3①塔板分塊因QUOTE，根據(jù)塔板分塊數(shù)與塔徑的關(guān)系圖將塔板分作=2\*GB3②邊緣區(qū)寬度與安定區(qū)寬度邊緣區(qū)寬度QUOTE：一般為QUOTE，時，QUOTE可達。安定區(qū)寬度QUOTE：規(guī)定QUOTE時，QUOTE。本設(shè)計取=3\*GB3③開孔區(qū)面積QUOTE=2\*alphabeticb.提餾段塔板布置=1\*GB3①塔板分塊因QUOTE，根據(jù)塔板分塊數(shù)與塔徑的關(guān)系圖將塔板分作=2\*GB3②邊緣區(qū)寬度與安定區(qū)寬度=3\*GB3③開孔區(qū)面積QUOTE〔3〕、開孔數(shù)和開孔率=1\*alphabetica.精餾段開孔數(shù)和開孔率取篩孔的孔徑QUOTE，正三角排列，篩板采用碳鋼，其厚度QUOTE，且取QUOTE，故孔心距每層塔板的開孔數(shù)每層塔板的開孔率每層塔板的開孔面積氣體通過篩孔的孔速b.提餾段開孔數(shù)和開孔率孔心距每層塔板的開孔數(shù)每層塔板的開孔率每層塔板的開孔面積氣體通過篩孔的孔速〔4〕塔高計算校核計算精餾段校核計算塔板壓降校核〔1〕氣體通過干板的壓降QUOTE式中，孔流系數(shù)QUOTE由QUOTE，查圖得出〔2〕氣體通過板上液層的壓降QUOTE式中，充氣系數(shù)QUOTE的求取如下：氣體通過有效流通截面積的氣速Q(mào)UOTE，對單流型塔板有：動能因子查圖，得QUOTE，〔一般可近似取QUOTE〕。〔3〕氣體通過篩板的壓降〔單板壓降〕QUOTE和QUOTE霧沫夾帶量的校核氣體實際通過塔截面的速度霧沫夾帶量：式中，取板上泡沫層高度QUOTE校核結(jié)果說明不會產(chǎn)生過量的霧沫夾帶。3、漏液的校核漏液點氣速計算公式：故漏液點氣速為：篩板的穩(wěn)定性系數(shù)4、液泛的校核為防止降夜管發(fā)生液泛，應(yīng)使降夜管中的清液層高度QUOTE相對泡沫密度取QUOTE，則有QUOTE成立，故不會產(chǎn)生液泛。通過流體力學校核，可認為精餾段塔徑及塔板各工藝構(gòu)造尺寸合格。提餾段校核計算1、塔板壓降校核〔1〕氣體通過干板的壓降QUOTE〔2〕氣體通過板上液層的壓降QUOTE式中，充氣系數(shù)QUOTE的求取如下：氣體通過有效流通截面積的氣速Q(mào)UOTE，對單流型塔板有：動能因子查圖，得QUOTE，〔一般可近似取QUOTE〕。于是〔3〕氣體通過篩板的壓降〔單板壓降〕QUOTE和QUOTE2、霧沫夾帶量的校核霧沫夾帶量：式中，取板上泡沫層高度QUOTE校核結(jié)果說明不會產(chǎn)生過量的霧沫夾帶。3、漏液的校核故漏液點氣速為：篩板的穩(wěn)定性系數(shù)4、液泛的校核為防止降夜管發(fā)生液泛，應(yīng)使降夜管中的清液層高度QUOTE相對泡沫密度取QUOTE，則有QUOTE成立，故不會產(chǎn)生液泛。通過流體力學校核，可認為精餾段塔徑及塔板各工藝構(gòu)造尺寸合格對板式塔負荷性能圖的計算。塔板負荷性能圖的計算與繪制精餾段塔板負荷性能圖液沫夾帶線式中而液沫夾帶量化簡，得于是可做出液沫夾帶線液泛線〔氣相負荷上限線〕于是，計算得到液相負荷上限線漏液線〔氣相負荷下限線〕漏液點氣速液相負荷下限線平堰堰上液層高度QUOTE操作線與操作彈性工作點為：QUOTE操作氣液比：過QUOTE和工作點在圖中做出操作線。做出精餾段塔板負荷性能圖如下圖SEQFigure\*ARABIC5精餾段塔板負荷性能圖操作線的上限由夾帶線控制，下限由漏液線所控制，其操作彈性為提餾段塔板負荷性能圖1、液沫夾帶線式中QUOTE經(jīng)計算，得于是可做出霧沫夾帶線2、液泛線〔氣相負荷上限線〕3、液相負荷上限線4、漏液線〔氣相負荷下限線〕漏液點氣速5、液相負荷下限線取平堰堰上液層高度QUOTE6、操作線與操作彈性操作氣液比做出提餾段塔板負荷性能圖如下圖SEQFigure\*ARABIC6提餾段塔板負荷性能圖操作彈性設(shè)備設(shè)計及輔助設(shè)計局部塔體構(gòu)造的初步設(shè)計筒體和封頭厚度計算塔體圓筒高度：23.3m，設(shè)計壓力p：1.1MPa，許永應(yīng)力QUOTE：170MPa塔體內(nèi)徑QUOTE：1200mm，塔體焊接接頭系數(shù)QUOTE：0.85計算過程整理如下表：表1塔體和封頭厚度計算及校核過程計算內(nèi)容計算公式計算結(jié)果塔內(nèi)液柱高度QUOTEh2.67液柱靜壓力QUOTE0.021<0.05p計算壓力QUOTE1.1圓筒計算厚度QUOTE4.6圓筒設(shè)計厚度QUOTE6.7圓筒名義厚度QUOTE8圓通有效厚度QUOTE6封頭計算厚度QUOTE4.58封頭設(shè)計厚度6.58封頭名義厚度8封頭有效厚度6圓筒厚度：8mm，封頭厚度：8mm。橢圓封頭的選型公稱直徑〔DN〕:1200mm，名義厚度：8mm，材質(zhì)為16MnR總深度：325mm內(nèi)外表積：1.6552QUOTE容積：0.2545QUOTE換熱器的計算與設(shè)計選型預熱器預熱器的設(shè)計計算預熱器入口溫度：25QUOTE，出口溫度：QUOTE預熱定性溫度：蒸汽壓力3.5atg，即451.3kPa查表，451.3kpa下蒸汽溫度為：QUOTE取傳熱系數(shù)QUOTE對數(shù)平均推動力查定性溫度55.4QUOTE下水的摩爾熱容，乙醇的摩爾熱容熱負荷：傳熱面積：高壓蒸汽汽化潛熱：，密度：蒸汽用量：2、預熱器的設(shè)計選型前端管箱型式：封頭〔整體端蓋〕〔B〕殼體型式：單程殼體〔E〕后端管箱型式：有背襯的浮頭〔S〕公稱直徑：DN=325mm公稱壓力：2.5MPa換熱面積：QUOTE換熱管長度：L=3m換熱管外徑：d=25mm管程數(shù)：QUOTE預熱器型號為：再沸器1、再沸器的設(shè)計計算塔底溫度：QUOTE塔底溫度98.8QUOTE下，查得水的汽化潛熱為QUOTE，查得乙醇的汽化潛熱為取傳熱系數(shù)：熱負荷：推動力：傳熱面積：高壓蒸汽汽化潛熱：，密度：蒸汽用量：2、再沸器的設(shè)計選型前端管箱型式：封頭〔整體端蓋〕〔B〕殼體型式：單程殼體(E)后端管箱型式：固定管板〔M〕公稱直徑：DN=273mm公稱壓力：1.60MPa換熱面積：QUOTE換熱管長度：LN=4.5m換熱管外徑：d=25mm管程數(shù)：QUOTE再沸器型號為：冷凝器1、冷凝器的設(shè)計計算塔頂溫度：QUOTE塔底溫度78.3QUOTE下，查得水的汽化潛熱為QUOTE，查得乙醇的汽化潛熱為取傳熱系數(shù)：熱負荷：推動力：冷凝器出口水溫：50QUOTE傳熱面積：冷凝水用量：2、冷凝器的設(shè)計選型前端管箱型式：〔A〕殼體型式：單程殼體〔E〕后端管箱型式：固定管板〔S〕公稱直徑：DN=500mm公稱壓力：2.5MPa換熱面積：QUOTE換熱管長度：LN=4.5m換熱管外徑：d=19mm管程數(shù)：QUOTE冷凝器型號為：冷卻器1、冷卻器的設(shè)計計算定性溫度：定性溫度51.65QUOTE下，查得水的摩爾比熱容為QUOTE，查得乙醇的汽化潛熱為QUOTE冷卻水定性溫度：QUOTE取傳熱系數(shù)：熱負荷：推動力：傳熱面積：冷卻水用量：2、冷卻器的設(shè)計選型前端管箱型式：〔A〕殼體型式：單程殼體〔E〕后端管箱型式：〔L〕公稱直徑：DN=400mm公稱壓力：1.60MPa公稱換熱面積：QUOTE公稱長度：LN=1500mm=1.5m換熱管外徑：d=25mm管程數(shù)：QUOTE冷卻器型號為：管道計算及規(guī)格選擇管道設(shè)計步驟確定管道內(nèi)液體或氣體的體積流量初選設(shè)計流速Q(mào)UOTE確定管道橫截面積A計算管道內(nèi)徑：QUOTE查取管道設(shè)計尺寸根據(jù)管道所選尺寸計算管道實際流速算例1、原料儲罐與預熱器之間的管路計算根據(jù)加料流率QUOTE，可知管內(nèi)液體的流量為：QUOTE設(shè)計流速：QUOTE管道橫截面積：管道內(nèi)徑：取管道尺寸為：QUOTE管壁厚度為：QUOTE管道外徑：實際管道內(nèi)徑為：47mm，取管件當量長度：QUOTE100m。實際流速為：2、預熱器與進料口之間的管路根據(jù)進料率QUOTE，可知管內(nèi)液體的流量為：QUOTE設(shè)計流速：管道橫截面積：管道內(nèi)徑：取管道尺寸為：QUOTE管壁厚度為：QUOTE管道外徑：實際管道內(nèi)徑為：47mm，實際流速為：3、預熱器高壓蒸汽管路計算管內(nèi)蒸汽的流量為：QUOTE設(shè)計流速：QUOTE管道橫截面積：管道內(nèi)徑：取管道尺寸為：QUOTE管壁厚度為：QUOTE管道外徑：實際管道內(nèi)徑為：60mm實際流速為：4、預熱器到疏水器間的管路計算管內(nèi)液體的流量為：QUOTE設(shè)計流速：管道橫截面積：管道內(nèi)徑：取管道尺寸為：QUOTE管壁厚度為：QUOTE管道外徑：實際管道內(nèi)徑為：15mm實際流速為：5、塔頂出口與冷凝器間的蒸汽管道管內(nèi)蒸汽的流量為：設(shè)計流速：QUOTE管道橫截面積：管道內(nèi)徑：取管道尺寸為：QUOTE管壁厚度為：QUOTE管道外徑：實際管道內(nèi)徑為：60mm實際流速為：48.3m/s管道設(shè)計結(jié)果匯總表表2管道設(shè)計數(shù)據(jù)表管道流體狀態(tài)流量設(shè)計流速管道內(nèi)徑Mm管道尺寸mmQUOTE實際內(nèi)徑mm實際流速Q(mào)UOTE原料儲槽—預熱器液0.003243.702471.729預熱器—進料口液0.003243.702471.729預熱器高壓蒸汽管汽0.13665058.986048.3預熱器—疏水器液0.000316221.18151.789塔頂出口—冷凝器汽1.810510480.1255029.1475冷凝器出口管液0.011283.683841.985冷凝器冷卻水管液0.02672130.431331.9236冷凝器出口回流管液0,0019234.779361.867冷凝器—冷卻器液0.000633220.079261.929冷卻器冷卻水管液0.0192110.23631151.838塔底出口管液0.0035247.203491.856塔底—再沸器液0.0017232.898361.67再沸器進塔汽1.717410495.624729.815再沸器高壓蒸汽管汽0.54650117.912246.72再沸器—疏水器液0.00126228.36301.78塔底—熱水儲罐液0.0018233.85361.768總蒸汽管汽0.68350131.8613647.0總冷卻水管液0．04582170.81741.9266泵的計算及設(shè)計選型原料泵管內(nèi)液體的流量為：QUOTE，流速：u=1.729QUOTE假設(shè)料液面至加料孔高度差為：QUOTE10m當量長度：10m雷諾系數(shù)：查得當量長度：100m阻力損失：離心泵揚程：流量：：QUOTE選取離心泵型號為：冷卻水泵管內(nèi)液體流速：QUOTE取當量長度100m，高度差：30m離心泵揚程：離心泵流量：選離心泵型號為：儲罐的計算與選型原料儲罐體積流量：儲罐容積：乘以系數(shù)后容積應(yīng)為圓整，取儲罐容積為：QUOTE設(shè)置罐體高度：H=150m儲罐直徑產(chǎn)品儲罐QUOTE〔質(zhì)量分率〕體積流量：儲罐體積：圓整，取儲罐體積為：1200QUOTE設(shè)置罐體高度：儲罐直徑：熱水儲罐體積流量：儲罐體積：圓整，取儲罐體積2600QUOTE。設(shè)置罐體高度為：儲罐直徑：取儲罐直徑：60m設(shè)計數(shù)據(jù)總匯表物性參數(shù)數(shù)據(jù)表3物性參數(shù)數(shù)據(jù)表工程符號單位計算數(shù)據(jù)塔頂塔底加料板精餾段提餾段定性壓力pkPa101.3120.3117.3109.3110.8定性溫度98.885.782.092.2液相分子質(zhì)量15.971521.254231.254218.6128氣相分子質(zhì)量42.601618.264639.945436.273524.6039液相平均密度748.8595979.6705898.278839.728949.179氣相平均密度0.95861.3403液體的外表張力25.125758.372855.892248.620858.1665液體的平均黏度mPas0.42610.28300.33740.34380.306