高層綜合辦公樓地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算書-土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)

PAGEPAGE62摘要本設(shè)計(jì)題目是擬在哈爾濱建造一幢綜合性高層辦公樓，建筑面積為9500㎡（設(shè)計(jì)誤差允許±5％）.在老師的指導(dǎo)下，首先根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書及高層綜合辦公樓建筑功能要求進(jìn)行了建筑方案設(shè)計(jì)，并結(jié)合鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，采用CAD、天正等軟件對建筑平面，立面，剖面施工圖的繪制，并設(shè)計(jì)了樓梯，大墻剖面等主要建筑大樣圖。本設(shè)計(jì)采用框架結(jié)構(gòu)方案。在確定框架布局之后，取一榀框架，先計(jì)算水平風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩，剪力，軸力），接著求出在豎向荷載（恒荷載和活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩，剪力，軸力）。找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計(jì)算并繪圖。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中的樓梯的設(shè)計(jì)。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和計(jì)算及施工圖的繪制。最后對雙向板和單向板的設(shè)計(jì)和計(jì)算及施工圖的繪制。本工程地基基礎(chǔ)采用干作業(yè)成孔灌注樁基礎(chǔ)，承臺采用錐形承臺。本設(shè)計(jì)培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)理論和專業(yè)知識解決實(shí)際問題的能力。從建筑方案設(shè)計(jì)，建筑施工圖設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)計(jì)算書到結(jié)構(gòu)施工圖，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)到施工圖這一整套設(shè)計(jì)。使學(xué)生受到全面的訓(xùn)練，能獨(dú)立完成規(guī)定任務(wù)，掌握建筑工程設(shè)計(jì)的主要過程及內(nèi)容，為今后的工作打下良好的基礎(chǔ)。 關(guān)鍵詞：建筑、結(jié)構(gòu)、地基基礎(chǔ)AbstractThistopicisdesignedtobebuiltinHarbininacomprehensivehigh-riseofficebuilding,constructionareaof9,500squaremeters(designerrorallowed±5%).Teachersundertheguidanceofthefirsttasksinaccordancewiththedesignofintegratedandhigh-levelfunctionalrequirementsforbuildingconstructionTheconstructionprogrammedesign,combinedwiththecharacteristicsofreinforcedconcretestructures,usingCAD,softwaresuchastheconstructionTianzhengplane,elevation,sectionofthemapdrawinganddesignofthestaircase,thewallsection,andothermajorconstructionplansbigkind.Thedesignofaframeworkprogramme.Indeterminingthelayoutoftheframework,theframeworkforaPin,thefirstlevelofwindloadcalculationunderthestructureofinternalforces(moment,shear,axisof),andthensoughtintheverticalload(constantloadandliveload)underthestructureInternalForce(moment,shear,axisof).Identifythemostdisadvantagedgrouporseveralgroupsofacombinationofinternalforces.Selectthemostsecureresultscalculatedandgraphics.Inaddition,astructureoftheprogrammeinthedesignofthestaircases.Completionofaplatformboard,boardoftheladder,platformbeamstructureoftheinternalforcesandthecalculationandconstructionplansdrawn.Finally,thetwo-wayone-wayplateandtheplatedesignandconstructionplansandcalculationsofthedrawing.Thefoundationworksbydrydrillingoperationspilefoundation,aconicalcapcap.Thedesignoftrainingstudentsintheintegrateduseofreinforcedconcretestructurebythebasictheoryandprofessionalknowledgetosolvepracticalproblems.Fromtheconstructionprogrammedesign,constructiondesignplansandstructuralcalculationstothestructureoftheconstructionplans,foundationdesignandconstructionofthissetofdesignplans.Sothatstudentsarefullytrained,abletocompletethetasks,graspthemainbuildingdesignandcontentofthecourseforfutureworktolayagoodfoundation.Keywords:building,structure,thefoundation

目錄摘要 1第一部分建筑設(shè)計(jì)1設(shè)計(jì)任務(wù)書 51.1性質(zhì) 51.2地點(diǎn) 51.3設(shè)計(jì)基本要求 51.4建筑規(guī)模 51.5房屋組成 61.6結(jié)構(gòu)類型 61.7建筑地點(diǎn)及自然條件 62方案構(gòu)思及總體布局 63建筑平面設(shè)計(jì) 73.1一層平面 73.2標(biāo)準(zhǔn)層平面 74建筑防火設(shè)計(jì) 75建筑構(gòu)造 7第二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1工程概況 82截面尺寸估算 82.1梁板截面尺寸估算 82.2柱截面尺寸估算 93荷載匯集 103.1豎向荷載 103.2水平風(fēng)荷載 114水平荷載作用下框架內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算 124.1風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力及各層剪力 124.2計(jì)算各梁柱的線剛度 134.3計(jì)算各柱抗側(cè)移剛度 144.4計(jì)算各柱剪力 144.5確定柱的反彎點(diǎn)高度 164.6計(jì)算柱端彎矩 174.7計(jì)算梁端彎矩 184.8計(jì)算梁支座剪力及柱軸力 184.9梁端彎曲產(chǎn)生的側(cè)移 215豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算5.1各層框架梁上的荷載計(jì)算 225.2內(nèi)力計(jì)算 236內(nèi)力組合 407梁截面設(shè)計(jì) 407.1正截面承載力計(jì)算 407.2梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算 428柱截面設(shè)計(jì) 438.1軸壓比驗(yàn)算 438.2柱配筋計(jì)算 439樓梯設(shè)計(jì) 479.1結(jié)構(gòu)形式選擇 479.2梯段板計(jì)算 479.3平臺板設(shè)計(jì) 489.4平臺梁設(shè)計(jì) 4810板配筋計(jì)算 5110.1雙向板計(jì)算 5110.2單向板計(jì)算 54第三部分地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1分析工程地質(zhì)資料 552地基基礎(chǔ)方案確定 563確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 564確定樁根數(shù)及布柱 565驗(yàn)算地基 586單樁設(shè)計(jì) 587承臺設(shè)計(jì)驗(yàn)算 58第一部分建筑設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)任務(wù)書：高層綜合辦公樓性質(zhì)：該建筑物為綜合性高層辦公樓，用于某企業(yè)集團(tuán)所屬各單位的行政辦公、企業(yè)管理及行品貿(mào)易等業(yè)務(wù)，業(yè)務(wù)活動(dòng)包括內(nèi)部辦公和大量的接待其他聯(lián)合單位的來訪人員，同時(shí)也包括一定范圍內(nèi)的國際商業(yè)貿(mào)易活動(dòng)。該辦公樓擬由建筑開發(fā)公司統(tǒng)一投資建設(shè)，建成后以分層或分區(qū)出售或出租的方式提供給各使用單位。地點(diǎn)：哈爾濱(兩面臨街矩形地段)設(shè)計(jì)基本要求依據(jù)該建筑物的使用特點(diǎn)，要求建筑方案應(yīng)具有較好的通用性和靈活性。使建成后能最大限度的滿足不同使用單位的多種業(yè)務(wù)活動(dòng)形式的要求，使各單位之間既有相對獨(dú)立性同時(shí)同時(shí)方便的聯(lián)系和接待外部來訪人員的能力。設(shè)計(jì)要求以各樓層作為一個(gè)使用單元，使之可單獨(dú)形成一個(gè)完整的部門或單位，整個(gè)建筑物設(shè)置統(tǒng)一的房屋管理、設(shè)備維修、水電供應(yīng)及后勤服務(wù)系統(tǒng)，包括交通設(shè)施均按整個(gè)建筑物統(tǒng)一設(shè)計(jì)。建筑設(shè)計(jì)要求結(jié)合地段條件，依據(jù)城市規(guī)劃的要求，考慮建筑物的朝向、位置、體形、道路交通、停車場等確定建筑總平面設(shè)計(jì)，建筑方案的選擇要做到充分考慮使用功能的特點(diǎn)，滿足功能的要求，合理處理功能分區(qū)、交通聯(lián)系、正常辦公、外事交往等大樓管理和緊急疏散等各方面的問題，同時(shí)還要選擇適當(dāng)?shù)募夹g(shù)方案，確定結(jié)構(gòu)形式、各部分的構(gòu)造做法及其他設(shè)備的方案設(shè)想。建筑規(guī)?？偨ㄖ娣e9500（設(shè)計(jì)誤差允許下同）地面以上建筑物層數(shù)12至18層(每層建筑面積500~800)層高：一層3.9~4.5m，其余各層3.3~3.6m。設(shè)室外停車場：設(shè)小轎車車位50~80個(gè)，每輛車按25計(jì)，設(shè)自行車車位60~80個(gè)，每輛車按1.2計(jì)。房屋組成地面一層設(shè)置為整個(gè)建筑物的公用服務(wù)設(shè)施，其中包括：門廳：60休息廳（設(shè)茶座）：40~60服務(wù)臺：柜臺長度4~6m公用電話：2部商品部：30~50男女衛(wèi)生間：同標(biāo)準(zhǔn)層辦公室：剩余其他面積，參照標(biāo)準(zhǔn)層。一層以上的標(biāo)準(zhǔn)層設(shè)置房間如下：小間辦公室，每間16~20，3~6間，其中可設(shè)1~2間套間。大間辦公室，每間32~40，3~6間。以上各類辦公室也可統(tǒng)一按成片式或大空間式設(shè)計(jì)，具體方案由設(shè)計(jì)者自定。接待室或會議室32~40，1~2間，60~80，1間。男女衛(wèi)生間：男，2蹲位、2小便器、2洗面池女，2蹲位、2洗面池開水間：6~8清掃間及公務(wù)員室：8~10休息廊或休息廳，面積自定?？蛇m當(dāng)設(shè)置資料室、檔案室、倉庫，數(shù)量及面積自定。地下室設(shè)置內(nèi)部餐廳、變配電室、維修車間、設(shè)備用品倉庫。鍋爐房在樓外另設(shè)。結(jié)構(gòu)類型采用混凝土框架結(jié)構(gòu)或框架剪力墻結(jié)構(gòu)，要求合理處理結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和使用功能之間的關(guān)系。建設(shè)地點(diǎn)和自然條件建設(shè)地點(diǎn)位于某市大街一側(cè)，地段位置圖見附圖。地段內(nèi)地形平整、無障礙物。氣象資料冬季室外平均最低氣溫-26地質(zhì)資料（以地基基礎(chǔ)輔導(dǎo)教師給定為準(zhǔn)）：根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告，室外地面海拔標(biāo)高93.50m，土層分布均勻，自然地面以下土質(zhì)情況和涂層厚度依次為：雜填涂1.0可塑狀亞粘土6.2~7.2m，地基承載力213硬塑狀亞粘土3.0~5.4m,地基承載力183中砂3.0m，地基承載力281KPa地下靜止水位距室外地面12.6m方案構(gòu)思和總體布局：根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書和辦公樓共曾要求。一層層高采用3.9m,二層及二層以上采用3.6m，本工程采用“一”字形建筑形式，主要出口位于南向，室內(nèi)外高差0.60m建筑平面設(shè)計(jì)一層平面：一層主要是門廳、辦公室、會議室、商品部、服務(wù)臺、休息廳。根據(jù)功能要求，主要入口正對樓梯間及電梯間，總服務(wù)臺、商品部等服務(wù)用房分設(shè)在大廳周圍，辦公、會客、會議室設(shè)在朝向較好的南側(cè)，其他用房如倉庫、資料室、檔案室、廁所等設(shè)在北部。根據(jù)防火及疏散要求設(shè)置三個(gè)樓梯間，一個(gè)電梯間。標(biāo)準(zhǔn)層平面：為主要辦公部分，根據(jù)要求共設(shè)5間小間辦公室，4間大間辦公室，2間32～40會議室，1間60～80接待室。這些房間主要布置在南向，其他用房如會議室、倉庫、資料室、檔案室、廁所等設(shè)在北部。休息室位于電梯和樓梯間出口處。走廊凈寬2.8m。建筑防火設(shè)計(jì)本工程為二類建筑，耐火等級二級。防火間距：一二級建筑與其他相鄰建筑物防火間距為13m,利用兩側(cè)交通邊路作為消防車道，其寬度不應(yīng)小于3.5m。防火分區(qū)：二類建筑防火分區(qū)最大允許建筑面積為1500，本建筑一層建筑面積為930.73，滿足要求。高層建筑防火分區(qū)的安全出口不應(yīng)小于兩個(gè)，且應(yīng)分散布置，安全疏散距離：位于兩個(gè)安全出口之間的房間不應(yīng)大于30m,袋形走道兩側(cè)或盡端的房間不應(yīng)大于15m，本設(shè)計(jì)均符合要求。高度超過32m的二類建筑應(yīng)設(shè)防煙樓梯間，前室面積不應(yīng)小于6，在前室應(yīng)設(shè)通風(fēng)排煙通道，通向前室及樓梯間門口門應(yīng)設(shè)已級防火門，并應(yīng)開向疏散方向。建筑構(gòu)造墻體：本建筑外墻采用200mm厚的陶粒混凝土砌塊，外貼100mm厚苯板，采用M5混合砂漿砌筑，隔墻采用200mm陶?；炷疗鰤K，電梯間采用200mm門：防煙樓梯間皆采用已級防火門，門寬1500mm。門高：一層門高3250mm,二層門高2950屋面：由上至下依次為：SBS聚乙烯丙綸雙面復(fù)合防水卷材；20厚砂漿找平層；爐渣找坡層；保溫層用100厚苯板；20厚1:2.5水泥砂漿找平；隔氣層用雪佳A型隔氣膠刮涂兩遍；現(xiàn)澆混凝土樓板120厚；20厚1：1：4混合砂漿；天棚灰刷白色涂料兩遍?；A(chǔ)采用混凝土灌注樁基礎(chǔ)。第二部分結(jié)構(gòu)部分一、工程概況某高層辦公樓，共12層，地下一層，地上11層。一層層高3.9m2~11層層高3.6m，地下室層高3.9m,總高度43.5m。三進(jìn)深6.3m,3.0m,6.3m,總寬度15.6m，每個(gè)開間7.2m，共九個(gè)開間，總長56.4m。建筑平面、剖面及墻身大樣見建筑圖。框架和樓板均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本工程建于6度抗震設(shè)防地區(qū)，Ⅱ 二、截面尺寸估算本框架結(jié)構(gòu)總高度43.91.梁板截面尺寸估算按剛度條件對截面尺寸進(jìn)行估算。主梁高度：取h=650取b=300mm次梁高度：取b=45取b=25板：≥取h=120mm2.柱截面尺寸估算每根柱按中心受荷考慮時(shí)所受荷載按下式計(jì)算：式中：：荷載分項(xiàng)系數(shù)，取1.25。：水平力放大系數(shù)。取1.1n:所計(jì)算柱以上的層數(shù)（含本層柱）s：柱的負(fù)荷面積：荷載經(jīng)驗(yàn)值11～14，取11。柱子根據(jù)實(shí)際情況，考慮中間只變一次截面。負(fù)荷面為的邊柱軸力負(fù)荷面為的中柱軸力負(fù)荷面為的邊柱軸力負(fù)荷面為的邊柱軸力各柱的軸力不同，但為施工方便和美觀，本工程將柱截面歸并兩種。取軸力最大的柱估算截面面積。本工程框架為三級抗震軸壓比控制值查規(guī)范得由≤得，≥故本工程-1～5層柱截面取,6～11層拄截面取為。五層柱截面核算七層柱截面核算軸壓比滿足要求。三、荷載匯集1、豎向荷載（1）樓面荷載。樓面活荷載混凝土樓板重（板厚12cm）25=3.0水磨石地面（3cm厚）0.65水泥砂漿抹灰（樓板上下各2cm厚）內(nèi)隔墻為20cm厚陶?；炷疗鰤K，砌塊容重，兩側(cè)各抹灰20cm厚混合砂漿外墻為30cm，其中20cm陶?；炷疗鰤K，8cm厚苯板，墻里側(cè)抹混合砂漿2cm厚（2）屋面荷載防水卷材0.120厚砂漿找平層爐渣找坡層100厚苯板保溫層0.5隔汽層0.120厚砂漿找平層現(xiàn)澆混凝土樓板2520厚1：1：4混合砂漿總計(jì)6.39不上人屋面活荷0.5基本雪壓0.452．水平荷載查荷載規(guī)范中全國基本風(fēng)壓分布圖中的數(shù)值0.55。根據(jù)荷載規(guī)范規(guī)定，對于高層建筑結(jié)構(gòu)，其基本風(fēng)壓可按基本風(fēng)壓分布圖中數(shù)值乘以系數(shù)1.1后采用，即。垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：風(fēng)荷載體型系數(shù)。有規(guī)范可得，矩形平面風(fēng)荷載體型系數(shù)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)。本工程建在市中心，地面粗糙度類別為c類，查規(guī)范7.2.1中之值。風(fēng)振系數(shù)：式中為脈動(dòng)影響系數(shù)，當(dāng)高層建筑的高寬比不小于2，地面粗糙類別為c類時(shí)，=0.44。為脈動(dòng)增大系數(shù)，與基本風(fēng)壓結(jié)構(gòu)基本自振周期及地面粗糙度有關(guān)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)基本自振周期取T=0.09n=0.09。查荷載規(guī)范得：脈動(dòng)增大系數(shù)各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算結(jié)果見表1--1各層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值1-1距地面高度40.91.5751.28239.91.5751.27336.31.5261.081.30.551.17832.71.4771.041.30.551.09829.11.4550.991.30.551.03025.51.3790.931.30.550.91721.91.3150.871.30.550.81818.31.2740.811.30.550.73814.71.2120.741.30.550.64111.11.1320.741.30.550.5997.51.0620.741.30.550.5623.91.0180.741.30.550.5390.001.0000.741.30.550.529四、水平荷載作用下框架內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算有平面圖可以看出，除邊跨外，中間各榀框架受風(fēng)面積相同；故應(yīng)選取邊框架和中框架分別計(jì)算。對中框架進(jìn)行計(jì)算1、計(jì)算風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力及各層剪力計(jì)算風(fēng)荷載作用下各樓層節(jié)點(diǎn)上集中力時(shí)，假定風(fēng)荷載在層間為均布荷載，并假定上下相鄰各半層層高范圍內(nèi)的風(fēng)荷載按集中力作用本層樓面上。11層頂處風(fēng)荷載作用下樓層節(jié)點(diǎn)集中力計(jì)算10層頂處風(fēng)荷載作用下樓層節(jié)點(diǎn)集中力計(jì)算其余各層風(fēng)荷載引起的節(jié)點(diǎn)集中力及各層剪力計(jì)算結(jié)果見下圖1—2風(fēng)荷載作用下水平集中力及層剪力1-2層號i層高風(fēng)荷標(biāo)準(zhǔn)值各層集中力各層剪力女兒墻1.01.282113.61.27525.7325.73103.61.17831.7657.4993.61.09829.5086.9983.61.03027.58114.5773.60.91725.23139.8063.60.81822.49162.2953.60.73820.17182.4643.60.64117.87200.3333.60.59916.07216.4023.60.56215.05231.4513.90.53914.85246.30-13.90.5297.43253.732、計(jì)算各梁柱的線剛度和計(jì)算梁的線剛度時(shí)，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，一邊有樓版的梁截面慣性矩取I=1.5，兩邊有樓板的梁截面慣性矩取I=2.0。為按矩形截面計(jì)算的梁截面慣性矩。線剛度計(jì)算公式。各梁柱線剛度計(jì)算結(jié)果見表1—3。各桿件慣性矩及線剛度表1-3梁300x65063003.257.1914.47.42300x65030003.257.1914.415.6柱600x60039003.351.089.28600x60036003.351.0810.1550x55036003.357.637.10550x55036003.257.636.893、計(jì)算各柱抗側(cè)移剛度DD值為使柱上下端產(chǎn)生單位相對位移所需施工的水平力，計(jì)算公式為各柱抗側(cè)移剛度D見表1—4。4、各柱剪力計(jì)算設(shè)第i層第j個(gè)柱D值為，該層柱總數(shù)為m，該柱的剪力為各柱剪力計(jì)算結(jié)果見表1—4水平荷載作用下柱抗側(cè)移剛度D及柱剪力V計(jì)算表1-4層/柱列軸號11/3.6A0.6891.481.0770.3500.2231.2444.61B0.6894.603.3380.6250.3991.2448.25C0.6894.603.3380.6250.3991.2448.25D0.6891.481.0770.3500.2231.2444.6110/3.6A0.6891.481.0770.3500.2231.24410.31B0.6894.603.3380.6250.3991.24418.44C0.6894.603.3380.6250.3991.24418.44D0.6891.481.0770.3500.2231.24410.319/3.6A0.6891.481.0770.3500.2231.24415.59B0.6894.603.3380.6250.3991.24427.90C0.6894.603.3380.6250.3991.24427.90D0.6891.481.0770.3500.2231.24415.598/3.6A0.6891.481.0770.3500.2231.24420.54B0.6894.603.3380.6250.3991.24436.75C0.6894.603.3380.6250.3991.24436.75D0.6891.481.0770.3500.2231.24420.547/3.6A0.6891.481.0770.3500.2231.24425.06B0.6894.603.3380.6250.3991.24444.84C0.6894.603.3380.6250.3991.24444.84D0.6891.481.0770.3500.2231.24425.066/3.6A0.7101.481.0420.3430.2251.26228.93B0.7104.603.2390.6180.4061.26252.21C0.7104.603.2390.6180.4061.26252.21D0.7104.601.0420.3430.2251.26228.935/3.6A0.7101.481.0420.3430.2251.26232.53B0.7104.603.2390.6180.4061.26258.70C0.7104.603.2390.6180.4061.26258.70D0.7101.481.0420.3430.2251.26232.534/3.6A1.011.480.7330.2680.2511.49833.57B1.014.602.2770.5320.4981.49866.60C1.014.602.2770.5320.4981.49866.60D1.011.480.7330.2680.2511.49833.573/3.6A1.011.480.7330.2680.2511.49836.26B1.014.602.2770.5320.4981.49871.94C1.014.602.2770.5320.4981.49871.94D1.011.480.7330.2680.2511.49836.262/3.6A1.011.480.7330.2680.2511.49838.78B1.014.602.2770.5320.4981.49876.94C1.014.602.2770.5320.4981.49876.94D1.011.480.7330.2680.2511.49838.781/3.9A0.9281.481.5950.5830.4272.00252.53B0.9284.604.9570.7840.5742.00270.62C0.9284.604.9570.7840.5742.00270.62D0.9281.481.5950.5830.4272.00252.53-1/3.9A0.9281.481.5950.5830.4272.00254.15B0.9284.604.9570.7840.5742.00272.79C0.9284.604.9570.7840.5742.00272.79D0.9281.481.5950.5830.4272.00254.155、確定柱的反彎點(diǎn)高度比y反彎點(diǎn)距柱下端距離為y:y=+++式中：—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度系數(shù)、、—當(dāng)上下層梁線剛度改變、上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度系數(shù)的修正值。根據(jù)結(jié)構(gòu)總層數(shù)m及該柱所在層n及值查規(guī)范得。11層反彎點(diǎn)高度系數(shù)y：由m=11，n=11，=0.589查表得=0.30；上，下梁相對高度無變化，=0；最上層=0；下層層高與本層層高之比，查表得：=0;A軸頂層軸反彎點(diǎn)高度系數(shù)為y=+++=0.3+0+0+0=0.3其余各柱反彎點(diǎn)高度計(jì)算系數(shù)見表1—56、計(jì)算柱端彎矩根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置yh計(jì)算第i層第j個(gè)柱端彎矩。上端彎矩下端彎矩計(jì)算結(jié)果見表1—5風(fēng)荷載作用下柱反彎點(diǎn)高度比及柱端彎矩1-5層/h柱軸線號11/3.6A1.0771010.3540000.35410.725.87B3.3381010.4500000.45019.1910.51C3.3381010.4500000.45019.1910.51D1.0771010.3540000.35410.725.8710/3.6A1.0771110.4040000.40422.1214.99B3.3381110.4670000.46735.3831.00C3.3381110.4670000.46735.3831.00D1.0771110.4040000.40422.1214.999/3.6A1.0771110.4540000.45430.8725.26B3.3381110.5000000.50050.2250.22C3.3381110.5000000.50050.2250.22D1.0771110.4540000.45430.8725.268/3.6A1.0771110.4540000.45440.3733.57B3.3381110.5000000.50066.1566.15C3.3381110.5000000.50066.1566.15D1.0771110.4540000.45440.3733.577/3.6A1.0771110.4540000.45449.2640.96B3.3381110.5000000.50080.7180.71C3.3381110.5000000.50080.7180.71D1.0771110.4540000.45449.2640.966/3.6A1.0421110.4520000.45257.0747.07B3.2391110.5000000.50093.9893.98C3.2391110.5000000.50093.9893.98D1.0421110.4520000.45257.0747.075/3.6A1.0421110.5000000.50058.5558.55B3.2391110.5000000.500105.66105.66C3.2391110.5000000.500105.66105.66D1.0421110.5000000.50058.5558.554/3.6A0.7331110.5000000.50060.4360.43B2.2771110.5000000.500119.88119.88C2.2771110.5000000.500119.88119.88D0.7331110.5000000.50060.4360.433/3.6A0.7331110.5000000.50065.2765.27B2.2771110.5000000.500129.43129.43C2.2771110.5000000.500129.43129.43D0.7331110.5000000.50065.2765.272/3.6A0.733111.080.5000000.50069.8069.80B2.277111.080.5000000.500138.49138.49C2.277111.080.5000000.500138.49138.49D0.733111.080.5000000.50069.8069.801/3.9A1.59510.9210.5000000.500102.43102.43B4.95710.9210.5000000.500137.71137.71C4.95710.9210.5000000.500137.71137.71D1.59510.9210.5000000.500102.43102.43-1/3.9A1.5951110.5900000.59086.59124.60B4.9571110.5500000.550127.75156.13C4.9571110.5500000.550127.75156.13D1.5951110.5900000.59086.59124.607、計(jì)算梁端彎矩由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡計(jì)算梁端彎矩。邊跨外邊緣處的梁端彎矩中間支座處的梁端彎矩框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩見圖1—68、計(jì)算梁支座剪力及軸力根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在梁上的豎向荷載可以求出梁支座剪力;柱軸力可以由計(jì)算截面之上的梁端剪力之和求得?？蚣茉陲L(fēng)荷載作用下梁剪力及柱軸力見圖1—7.圖1—6圖1—79、梁端彎曲產(chǎn)生的側(cè)移因?yàn)镠<50m，,所以只考慮梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移。第i層結(jié)構(gòu)的層間變形為，由則頂點(diǎn)總側(cè)移為頂點(diǎn)相對位移滿足要求。最大層間位移：滿足要求。五、在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算由平面圖可以看出，本工程結(jié)構(gòu)及荷載分布比較均勻，可以選取典型平面框架進(jìn)行計(jì)算，橫向框架可取軸框架，縱向框架需選取A,B,C,D軸框架進(jìn)行計(jì)算，這里僅給出3軸框架的內(nèi)力計(jì)算，縱向框架的計(jì)算方法和橫向框架的計(jì)算方法相同，這里不再給出。1、各層框架梁上的荷載計(jì)算屋面梁邊跨均布荷載（雪荷載與活荷載不同時(shí)考慮）板傳來梁自重屋面梁邊跨均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取上人屋面活荷載與雪荷載二者中較大者即屋面梁中間跨均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：梁自重屋面梁中間跨可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值-1～10層頂框架梁上荷載：樓面梁邊跨均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值梁自重板荷載200厚陶粒砌塊墻3.3m高合計(jì)樓面梁邊跨梁上均布可變荷載：中間跨梁上的均布荷載：豎向荷載作用下框架計(jì)算簡圖見圖1—1、22、內(nèi)力計(jì)算高層多跨框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力近似按分層法計(jì)算。除底層外，上層各柱線剛度均乘以0.9進(jìn)行修正，這些柱的傳遞系數(shù)取豎向荷載引起的各層框架梁固端彎矩見表1—6、7.彎矩分配系數(shù)計(jì)算公式為。各節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)計(jì)算結(jié)果見表1—8。內(nèi)力分配計(jì)算結(jié)果簡圖及彎矩圖1—3～1—12。豎向永久荷載作用下的框架經(jīng)疊加得彎矩圖圖1-13柱軸力及粱剪力見圖1-14。豎向可變荷載作用下的框架經(jīng)疊加得彎矩圖圖1-15柱軸力及粱剪力見圖1-16。圖1—1圖1—2垂直永久荷載作用下框架梁固端彎矩值1-6層數(shù)AB跨BC跨CD跨左支座右支座左支座右支座左支座右支座11-92.4492.44-5.155.15-92.4492.4410-93.1793.17-4.634.63-93.1793.179-93.1793.17-4.634.63-93.1793.178-93.1793.17-4.634.63-93.1793.177-93.1793.17-4.634.63-93.1793.176-93.1793.17-4.634.63-93.1793.175-93.1793.17-4.634.63-93.1793.174-93.1793.17-4.634.63-93.1793.173-93.1793.17-4.634.63-93.1793.172-93.1793.17-4.634.63-93.1793.171-93.1793.17-4.634.63-93.1793.17-1-93.1793.17-4.634.63-93.1793.17垂直可變荷載作用下框架梁固端彎矩值1-7層數(shù)AB跨BC跨CD跨左支座右支座左支座右支座左支座右支座11-17.6817.6800-17.6817.6810-23.8123.8100-23.8123.819-23.8123.8100-23.8123.818-23.8123.8100-23.8123.817-23.8123.8100-23.8123.816-23.8123.8100-23.8123.815-23.8123.8100-23.8123.814-23.8123.8100-23.8123.813-23.8123.8100-23.8123.812-23.8123.8100-23.8123.811-23.8123.8100-23.8123.81-1-23.8123.8100-23.8123.81各桿節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)1-8層數(shù)A軸B軸C軸D軸下柱上柱粱下柱上柱粱左粱右下柱上柱粱左粱右下柱上柱粱110.45500.5450.21200.2540.5340.21200.5340.2540.45500.545100.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37490.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37480.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37470.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37460.3190.3100.3710.1790.1740.2080.4380.1740.1740.4380.2080.3190.3100.37150.3160.3160.3670.1780.1780.2070.4360.1780.1780.4360.2070.3160.3160.36740.3970.2790.3240.2360.1660.1930.4050.2360.1660.4050.1930.3970.2790.32430.3550.3550.2900.2210.2210.1800.3790.2210.2210.3790.1800.3550.3550.29020.3550.3550.2900.2210.2210.1800.3790.2210.2210.3790.1800.3550.3550.29010.3520.3600.2880.2240.2200.1790.3770.2240.2200.3770.1790.3520.3600.288-10.3570.3570.2850.2230.2230.1780.3750.2230.2230.3750.1780.3570.3570.285豎向永久荷載內(nèi)力計(jì)算圖圖1-3～1-7豎向可變荷載計(jì)算圖圖1-8～1-12圖1-13圖1-14圖1-15圖1-16六、內(nèi)力組合地下一層頂梁的內(nèi)力組合值見表1—9六層頂梁的內(nèi)力組合值見表1—10十二層頂梁的內(nèi)力組合值見表1—11③軸A、B柱組合內(nèi)力見表1—12地下一層頂?shù)牧簝?nèi)力組合值1-9部位永久荷載可變荷載風(fēng)荷載組合一組合二組合三AB跨左支座M-74.62-18.72189.02274.53372.52119.08V87.6622.2143.59172.90187.98140.11跨中M59.7415.5293.4286.9095.86右支座M85.4121.6785.57204.71243.53136.54V89.8223.1543.59176.81191.50143.94BC跨左支座M-28.53-6.54179.89194.50292.4944.92V9.260119.93111.85179.0112.50跨中M21.596.5435.0632.3235.56左支座M28.536.54179.89194.50292.4944.92V9.260119.93111.85179.0112.50五層頂?shù)牧簝?nèi)力組合值1-10部位永久荷載可變荷載風(fēng)荷載組合一組合二組合三AB跨左支座M-67.88-16.89105.62193.82245.88108.19V86.1421.9826.82156.67162.46137.83跨中M63.7116.6199.7192.73102.29右支座M84.2321.3363.35184.16210.67134.61V91.3423.3826.82164.87170.07146.22BC跨左支座M-34.89-8.61135.29167.57239.7155.54V9.26090.1986.87137.3812.50跨中M27.928.6145.5641.9446.13左支座M34.898.6135.29167.57239.7155.54V9.26090.1986.87137.3812.50十一頂?shù)牧簝?nèi)力組合值1-11部位永久荷載可變荷載風(fēng)荷載組合一組合二組合三AB跨左支座M-50.98-9.4310.7283.3885.4378.06V83.0716.012.68124.35119.13127.83跨中M72.2314.22106.58100.61111.45右支座M82.2915.76.19125.93122.80126.48V93.0118.012.68139.08133.01143.21BC跨左支座M-48.33-9.1813.081.7785.1974.24V10.3108.6719.6524.5113.92跨中M41.49.1862.5358.6864.89左支座M48.339.1813.081.7785.1974.24V10.3108.6719.6524.5113.92③軸框架A、B軸柱部分截面內(nèi)力組合1-12部位永久荷載①可變荷載②風(fēng)荷載③組合一組合二組合三組合四組合五地下一層頂A柱上下端M37.259.3586.59125.94-19.53171.88-70.5756.24N-1905.4-487.6249-2939.4-2521.1-2945.7-2248.52882.9M12.413.12124.6122.4-86.93191.3-157.618.74N-2079.9-532.98292.6-3226.7-2735.1-3245.02425.83147.4B柱上下端M28.377.37148.06-66.56217.59140.1142.99N-3180.0-719.8-4946.1-3996.0-5066.3-3482.8-4751.5M9.462.46156.13144.74-117.56231.50-205.6614.34N-3475.1-786.78641.86-5425.2-4346.88-5569.85-3772.65-5192.51五層頂A柱上下端M43.3810.8958.55111.1512.78140.98-22.9865.50N-1033.0-260.8282.43-1546.1-1407.7-1521.1-1290.3-1560.6M31.528.25105.66134.09-43.42191.0-104.8447.81N-1207.4-306.18109.25-1819.3-1635.8-1796.9-1491.0-1825.1B柱上下端M31.528.25105.66134.09-43.42191.0-104.8447.81N-1704.8-385.02181.50-2548.5-2243.6-2545.1-2036.9-2546.7M30.047.81105.66131.91-45.60188.95-106.945.53N-1999.8-452.0244.9-3016.8-2605.4-3030.5-2344.9-2987.7十一層頂A柱上下端M62.2012.2210.7294.7776.7697.4367.4391.75N17.570021.0821.0821.0821.0823.72M50.6211.505.8776.1466.2876.2959.8575.66N160.534.022.68225.81221.31218.02210.52238.35B柱上下端M42.098.6119.1974.4642.2282.8629.1361.52N00000000M35.678.7710.5159.6141.9663.1033.6853.74N229.5150.225.99326.14316.08315.79299.02341.83內(nèi)力組合一：①1.2+②1.40.65+③1.40.6二：①1.2+②1.40.65-③1.40.6三：①1.2+②1.40.650.7-③1.4四：①1.2+②1.40.650.7+③1.4五：①1.35+②1.40.650.7七、梁截面設(shè)計(jì)1、正截面承載力計(jì)算框架梁跨中截面按T形截面計(jì)算，其翼緣計(jì)算寬度分別為：AB跨：按跨度L考慮：按梁凈距考慮：取以上兩種情況較小值：BC跨:按跨度L考慮：按梁凈距考慮：取以上兩種情況較小值：CD跨：按跨度L考慮：按梁凈距考慮：取以上兩種情況較小值：判別T形截面類型：AB跨：=屬于第一類T形截面。BC跨：=屬于第一類T形截面。CD跨：=屬于第一類T形截面。AB跨配筋同CD跨配筋，下面只對AB跨進(jìn)行配筋計(jì)算。十一層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算見表1—13六層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算見表1—14地下一層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算見表1—15十一層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算1-13跨號AB、CD跨BC跨位置左支座跨中右支座左支座跨中右支座85.43111.45126.4885.1964.8981.774.005.235.944.063.094.06343.75343.75343.75343.75343.75343.75456.5596.83677.85456.5342.3456.539039039090390390選配鋼筋實(shí)配鋼筋461615763461461461五層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算1-14跨號AB、CD跨BC跨位置左支座跨中右支座左支座跨中右支座245.88102.29210.67239.7146.13239.7111.604.799.928.111.558.11343.75343.75343.75343.75343.75343.751323.75546.621132.041286.65245.911286.65390390390390390390選配鋼筋實(shí)配鋼筋1520615152015204611520地下一層層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算1-15跨號AB、CD跨BC跨位置左支座跨中右支座左支座跨中右支座372.5295.86243.53292.4935.56292.4917.664.511.4930.233.630.23343.75343.75343.75343.75343.75343.752015.3513.531311.21598.66190.381598.6639039039090390390選配鋼筋+實(shí)配鋼筋22146151847184746118472、梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算AB、CD跨：①驗(yàn)算截面尺寸是否滿足要求：7～11層：-1～6層：截面尺寸滿足要求。②是否按計(jì)算配置箍筋7～11層：-1～6層：故按構(gòu)造要求配置箍筋，選雙肢箍％7～11層：％-1～6層：％滿足要求。BC跨：①驗(yàn)算截面尺寸是否滿足要求。7～11層：-1～6層：截面尺寸滿足要求。②是否按計(jì)算配置箍筋。7～11層：-1～6層：故按構(gòu)造要求配置箍筋，選雙肢箍％7～11層：％-1～6層：％滿足要求。八、柱截面設(shè)計(jì)1、軸壓比驗(yàn)算：內(nèi)力組合后底層柱所受最大壓力為：軸壓比：滿足要求。2、柱配筋計(jì)算地下一層柱：經(jīng)比較取M=231.50柱計(jì)算長度因,屬于小偏心受壓。，，故按構(gòu)造配筋選，6層柱：經(jīng)比較取M=191柱計(jì)算長度因,屬于大偏心受壓。，故需考慮縱向彎曲影響。，取取又，故按構(gòu)造配筋。選，11層柱：經(jīng)比較選取M=97.43.柱計(jì)算長度因,屬于大偏心受壓。，故需考慮縱向彎曲影響。，取故取又，故故按構(gòu)造要求配筋。選，九、樓梯設(shè)計(jì)1、結(jié)構(gòu)形式選擇：由于樓梯可變荷載較小，同時(shí)考慮支模方便，外觀輕巧，故采用整體式樓板。2、梯段板計(jì)算：①計(jì)算跨度：②確定板厚：取h=120mm③荷載計(jì)算：恒載：20厚水泥砂漿面層：梯段板自重：板底抹灰：欄桿重：0.1合計(jì)：活荷載：④內(nèi)力計(jì)算：⑤配筋計(jì)算：b=1445mm選取@150，。3、平臺板設(shè)計(jì)：①考慮地震作用：?、谟?jì)算跨度：③荷載：20mm厚水泥砂漿面層：100mm厚現(xiàn)澆混凝土板重：20mm厚板底抹灰：合計(jì)：活荷載：④、內(nèi)力計(jì)算：⑤、配筋計(jì)算：b=1000mm,,=0.02，選取@180。4、平臺梁計(jì)算①計(jì)算跨度：②估算截面尺寸：取③、荷載：恒載：平臺梁自重：梁側(cè)抹灰:梯段板傳來：平臺板傳來：合計(jì)：活荷載：④、內(nèi)力計(jì)算跨中最大彎矩：支座最大剪力：⑤、截面計(jì)算受彎承載力計(jì)算：按倒L形截面計(jì)算，受壓翼緣計(jì)算寬度取下列中較小值所以取，所以屬于第一類T形截面。查表得：=0.05，選，（B）、受剪承載力計(jì)算：驗(yàn)算截面尺寸截面尺寸滿足要求。按構(gòu)造配置箍筋。選用雙肢8@200則，滿足要求。十、板配筋計(jì)算：板平面布置圖見圖板平面布置圖板平面布置圖DCBCBDEEEEAAAAAAAAAA板平面布置圖見上圖。雙向板計(jì)算樓板采用120mm，混凝土采用C35，鋼筋采用HPB235級。A板：B板：C板：以上各板均屬雙向板。、荷載、計(jì)算跨度：A區(qū)格：，B區(qū)格：，C區(qū)格：，、按彈性理論計(jì)算：1—16彎矩計(jì)算（）區(qū)格AB計(jì)算簡圖跨內(nèi)支座計(jì)算簡圖區(qū)格C計(jì)算簡圖跨內(nèi)支座計(jì)算簡圖由該表可見，板間支座彎矩是不平衡的，實(shí)際應(yīng)用時(shí)可近似取相鄰兩區(qū)格板支座彎矩的平均值，即A—C：④、配筋計(jì)算各區(qū)格板跨中及支座彎矩既已求得，取截面有效高度，，即可近似按計(jì)算鋼筋截面面積，計(jì)算結(jié)果見表1—35，配筋圖見表1—36。1—17雙向板配筋計(jì)算截面選配鋼筋實(shí)配鋼筋跨中A區(qū)格方向方向3.8021.34610090190.5874.97251251B區(qū)格方向方向1.5781.3621009079.175.86251251C區(qū)格方向方向3.0081.79210090150.7899.81251251支座A—C6.053100303.41393A—E4.469100224.01251C—D5.661100283.76296B—D2.995100150.13196B—E3.267100163.76196A—A6.445100323.063932、單向板計(jì)算樓板采用120mm，混凝土采用C35，鋼筋采用HPB235級。①、荷載②、內(nèi)力計(jì)算（取1米寬板帶）③、配筋計(jì)算查表得：，選用：支座處按構(gòu)造配筋。三、地基部分1、分析工程地質(zhì)資料①、第一層土為多年雜填土，成份復(fù)雜，主要為建筑垃圾，厚度約1.0m，：②、第二層為粉質(zhì)粘性土，黃褐色，右鈣質(zhì)斑點(diǎn)，分布在冰水洪積平原上部，為第四紀(jì)上更新統(tǒng)冰水積層，土質(zhì)主要巖性為黃褐色黃土狀粉質(zhì)粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，上部含有石灰質(zhì)及鐵錳結(jié)核，垂直節(jié)理發(fā)育，厚度為6.2～7.2m，可以作為持力層，但是本結(jié)構(gòu)含有地下室，地下室層高3.9③、第三層為粉質(zhì)性粘土，為中更新統(tǒng)上段的冰水沉積層，巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理含鐵錳結(jié)核，軟塑塑狀態(tài)，厚度為3.0~5.4m④、第四層為中砂，中密，級配良好，適合作為持力層。2、地基基礎(chǔ)方案確定根據(jù)工程地質(zhì)資料，基礎(chǔ)選取樁基礎(chǔ)，樁直徑為500mm，樁長103、確定単樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值查表得：4、確定樁根數(shù)及布柱因承臺尺寸未定，故先處理單樁承載力的設(shè)計(jì)值查表得則故選取6根根據(jù)規(guī)范及構(gòu)造布置柱圖及承臺尺寸重新確定，驗(yàn)算基樁豎向承載力設(shè)計(jì)值查表：驗(yàn)算：,取承臺及上土的平均重度滿足要求。5、驗(yàn)算地基：因?yàn)槠模孩贊M足要求。②滿足要求。6、單樁設(shè)計(jì)混凝土采用C40,保護(hù)層厚度35mm，鋼筋選用HRB335級。配筋詳圖見基礎(chǔ)圖。7、承臺設(shè)計(jì)驗(yàn)算采用矩形承臺承臺高800mm，承臺混凝土強(qiáng)度等級為C35混凝土軸心抗壓強(qiáng)度為，鋼筋選用HPB335級，鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。承臺鋼筋保護(hù)層厚度50mm,承臺有效高度。承臺正截面抗彎計(jì)算和配筋各樁凈反力：1、2號樁：3、4號樁：5、6號樁：A-A截面彎矩：B-B截面彎矩：長邊方向配筋：則承臺長邊方向選取@120短邊方向配筋：則承臺短邊方向選取@240柱對承臺沖切驗(yàn)算柱對承臺的沖切：，，，采用線性插值取0.96，，，承臺斜截面抗剪驗(yàn)算驗(yàn)算承臺斜截面抗剪強(qiáng)度：A截面：,,滿足要求。B-B截面：,,滿足要求?；贑8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度