選擇的材料取決于于高流動(dòng)速度外文文獻(xiàn)及譯文本科論文

PAGEPAGE1xxxxxUNIVERSITY本科畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文Foreignliteratureandtranslation學(xué)院名稱：能源與動(dòng)力工程學(xué)院專業(yè)班級(jí)：流體1102學(xué)生姓名：xx指導(dǎo)教師姓名：xx指導(dǎo)教師職稱：教授2015年3月14選擇的材料取決于于高流動(dòng)速度降解或材料由于疲勞，腐蝕，磨損和氣蝕故障糜爛一次又一次導(dǎo)致泵運(yùn)營(yíng)商成本高昂的問(wèn)題。這可能通過(guò)仔細(xì)選擇材料的性能以避免在大多數(shù)情況下發(fā)生。一兩個(gè)原因便可能導(dǎo)致錯(cuò)誤的材料選擇：（1）泵輸送的腐蝕性液體的性質(zhì)沒(méi)有清楚地指定（或未知），或（2），由于成本的原因（競(jìng)爭(zhēng)壓力），使用最便宜的材料。泵部件的疲勞，磨損，空化攻擊的嚴(yán)重性和侵蝕腐蝕與流速以指數(shù)方式增加，但應(yīng)用程序各種材料的限制，不容易確定。它們依賴于流速度以及對(duì)介質(zhì)的腐蝕性泵送和濃度夾帶的固體顆粒，如果有的話。另外，交變應(yīng)力誘導(dǎo)通過(guò)壓力脈動(dòng)和轉(zhuǎn)子/定子相互作用力（RSI）真的不能進(jìn)行量化。這就是為什么厚度的葉片，整流罩和葉片通常從經(jīng)驗(yàn)和工程判斷選擇。材料的本討論集中在流之間的相互作用現(xiàn)象和物質(zhì)的行為。為此，在某些背景信息腐蝕和經(jīng)常使用的材料，被認(rèn)為是必要的，但是一個(gè)綜合指南材料的選擇顯然是超出了本文的范圍。在這一章中方法開(kāi)發(fā)出促進(jìn)系統(tǒng)和一致方法選擇材料和分析材料的問(wèn)題領(lǐng)域。四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)，用于選擇材料暴露于高流動(dòng)速度：1.疲勞強(qiáng)度（通常在腐蝕環(huán)境），由于高的速度在泵本身與高壓脈動(dòng)，轉(zhuǎn)子/定子的相互作用力和交變應(yīng)力。2.腐蝕誘導(dǎo)高的速度，特別是侵蝕腐蝕。3.氣蝕，由于已廣泛在章討論。4.磨耗金屬損失造成的流體夾帶的固體顆粒。磨損和汽蝕主要是機(jī)械磨損機(jī)制，它可以在次，被腐蝕的鋼筋。與此相反，腐蝕是一種化學(xué)金屬，泵送的介質(zhì)，氧和化學(xué)試劑之間的反應(yīng)。該反應(yīng)始終存在-即使它是幾乎察覺(jué)。最后，該葉輪尖端速度可以通過(guò)液壓力或振動(dòng)和噪聲的限制。14.1葉輪和擴(kuò)散的疲勞性骨折可避免的葉輪葉片，整流罩或擴(kuò)散器葉片的疲勞斷裂施加領(lǐng)域的狀態(tài);它們很少觀察到。在高負(fù)荷的泵，無(wú)視基本設(shè)計(jì)規(guī)則或生產(chǎn)應(yīng)用不足的醫(yī)療服務(wù)時(shí)，這種類型的傷害仍然是有時(shí)會(huì)遇到。的主要原因在靜脈或罩骨折包括：?過(guò)小的距離（間隙B或比D3*=D3/D2）葉輪葉片之間擴(kuò)散器葉片（表10.2）。?不足壽衣厚度。?不足質(zhì)量：葉片和護(hù)罩之間的圓角半徑缺失或過(guò)于引起的小，鑄造缺陷，脆性材料（韌性不足）熱處理不足。?可能地，過(guò)度的壓力脈動(dòng)引起的泵或系統(tǒng)，第一章。10.3。?用液壓或聲葉輪的固有模式之間共振激發(fā)。也可能有之間的一個(gè)流體-結(jié)構(gòu)交互葉輪的側(cè)板，并在葉輪側(cè)壁間隙流動(dòng)..轉(zhuǎn)子/定子的互動(dòng)和壓力脈動(dòng)章中討論。10產(chǎn)生交替在葉輪葉片的壓力和所述整流罩以及在擴(kuò)散器葉片。這些應(yīng)力的準(zhǔn)確的分析幾乎是不可能的（甚至雖然各組分能很好通過(guò)有限元程序進(jìn)行分析），因?yàn)槿~輪由不穩(wěn)定壓力分布的水力負(fù)荷不能定義。它不僅取決于流在葉輪，集電極和側(cè)壁的差距，同時(shí)也對(duì)聲學(xué)現(xiàn)象，并可能在脈動(dòng)系統(tǒng)（也指章。10.3）。為了開(kāi)發(fā)一致的實(shí)證過(guò)程評(píng)估裝載葉輪和擴(kuò)散器，用于選擇葉片和護(hù)罩厚度或?qū)λ龅膿p傷的分析中，可以使用下一個(gè)均勻的負(fù)荷的簡(jiǎn)單梁的模型作為起點(diǎn)。因此，封閉的葉輪或擴(kuò)散器的葉片是通過(guò)夾緊在兩端的梁建模。開(kāi)式葉輪或擴(kuò)散器的描述由光束夾緊在一端，但游離在其他。根據(jù)表14.1和14.2的計(jì)算是基于以下assumptions1：1.考慮葉片的最后部分中，在所述葉輪出口處的束夾在兩者的寬度為X=5×e和跨度L=B2（E=標(biāo)稱葉片端厚度沒(méi)有可能配置文件）。如果刀片是異形，平均葉片厚度青霉用于確定截面模量;EM被定義式。（T14.3.3）。2.葉輪葉片受到一個(gè)穩(wěn)定均勻的負(fù)荷它是由由等式給出的離心力。（T14.1.2）和壓差作用的在根據(jù)式刀片（ψLoad）。（T14.1.1）。液壓葉片載荷可以從在葉片（例如，通過(guò)CFD）的壓力分布來(lái)確定。它是相對(duì)的離心力，并且ψLoad是因此負(fù)，式。（T14.1.5）。在擴(kuò)散器沒(méi)有離心力，而且ψLoad為正。在以下ψLoad=0.1假設(shè)。3.穩(wěn)定的力量所造成的工作調(diào)動(dòng)和離心作用產(chǎn)生一個(gè)意思是根據(jù)式壓力σM。（T14.1.6），它代表最大應(yīng)力在夾緊端。4.壓力脈動(dòng)是不穩(wěn)定，交替壓力的量度作用在考慮葉片部分。葉輪之間的距離小和擴(kuò)散，較高的壓力脈動(dòng)。根據(jù)本報(bào)道[10.1]，式的數(shù)據(jù)。（T14.1.3）可被使用。所得到的壓力脈動(dòng)大約到那些Q*=0.6測(cè)量[10.10]對(duì)應(yīng)。5.脈動(dòng)壓力產(chǎn)生交變彎曲應(yīng)力根據(jù)ΣW式。（T14.1.7）。從公式中得到的公稱應(yīng)力。（T14.1.4）必須乘以通過(guò)以確定峰值應(yīng)力，這是一個(gè)切口因子αK有關(guān)產(chǎn)生疲勞裂紋。6.槽口因子由兩個(gè)參數(shù)確定：（1）在葉片和護(hù)罩之間的圓角半徑的rf。公式（T14.1.7）提供αK=F（RF/E）。如果圓角半徑是未知的，陷波系數(shù)應(yīng)選為αK=2最少。如果角落幾乎鋒利，設(shè)置αK=4。（2）在鑄件的質(zhì)量，??特別是鑄造缺陷。由此產(chǎn)生的缺口依賴的因素上的缺陷的尺寸和它的位置相對(duì)于該澆鑄表面。鑄造缺陷的準(zhǔn)確評(píng)估，將需要骨折機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)，因此作為一個(gè)規(guī)則是不可行的。下面的值可假定：鑄造質(zhì)量差：αK=4平均鑄件質(zhì)量：αK=2高品質(zhì)鑄件，射頻/E>0.5：αK=1.57.允許的交變應(yīng)力值σw取決于平均根據(jù)應(yīng)力σM圖。14.1。按照公式。（T14.1.8）和圖14.1，對(duì)疲勞的安全系數(shù)SBW=2和反對(duì)強(qiáng)迫破裂SZA安全系數(shù)相繼出臺(tái)。這些分別根據(jù)材料的極限伸長(zhǎng)??率選定。該用于不同材料的值列于表14.11至14.16。圖。14.1。用于確定允許應(yīng)力振幅值σw作為功能古德曼圖在平均應(yīng)力σM的8.如果交替從方程彎曲應(yīng)力。（T14.1.7）被設(shè)定為等于所述容許應(yīng)力公式給出（T14.1.8），并從方程如果平均應(yīng)力。（T14.1.6）是引入，將所得方程可解出的允許葉輪尖端速度U2，人。使用從圖中的壓力系數(shù)。3.21，或公式。（3.26），可允許的每級(jí)頭可以計(jì)算出來(lái)。9.葉輪罩受到離心力。磁盤不斷厚度的邊界經(jīng)歷的最大切向應(yīng)力σT中心孔作為給定由方程。（T14.1.10）。因?yàn)橐粋€(gè)磁盤的簡(jiǎn)單模型恒定的厚度不能做到公正，以在復(fù)雜的應(yīng)力分布葉輪，高安全系數(shù)SZZ正在required.1這些都在被選中鑒于極限伸長(zhǎng)的，（見(jiàn)表14.11至14.16）。如果公式。（T14.1.10）解決為U2，獲得另一限制葉輪尖端速度。10.如果葉輪葉片受到動(dòng)態(tài)負(fù)載時(shí)，??同樣必須適用于整流罩。都被假定兩種動(dòng)態(tài)加載的：（1）當(dāng)一個(gè)葉輪的葉片通過(guò)一個(gè)擴(kuò)散器葉片，在壓力分布葉輪變化。這在球場(chǎng)T2作為暗示交替壓力由圖中表14.2所示。（2）另外，壓力脈動(dòng)可以通過(guò)在葉輪的流動(dòng)產(chǎn)生側(cè)壁的差距。這種波動(dòng)可以通過(guò)密封間隙變引起的以上的圓周（偏心轉(zhuǎn)子位置）時(shí)，或者當(dāng)加熱罩和/或殼體不加工，或通過(guò)上和下殼體之間的偏移軸向分割泵半部。壓力波動(dòng)可通過(guò)增強(qiáng)系統(tǒng)的影響，第一章。10.3。在罩殼的動(dòng)態(tài)加載是根據(jù)公式假定。（T14.2.2）。11.在葉輪側(cè)壁間隙PRS的靜壓力超過(guò)了壓力葉輪通道解放軍。產(chǎn)生的壓力差產(chǎn)生一個(gè)穩(wěn)定彎曲應(yīng)力σM在整流罩。PRS和PLA之間的差為零外葉輪半徑和增大朝向中心?？梢耘卸◤姆匠?。（T14.2.5），將其從方程推導(dǎo)。（14.1和14.2）。壓力在葉輪側(cè)壁間隙是：在葉輪通道中的壓力上升被假定為按比例增加從入口到出口的半徑。我們可以這樣寫：根據(jù)式。（T14.2.6），R*可以假定為的重心由T2和a2定義三角，見(jiàn)圖表0.2定義A2。觀察護(hù)罩骨折通常可以通過(guò)這個(gè)三角形大致說(shuō)明。從之間的差異穩(wěn)定裝載的壽衣結(jié)果式。（14.1和14.2），為給定由方程。（T14.2.5）。12.壓力差PRS-解放軍產(chǎn)生一個(gè)穩(wěn)定的平均彎曲應(yīng)力σM根據(jù)公式。（T14.2.8）。兩個(gè)刀片之間的跨度相當(dāng)于當(dāng)?shù)乜諝赓|(zhì)量是選為t2和a2的平均值：LAQ=?（T2+A2）。它可以表示為式。（14.2.7）。13.離心力產(chǎn)生垂直于這些彎曲應(yīng)力應(yīng)力。因此，他們一直被忽視。另外，結(jié)合壓力可以用作σM方程。（T14.2.10）。14.類似于刀片在表14.1的計(jì)算，可允許的葉輪尖端有關(guān)用于整流罩的完整性速度可以計(jì)算為給出式。（T14.2.11）。它是由所選擇的材料的疲勞強(qiáng)度來(lái)確定。疲勞強(qiáng)度σbw（或疲勞極限）取決于各種參數(shù)：?峰值應(yīng)力在變化的部件的橫截面或形狀具有大的對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響。這些現(xiàn)象是由于應(yīng)力集中捕獲或缺口因素。?使用表面粗糙的樣品具有較低的疲勞強(qiáng)度比精細(xì)的表面的鑄態(tài)表面的疲勞強(qiáng)度是低于約30?50％的在拋光的樣本測(cè)量。?材料：球墨鑄鐵材料比那些脆弱更好，因?yàn)閼?yīng)力峰值在裂紋的根被局部塑性變形減小。高負(fù)載葉輪，擴(kuò)散器或軸應(yīng)該因此具有最小極限伸長(zhǎng)率對(duì)A>18％（最好是A>25％）。?材料的缺陷（尤其是在鑄件）損害疲勞強(qiáng)度類似的方式一缺口。鑄造材料通常具有較低的疲勞強(qiáng)度優(yōu)于鍛造或者鍛造材料。材料的微觀結(jié)構(gòu)應(yīng)該是均勻的用最好的可能的晶粒，以達(dá)到最佳的疲勞強(qiáng)度。析出在晶界都是不利的。晶粒尺寸的影響說(shuō)明由鉻鎳鐵合金718（羅=1300牛頓/平方毫米）的例子：腐蝕疲勞強(qiáng)度（CFS）在108個(gè)周期中的海水400牛頓/毫米2下降到240牛頓/平方毫米，當(dāng)晶粒尺寸從0.01增加至0.15毫米，[14.26]?腐蝕大大降低了疲勞強(qiáng)度。當(dāng)使用金屬部件在水中時(shí)，疲勞強(qiáng)度總是受到損害。因此疲勞在空氣中測(cè)得的強(qiáng)度不能使用沒(méi)有適當(dāng)?shù)男Ｕ?，以評(píng)估在水中操作部件的應(yīng)力。在海水中疲勞的減少實(shí)力相當(dāng)實(shí)在。與疲勞強(qiáng)度提高抵抗局部腐蝕。?在水或海水中，疲勞極限疲勞試驗(yàn)（漸近曲線應(yīng)力與負(fù)載循環(huán)數(shù)的區(qū)域）是經(jīng)常不達(dá)到使外推到循環(huán)無(wú)限數(shù)量變得非常難。例如報(bào)道[14.26]測(cè)試不允許定義的高合金鋼耐久極限和青銅海水中即使經(jīng)過(guò)108負(fù)載周期。所研究的材料的拋光試樣未能在108個(gè)循環(huán)，在應(yīng)力水平這對(duì)于不銹鋼依賴于點(diǎn)蝕指數(shù)。如圖14.2所示為107和108的負(fù)載循環(huán)測(cè)試數(shù)據(jù)。的強(qiáng)烈影響耐腐蝕性載荷循環(huán)的數(shù)量，并且可以理解的從這個(gè)數(shù)據(jù)。某些類型的銅牌在[14.26]測(cè)試的CFS是在范圍σbw/Rm的=0.11到0.13（含鎳抗蝕劑）。?的殘余應(yīng)力的分量應(yīng)該盡可能地低。殘留拉伸應(yīng)力（例如引起在表面通過(guò)研磨）降低疲勞強(qiáng)度?？拷砻鏆堄鄩簯?yīng)力（例如，從噴丸）提高疲勞強(qiáng)度。圖。14.2。拋光不銹鋼標(biāo)本海水腐蝕疲勞強(qiáng)度CFS。點(diǎn)蝕指數(shù)由方程限定。（14.8）。厘米是極限拉伸強(qiáng)度。由于上述的各種影響參數(shù)討論，非常不同的疲勞強(qiáng)度的值可以在文獻(xiàn)中找到對(duì)于給定的材料。該數(shù)據(jù)傳播主要是由于測(cè)試條??件。因此，這是非常困難的（如果不是不可能）為葉輪的疲勞強(qiáng)度定義有意義的值，并擴(kuò)散器。各種試驗(yàn)條件下測(cè)得的疲勞強(qiáng)度是由無(wú)意味著相媲美。材料通過(guò)測(cè)量疲勞強(qiáng)度排名僅在一個(gè)特定的測(cè)試系列與嚴(yán)格控制的試驗(yàn)條件有意義。用于計(jì)算在圖17所示的允許頭。14.3至14.7，σbw/室=0.3假設(shè)。腐蝕疲勞強(qiáng)度（中心）在海水中可以預(yù)期在σbw/Rm的范圍=0.12?0.15，但此水平只能獲得與鋼，它們耐海水，章14.4.2。葉輪尖端速度允許的一些常用類型的材料從表14.1和14.2假設(shè)根據(jù)葉輪出口寬度，計(jì)算以公式。（7.1）。從式壓力系數(shù)。（3.26），可允許的每個(gè)階段的頭在BEP然后確定并繪制在圖14.3至14.7。以下假設(shè)這些計(jì)算和數(shù)字作了（他們應(yīng)用此信息）時(shí)，應(yīng)該很好理解：1.計(jì)算適用于受迫振動(dòng)。他們不占共振葉輪征模式和液壓或聲激勵(lì)之間現(xiàn)象。2.葉輪出口寬度從方程。（7.1）;擴(kuò)散器入口寬度為：B3=1.15B2從公式3.壓力系數(shù)。（3.26）。4.拉伸強(qiáng)度Rm為最低值，從表14.11至14.165.疲勞強(qiáng)度σbw/室=0.3。疲勞強(qiáng)度此級(jí)別適用于新鮮水和鍋爐給水即水規(guī)格W1，W2，W5和W6作為在章規(guī)定。14.4.1。它并不適用于海水（W3和W4）。如果σbw/室=0.12?0.15，假設(shè)海水，每級(jí)允許的頭明顯低于規(guī)定的圖。14.3至14.7。對(duì)疲勞斷裂6.安全系數(shù)SBW=27.安全系數(shù)的平均應(yīng)力從表14.11SZ至14.16（深圳增加與下降扯斷伸長(zhǎng)率）。8.安全針對(duì)壽衣SZZ從下離心力迫使破裂的因素表14.11至14.16（SZZ增加與下降扯斷伸長(zhǎng)率）。9.缺口系數(shù)（應(yīng)力集中處）αK=210.有關(guān)平均葉片厚度比EM*=0.015;對(duì)于擴(kuò)散器葉片EM*=0.016;對(duì)于整流罩ERS*=0.022511.D3*=：葉輪和擴(kuò)散器葉片11之間的距離12.平均葉片載荷：葉輪：ψLoad=0.1;擴(kuò)散器ψLoad=0.45在整流罩13平均壓差裝：ψR(shí)s=0.114.允許頭標(biāo)繪在圖14.3至14.7的有效期為最佳效率點(diǎn)。更高的負(fù)載，在部分負(fù)載所涵蓋的安全系數(shù)。上面選擇的安全系數(shù)可能會(huì)出現(xiàn)相當(dāng)高的。他們是有道理的因?yàn)榧僭O(shè)負(fù)載是不確定的，使用的應(yīng)力模型是很簡(jiǎn)單的。此外，安全系數(shù)必須涵蓋偏離設(shè)計(jì)的操作以及鑄造缺陷和腐蝕疲勞強(qiáng)度的固有的不確定性。圖14.3至14.7表現(xiàn)出以下事實(shí)：?允許的頭強(qiáng)勁增長(zhǎng)與葉輪出口寬度和降低因此，隨著特定的速度。?最多約NQ=30葉輪被建為每1200米階段頭。因此，操作條件確認(rèn)相應(yīng)范圍圖。14.3。因?yàn)樵谌~輪出口處的增加槳距T2的?，可允許頭用數(shù)目減少的葉輪葉片的下降，如圖12所示。14.4。雙進(jìn)入葉輪與葉片5（如圖7.48），實(shí)現(xiàn)在首腦之間BEP700和800米操作經(jīng)驗(yàn)從而證實(shí)了相應(yīng)的范圍所示。14.4。?如果有幾個(gè)不利的因素結(jié)合起來(lái)，允許的頭可以大幅下降下面通過(guò)圖中給出的值。14.3至14.7。在一個(gè)特定實(shí)例中，葉輪護(hù)罩骨折發(fā)生在一個(gè)多級(jí)泵，每個(gè)階段的頭部下方200米（與D3*=1.025），因?yàn)槿~片和護(hù)罩之間的魚片的幾乎犀利，與護(hù)罩厚度是遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)，由于核心移位。與αK=4和ERS*=0.012，根據(jù)表14.2計(jì)算產(chǎn)生180米的允許頭。因而對(duì)這些葉輪的損害以及由計(jì)算預(yù)測(cè)。?打開(kāi)葉輪或擴(kuò)散器被限制在較低的頭比封閉的組件。?注：由于較低的耐力極限，在每級(jí)允許的頭海水很明顯是比圖給出更低。14.3至14.7。在高頭較大的罩和葉片的厚度，可能需要在海水中。圖。14.3。允許頭部哈爾受限于封閉葉輪葉片強(qiáng)度;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1圖。14.4。允許頭部哈爾受到葉輪護(hù)罩加載;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1圖。14.5。允許頭部哈爾受開(kāi)式葉輪的葉片載荷;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1圖。14.6。允許頭部哈爾受限于封閉的擴(kuò)散器葉片載荷;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1根據(jù)表14.1計(jì)算。和14.2并在給定的數(shù)據(jù)圖。14.3至14.7促進(jìn)疲勞骨折的風(fēng)險(xiǎn)的一個(gè)一致的評(píng)估對(duì)葉輪和擴(kuò)散。但是，應(yīng)用該方法時(shí)，所述不確定性和假設(shè)應(yīng)該很好理解。當(dāng)由圖中的曲線給出的限制。14.3至14.7的各種材料在超過(guò)在某個(gè)特定的應(yīng)用，一個(gè)更詳細(xì)的分析是必要的。相反，通過(guò)適當(dāng)?shù)脑O(shè)計(jì)，分析和質(zhì)量控制，組件可以是內(nèi)置的頭是上面規(guī)定的圖允許磁頭。14.3至14.7。如果每級(jí)所要求的頭超過(guò)從表中計(jì)算出的容許值14.1和14.2，下面的補(bǔ)救措施可以考慮：1.增加材料厚度;2.更強(qiáng)的材料：高室，高延展性（極限伸長(zhǎng)率）;3.選擇與腐蝕（高耐力改善性的材料限制）;4.嘗試裝載作為輸入的一個(gè)更精確的計(jì)算，以有限元應(yīng)力分析;為了減少葉輪和擴(kuò)散器葉片（間隙B）之間5.增加距離激發(fā)力量;圖。14.7。允許頭部哈爾受到公開(kāi)擴(kuò)散器的葉片載荷;適用于SG=1.0和水規(guī)格W1，W2，W5，W6，根據(jù)插。14.4.16.提高鑄件質(zhì)量和光潔度;減少殘余應(yīng)力;回顧熱處理（晶粒尺寸，材質(zhì)的同質(zhì)性，沉淀）;7.修改設(shè)計(jì)，較大的圓角半徑，減少缺口的因素。的后輪殼的裂縫似乎比前罩的更加頻繁。同樣地，多級(jí)泵的最后階段似乎更處于危險(xiǎn)比一系列階段?？赡苓@種觀察可能解釋各種影響：?后罩發(fā)送葉片力到輪轂并因而主體更高的均值和交替應(yīng)力。?前罩通常是略微錐形或拱形，并且可能比更硬后輪殼。這些效應(yīng)在很大程度上取決于子午的實(shí)際形狀部分和所選擇的材料的厚度。?在排出室的壓力脈動(dòng)，并且系統(tǒng)可以增加最后階段葉輪（特別是當(dāng)聲波共振參與）的激勵(lì)，第一章。10.3。?除最后一級(jí)，流體旋轉(zhuǎn)的葉輪側(cè)壁間隙較小的后輪殼比在前輪殼。這種效應(yīng)增加根據(jù)式加載。（T14.2.5）。?在整流罩的應(yīng)力也由靜態(tài)和動(dòng)態(tài)軸向影響力作用在葉輪罩。14.2腐蝕14.2.1腐蝕基本面原則上，在泵中使用的所有的金屬材料（除貴金屬）是不穩(wěn)定的，當(dāng)暴露于水-至少如果水中含有氧或酸的痕跡。然而，如果材料選擇正確相對(duì)于所述具體的媒介，可以接受的零部件使用壽命達(dá)到，因?yàn)楸Ｗo(hù)膜腐蝕產(chǎn)物形成于金屬表面上。這些影片阻礙擴(kuò)散并在元件表面和腐蝕劑反應(yīng)進(jìn)一步阻礙攻擊。質(zhì)量的保護(hù)膜的厚度和確定腐蝕速度。四種類型的保護(hù)膜的可區(qū)分：1，鈍化：通常情況下，最有效的保護(hù)被“鈍化”承擔(dān)。在鈍化的金屬表面上的非常耐氧化膜的形式。其厚度在只有3納米（0.003微米）的數(shù)量級(jí)，但它實(shí)際上阻止進(jìn)一步氧化。鈍化膜有豐富的鉻。它是自發(fā)形成當(dāng)金屬暴露于空氣，氧或水。不銹鋼至少12％的鉻含量，鎳合金，鈦和鋁都鈍化這種方式。磨損，氣蝕或腐蝕介質(zhì)（如H2S在海水）可以破壞鈍化膜，從而限制了使用的材料制成。然而，鈍化也買不起普遍保護(hù)。域任何個(gè)別材料的鈍化取決于pH值，溫度和腐蝕劑。它通常是通過(guò)電化學(xué)測(cè)定通過(guò)測(cè)量腐蝕電流在電解液中的方法。2.石灰銹鱗：在碳酸水的保護(hù)膜從形成存款銹和石灰對(duì)非合金鋼的。在特定條件下，這種膜能夠充分地保護(hù)的成分。但是，由于它的孔隙率，銹的沉積物，而不石灰不能有效地阻止腐蝕。3.磁鐵礦或赤鐵礦電影的碳鋼在完全軟化水形成在一定條件下，參考章14.3。4.緊密秉承保護(hù)膜由各種腐蝕產(chǎn)品，例如銅合金在海水中。當(dāng)保護(hù)膜（在腐蝕過(guò)程以及）形成，一化學(xué)反應(yīng)進(jìn)行的金屬，水，氧氣和化學(xué)試劑之間發(fā)生。為了成為有效的，腐蝕性物質(zhì)參與反應(yīng)必須移動(dòng)到金屬表面上。該質(zhì)量轉(zhuǎn)移是通過(guò)擴(kuò)散而產(chǎn)生和對(duì)流。對(duì)流運(yùn)輸?shù)奶攸c(diǎn)可以通過(guò)傳質(zhì)系數(shù)這是由在流顯影邊界層確定。因此，流速和湍流對(duì)許多腐蝕性相當(dāng)?shù)挠绊懥ΜF(xiàn)象。在情況下的傳質(zhì)控制的速度化學(xué)反應(yīng)，腐蝕速率將正比于ccor?WX，其中x=0.7至1.0在紊流取決于幾何形狀。成千上萬(wàn)的出版物都獻(xiàn)給了主題為“腐蝕”。第14章主要依靠[N.12，N.15，N.19]，[B.5，B.17，B.28]和個(gè)人publica系統(tǒng)蒸發(fā)散引述整個(gè)文本。盡可能，材料特性給出取自標(biāo)準(zhǔn)。提供各種適合廣泛的表材料在很多液體中可以找到[B.5，B.8，B.17，B.28，14.14]，腐蝕基本面[14.16]和[14.57]。14.2.2腐蝕機(jī)制有很多形式的腐蝕其通過(guò)不同的機(jī)制引起的。最相關(guān)的泵操作腐蝕的類型在下面審查[14.13]至[14.15]和[N.12。均勻腐蝕（也稱為“總腐蝕”）的特征在于均發(fā)生在沒(méi)有保護(hù)膜的上的整個(gè)潤(rùn)濕金屬損失表面。實(shí)例是碳鋼的生銹或金屬的溶解在酸。金屬損失增加與氧化劑中的濃度水（即氧或氨基酸），并與傳質(zhì)系數(shù)（即速度和湍流），它控制的腐蝕劑輸送到金屬表面上。為了避免均勻腐蝕，無(wú)論是水化學(xué)，必須建立的方式，保護(hù)膜，可以形成一個(gè)或更耐腐蝕（即通常是一個(gè)鈍化）材料必須被選擇。非金屬或金屬涂層也易于防止均勻腐蝕。普通攻擊的另一種形式產(chǎn)生波浪腐蝕模式是一致的在表面上。它類似于均勻腐蝕，并且在同一補(bǔ)救可以被應(yīng)用。局部腐蝕：點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕：點(diǎn)蝕發(fā)生在該材料的表面上的鈍化膜的缺陷。該缺陷形成“本土元素”。在這些被定位（小規(guī)模）的差異電化學(xué)電位，腐蝕電流類似于電偶產(chǎn)生腐蝕。陰極保護(hù)是防止點(diǎn)蝕的有效方法?？p隙腐蝕：腐蝕劑可以集中在縫隙或裂縫這是充滿停滯的液體。這種機(jī)制會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的局部腐蝕的攻擊。腐蝕吸收所需鈍化的氧氣。由于一滴pH值在（上升的酸濃度在縫隙），并且由于缺乏氧氣，縫隙腐蝕比蝕更具侵略性，因此需要材料具有更高的耐腐蝕性。由于這些機(jī)制，陰極保護(hù)只針對(duì)縫隙腐蝕效果有限。在許多部件泵是敏感的縫隙可能發(fā)生鄰近墊圈腐蝕，螺釘，套管插入或席位。藻類或貽貝增長(zhǎng)的存款可能會(huì)導(dǎo)致濃度的腐蝕劑，并導(dǎo)致類似的損害。局部腐蝕是由氯化物或硫化物和所有鹵素與觸發(fā)例外氟中的哪一個(gè)更容易引起均勻腐蝕。這次襲擊增加了與溫度和氯離子濃度。較大的比例陰極到陽(yáng)極表面的，強(qiáng)的局部腐蝕。鈍化在停滯流體不銹鋼易受可能發(fā)生局部腐蝕在泵在待機(jī)期間充滿了海水。不銹鋼的耐鋼對(duì)局部腐蝕取決于這些討論的各種參數(shù)在11.2節(jié)。14.4.2。曝氣元素：存款，貽貝的生長(zhǎng)和懸浮物可引起在鈍化金屬局部腐蝕。補(bǔ)救措施包括：清潔表面，過(guò)濾，加氯消毒和設(shè)計(jì)措施，以防止存款增長(zhǎng)藻類或貽貝。電偶腐蝕（也是“接觸腐蝕”）可能發(fā)生，如果兩種金屬不同電化學(xué)勢(shì)被暴露到相同的電解質(zhì)。如果，此外，金屬是由電導(dǎo)體連接，腐蝕元件被創(chuàng)建。陽(yáng)極（具有較低電位的材料）被攻擊更大，并且陰極（與高電位的材料）被溶解小于會(huì)發(fā)生如果該金屬不是由一個(gè)導(dǎo)體相連。如果電位差無(wú)法避免，具有較低電位的表面相比要大到具有較高電位的表面上。只有這樣，腐蝕電流密度（以及因此腐蝕速率）足夠低。其結(jié)果是，（1）葉輪與耐磨環(huán)總是的材料必須具有高電位比殼體材料;（2）耐磨環(huán)材料應(yīng)至少有相同的電勢(shì)葉輪材料。這些要求獲得與重要性電解質(zhì)的強(qiáng)度或泵送介質(zhì)的腐蝕性（例如在海水泵）。具有較低電勢(shì)的材料被攻擊更強(qiáng)烈在過(guò)渡到具有較高電位的材料;例如，在焊縫覆蓋的邊界。表14.4列出了材料的電位露出，根據(jù)流動(dòng)的海水為[14.19]相似的值給出了[14.57]和[14.58]。材料，這對(duì)局部腐蝕敏感，表現(xiàn)出更低的潛力和被攻擊更嚴(yán)重停滯的水。相關(guān)材料的選擇是唯一的潛在兩種材料之間的差異，因?yàn)檫@取決于絕對(duì)電位可能會(huì)發(fā)生變化在測(cè)試的條件。較高的電位差，越材料與低電位被攻擊。但沒(méi)有定量關(guān)系腐蝕速率和電勢(shì)差之間。高流速可以轉(zhuǎn)移的潛力，加強(qiáng)侵蝕腐蝕某些情況下，第一章。14.3。電偶腐蝕可以通過(guò)該材料的陰極保護(hù)可以防止低電位。從鈍化材料建造的泵（如不銹鋼）是陰極由碳鋼制成的管道的保護(hù)。如若管道由不銹鋼代替，腐蝕損壞可以由泵經(jīng)歷因?yàn)殛帢O保護(hù)被除去。如果陽(yáng)極材料（例如碳鋼殼）涂布，高的腐蝕速率預(yù)計(jì)在其中涂層開(kāi)始失效的位置。這種攻擊是非常強(qiáng)的由于陽(yáng)極和陰極材料之間的不利的面積比。因?yàn)槭〉娘L(fēng)險(xiǎn)，故不推薦在涂覆陽(yáng)極組件海水泵。間（或晶間）的腐蝕可能發(fā)生在晶界由于在該材料的微結(jié)構(gòu)的化學(xué)差異。例子是奧氏體鋼如鉻碳化物在熱處理過(guò)程中沉淀或焊接。的貧鉻區(qū)被攻擊，如果沒(méi)有足夠的鉻左（至少12％是必需的）來(lái)實(shí)現(xiàn)鈍化。為了避免這種問(wèn)題，鋼與不到0.03％的碳被選擇（“L-等級(jí)”）。奧氏體在氯化物存在鋼是晶間腐蝕十分敏感。酸性環(huán)境中是特別危險(xiǎn)的。合金具有超過(guò)25％的鉻不容易受到晶間腐蝕。反式粒狀（或反式結(jié)晶）腐蝕：誘導(dǎo)腐蝕裂紋是不是沿著晶界，但去的權(quán)利，通過(guò)晶體?？砂l(fā)生在合金均在持續(xù)應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂（SCC）拉伸應(yīng)力在腐蝕性環(huán)境中?？梢詰?yīng)力腐蝕開(kāi)裂還通過(guò)點(diǎn)蝕或裂隙腐蝕所觸發(fā)。因此，阻力不銹鋼對(duì)SCC的增加而對(duì)局部腐蝕的抗性。SCC在奧氏體鋼的風(fēng)險(xiǎn)與應(yīng)力水平增加時(shí)，溫度，和氯離子濃度（CL的痕跡，甚至是危險(xiǎn)的）。在存在的另外的藥劑，損害可以在室溫下發(fā)生連。該材料可以通過(guò)不利熱處理或冷加工來(lái)進(jìn)一步增感。根據(jù)圖14.8SCC的風(fēng)險(xiǎn)強(qiáng)烈依賴于鎳含量。奧氏體鋼用約10％的鎳顯示出一個(gè)最小電阻的;他們是非常敏感，氯化物誘導(dǎo)SCC。這表現(xiàn)在圖14.8，雙工鋼或高合金鉻-鎳鋼以超過(guò)25％的鎳，可用來(lái)降低SCC的風(fēng)險(xiǎn)。高鎳受SCC如果不是爐內(nèi)壓力緩解。圖。14.8。對(duì)應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的風(fēng)險(xiǎn)鎳含量的影響（SCC）氨（NH3）和NH4+誘導(dǎo)SCC銅合金（特別是銅）。作為補(bǔ)救CuAlNi，青銅或純銅可以使用。高強(qiáng)度錳鋼青銅對(duì)SCC非常敏感，而不應(yīng)被用于泵。SCC可導(dǎo)致突然的災(zāi)難性故障，因?yàn)镾CC無(wú)法容易地檢測(cè)在早期階段。腐蝕疲勞的特征在于的疲勞極限在腐蝕性的降低環(huán)境。由于循環(huán)加載，鈍化膜不能在裂紋的末端上或應(yīng)力集中的位置，形狀（例如，在一缺口）。這適用于水所有金屬。主題是討論章。14.1選擇性腐蝕：在合金具有兩個(gè)或更多個(gè)相，少貴金屬相可以從材料選擇性浸出。例子是：（1）石墨腐蝕灰鑄鐵，其中鐵被從材料中浸出和軟石墨矩陣是left.1在這個(gè)過(guò)程中的灰口鑄鐵形式的鐵基體中的石墨薄片本地原電池，其中鐵是陽(yáng)極。（2）脫鋅，其中鋅是選擇性地從含有不少于85％的銅的銅-鋅合金中浸出。（3）Ni基抵御海水。（4）浸出鋁出一定的鋁青銅的。（5）機(jī)械密封的滑動(dòng)環(huán)有時(shí)敏感選擇性腐