土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)

(word完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)該工程為某大學(xué)實(shí)驗(yàn)樓，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu);建筑層數(shù)為8層，總建筑面積11305.82m2,寬度為39.95m,長(zhǎng)度為60.56m；底層層高4.2m，其它層層高3.6m，室內(nèi)外高差0.6m.該工程的梁、柱、板、樓梯、基礎(chǔ)均采用現(xiàn)澆，因考慮抗震的要求，需要設(shè)置變形縫，寬度為130mm.1。1.1設(shè)計(jì)資料氣象條件該地區(qū)年平均氣溫為20C。凍土深度25cm，基本風(fēng)壓0.45kN/m2，基本雪壓0。4kN/m2，以西北風(fēng)為主導(dǎo)方向，年降水量1000mm。地質(zhì)條件該工程場(chǎng)區(qū)地勢(shì)平坦，土層分布比較規(guī)律。地基承載力特征值f240kPa。(3)地震烈度7度。(4)抗震設(shè)防7度近震。1.1.2材料梁、柱、基礎(chǔ)均采用C30;縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235；單向板和雙向板均采用C30,受力筋和分布筋均為HPB235;樓梯采用C20，除平臺(tái)梁中縱筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。1。2工程特點(diǎn)本工程為8層，主體高度為29m左右，為高層建筑。其特點(diǎn)在于：建造高層建筑可以獲得更多的建筑面積，縮小城市的平面規(guī)模，縮短城市道路和各種管線的長(zhǎng)度，從而節(jié)省城市建設(shè)于管理的投資;其豎向交通一般由電梯來(lái)完成，這樣就回增加建筑物的造價(jià)；從建筑防火的角度來(lái)看，高層建筑的防火要求要高于中低層建筑；以結(jié)構(gòu)受力特性來(lái)看，側(cè)向荷載(風(fēng)荷載和地震作用)在高層建筑分析和設(shè)計(jì)中將起著重要的作用，因此無(wú)論從結(jié)構(gòu)分析，還是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)來(lái)說(shuō)，其過(guò)程都比較復(fù)雜.在框架結(jié)構(gòu)體系中，高層建筑的結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)力求簡(jiǎn)單，結(jié)構(gòu)的主要抗側(cè)力構(gòu)件應(yīng)對(duì)稱均勻布置，盡量使結(jié)構(gòu)的剛心與質(zhì)心重合，避免地震時(shí)引起結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)及局部突變，并盡可能降低建筑物的重心，以利于結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性；合理地設(shè)置變形縫，其縫的寬度視建筑物的高度和抗震設(shè)防而定.該工程的設(shè)計(jì)，根據(jù)工程地震勘探和所屬地區(qū)的條件，要求有靈活的空間布置和較大的跨度，故采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。1。3本章小結(jié)本章主要論述了本次設(shè)計(jì)的工程簡(jiǎn)況和工程特點(diǎn)，特別對(duì)于高層建筑的優(yōu)點(diǎn)和框架結(jié)構(gòu)中高層建筑的布置原則作了詳細(xì)闡述。2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2。1框架設(shè)計(jì)2。1.1工程簡(jiǎn)況該實(shí)驗(yàn)樓為八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積11305。82m2，建筑平面為“U”型，受建筑場(chǎng)地限制，寬度W40m,長(zhǎng)度W60m。建筑方案確定，中間部分房間開(kāi)間3。3m，進(jìn)深7。5m,走廊寬度2.4m;兩側(cè)部分房間開(kāi)間、進(jìn)深視具體情況而定。底層層高4.2m，其它層層高為3。6m,室內(nèi)外高差0。45m?？蚣芷矫嬷W(wǎng)布置圖2—1所示，(僅取中間部分作為設(shè)計(jì)對(duì)象)L3nL3L3L3nL3L3L3L3nL3L3L3nL3L3L3L3.nL3L3L3.L3L■h_T3■LN【31L?13■L113,LhL3■L■13■L1L31L>13■LN13IL?13■L■L3■L>13_■h..2.?LU|,2.SLUI.2.JLUf.2.JLUf■2,,2JLUE2.■LU1.2.?LU|,2.!LUI.2.!luE.2.■LUf芥.2,?1L3L■_L3■?—1L3LjL3I91L3L.L3_|L3LIL3■L3L]L3iL4L1_L1L3L1L3■?—1L3LjL3I9u1L3L.L3_|1—1L3L\__L3|L3Lj_L311'330033003300330033003300|3300—39600——33003300330033003300氣象條件基本雪壓二0.4kN/m2；基本風(fēng)壓二0。45N/m2抗震設(shè)防7度近震。材料混凝土采用C30,縱筋I(lǐng)I級(jí)，箍筋I(lǐng)級(jí)屋面及樓面做法屋面做法(上人):30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層二氈三油防水層20厚水泥沙漿找平層150厚柱石保溫層100厚鋼筋混凝土板15厚板底紙筋石灰樓面做法：12mm厚大理石地面30mm厚細(xì)石混凝土100mm厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板15厚板底紙筋石灰2。1.3設(shè)計(jì)內(nèi)容：初估截面尺寸a、框架柱子2~8層截面尺寸均為b二h二((1/8?1/12)H=(1/8~1/12)X3.6m=0。45~0.3m1層：b二h二((1/8?1/12)H=(1/8?1/12)X4。2m=0.52~0。35m取bXh=500mmX500mmb、橫向框架梁(L1):h二(1/10?1/18)l=(1/10?1/18)X7。5m=0。75~0。42m取h=600mmb=(1/2~1/3)h=(1/2(1/2~1/3)1/3)X0。6=0。2?0。3m取b=250mmc、中間框架梁(L2):由于跨度小，故取bXh=250mmX400mmd、縱向框架梁(L3):h二(1/10?1/18)1二(1/10~1/18)X3。3m=0.33~0。18m取h=500mmb二(1/2~1/3)h=(1/2~1/3)X0。5=0.25~0。17m取b=250mme、次梁(L4)：h二(1/10?1/18)l=(1/10?1/18)X6。6mR。66?0.37m取h=500mmb二(1/2~1/3)h=(1/2~1/3)X0。5=0.25?0。17m取b=250mm樓板厚度：(采用單向板)h〉|/40二1/40X3。3=0.82m取h=100mm梁的計(jì)算跨度梁的跨度：取軸線間距，即邊跨梁為7。2m，中間梁為2。4m,

HTT—-fe-BBTL3t—■——B-4B——B——■￡LLLLL■JLLL-14LLLE2011—TlII——L11"L3"L4111::LL-3300J13300LL4——「3300」3300■J13300LLL■11——L4，3300'3300'3300-39600I13300LLLBBV3300「3300'3300',4(5(6）I"，8:910111213141516圖圖2-2框架梁編號(hào)（4）柱高度底層柱子高h(yuǎn)=4。2m+0.45m+0.50m=5。15m，其中4。2m為底層高，0.45m為室內(nèi)外高差，0。50m為基礎(chǔ)頂面至室外地坪的高度。其他層柱高等于層高即為3。6m。由此得框架計(jì)算簡(jiǎn)圖，見(jiàn)圖2-3.2。2。1。4荷載計(jì)算（1）屋面均布荷載：30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層二氈三油防水層20厚水泥沙漿找平層150厚柱石保溫層100厚鋼筋混凝土板15厚板底紙筋石灰共計(jì)：屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：0°03mX24=0.72kN/m?0。35kN/m0.02mX20=0.40kN/m0°15mX5=0。75kN/m0°1mX25=2.5kN/m0°015mX16=0.24kN/m4.96kN/m(12X3。3+0。5)X(7o5X2+2o4+0。5)X4.96=3560KNZ2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z22Z2Z2Z2Z2ZlZ1C-r1—ZlZiF一7500~2400—7500Qu&dQu&dQu&dO0U3Qu&dO0U3Qyu3OSA(word完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)圖2—3橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)(2)樓面均布恒載(按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算)：12mm厚大理石地面30mm厚細(xì)石混凝土100mm厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板15厚板底紙筋石灰合計(jì)：樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：0°012mX28=0.34kN/m0°03mX24=0。72kN/m0.1mX25=2。5kN/m0°015X16=0.24kN/m3.8kN/m(12X3.3+0.5)X(7°5X2+0.4+0.5)X3.8=2727kN/m?屋面均布活載計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，要考慮雪荷載和施工荷載。0°4X(12X3.3+0.5)X(7°5X2+2.4+0.5)=287kN樓面均布活載：對(duì)于實(shí)驗(yàn)樓取均布活荷載為2.0kN/m，故樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為：(12X3°3+0.5)X(7°5X2+2。4+0。5)X2.0=1435kN梁柱自重(包括梁側(cè)，梁底，柱抹灰重量)梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計(jì)算來(lái)考慮。表2-1梁柱自重表梁(柱)編號(hào)截面(im)長(zhǎng)度(m)根數(shù)每根重量(kN)L10°25X0。67。025X8=20030。45L20°25X0.41。9013X8=1045。51L30°25X0.52.8044X8=35210。15L40.25X0.55.904X12+2=5037.54Z10.5X0。55.15(4X7X12)+2X7=35026。24Z20.5X0.53。602X8=1621。39注：每根重量為：0°29X0.6X7X25=30。45kN(考慮抹灰)對(duì)于柱，^q：0.4X0.4X5°15X25=37.54kN(6)墻體自重：墻體均為240mm厚墻.墻兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。表2-2墻體自重每片面積片數(shù)重量(kN)底層縱墻2°8X4.4512X4—2=463049底層橫墻7o0X4o3517275其他層縱墻2o8X3.1462124其他層橫墻6o7X3.0171818注：?jiǎn)挝幻娣e上墻體的重量為：0.28X19=5.32kN/m，故:墻體自重為:5°32X2.8X4°45X46=3049kN,其他計(jì)算類同.（7）荷載分層總匯a、頂層重力荷載代表值包括（縱橫梁）+半層柱自重+半層墻體自重。G=7479kN8G=（縱橫梁）+半層柱自重+半層墻體自重。G=7479kN8G=9856kN7G=9856kN6G=9856kN5G=9856kN4G=9856kN3G=9856kN2G=11882kN1載+縱橫梁自重+上下各代表值如下：圖2—4質(zhì)點(diǎn)重力荷載值b、其他層重力荷載代表值包括:其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載+50%活半層的柱及縱橫墻體自重（包括橫墻）.將前述荷載相加，得集中于多層樓面的重力荷載第八層：7569KN第七至二層：9943KN第一層：12013KN建筑物重力荷載代表值尤G為尤G=7569+9943*+12013二79240kN質(zhì)點(diǎn)二1重力荷載值見(jiàn)圖2-4。2.1.5水平地震力作用下框架側(cè)移計(jì)算（1）橫梁線剛度：采用混凝土C25,E=3o0X107kN/m在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架取I=1。510（10為梁的截面慣性矩），對(duì)中框架取/=2.010。橫梁線剛度計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2-3.表2-3橫梁線剛度計(jì)算梁號(hào)L截面bXhm2)跨度im）慣性矩,bhI=—012邊框架梁中框架梁I=1.5Ib0,EIk=—bb兀I=20Ib0k=Eb兀L10o25X0o67.54.5X10—36o75X10—32.70X1049.0X10-33.60X104L20o25X0o42o41o3X10-31o95X1032.43X1042.61X0—33o251X04L30.25X03.32.6X103.9X103o5o4.73X1

.5—3—355X1042X10—304L40。25X0.56。62.6X10-33.9X10-31.77X1045.2X10-32。36X104⑵橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表2—4，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算見(jiàn)表2-5。表2-4柱線剛度柱號(hào)Z截面（m。柱高度（m）慣性矩線剛度I=絲3(m4)012EI，、K=~h(kN?m)Zi0°5X0.55.152o21X10—33.03X104Z0o5X0o53o65.21X10—34o34X104表2-5橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算層次工程柱類型K=￡Kb(一般層)2KCK=￡Kb(底層)K任=當(dāng)（一般層）2+K_0.5+Kn、a=2+K（底層）D=aK：(kN/m)根數(shù)底層邊框架邊柱C2.71=0.893.030.48185204邊框架中柱2.71+2.431小一1.693.030o598119364中框架邊柱、=1.183.030.52870218中框架中柱3.60+3.25…=2.263.030.64990218￡D376498四五六七八層邊框架邊柱2.7+2.7'一————=0.622x4.340.243276954邊框架中柱(2.42+2.7)x2=1.212x4.340.368564374中框架邊柱Q=0.822x4.340o301185528中框架中柱(3.&3.6X2.__=1.5/2x4.340o443313928￡D700296（3）橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期。頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法.將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化為無(wú)限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周

期:TOC\o"1-5"\h\zT=1.7a、面

10式中a0—-基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6;AT——框架的頂點(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無(wú)法求出框架的地震力及位移；表2-6橫向框架頂點(diǎn)位移層次G(kN)￡G(kN)D(kN/m)層間相對(duì)位移6i=￡GdiAi8756975697002960o01080.578979943175127002960.02500.553969943274557002960o03920o514759943373987002960o05320.481649943473417002960o06710o424539943572847002960o08320.351329943672277002960.09600.2753112013792403764980o20450.1903TOC\o"1-5"\h\zT=1.7a<AT=1.7X0。6x/0.5736二0.776(s)

10橫向地震作用計(jì)算在II類場(chǎng)地,7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期T二0。35s,水平地震影響系數(shù)最大值a=0.08max由于T=0。776>T二1°4X0。35=0o49(s),應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用.6二0。08二+0o01=0008X0.773+0。01=0.072頂點(diǎn)附加水平地震作用：AF=6F=00073X2616=191kN各層橫向地震剪力計(jì)算見(jiàn)表3—7，表站：F=GiHiF(1-6)iTEKn/GHjjj=1表2-7各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次h(m)Hi(m)Gi(kN)GH(kN-m)￡GH/jjj=1Fi(kN)Vi(kN)83o630o3575692308540o16960205602o5173.626.759943.2654750.193483.11085.663.623.1599432301800.169421o521507.1253o619.5599431943080.132352o761859.8843o615.929943o1582920o109292o582152o4633o612o3599431227960.088225o172377.63

23.68。759943870010.061159。762537.3915.155。1512013618660.042120。332657。39注：表中第8層F中加入了AF。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖2—5.602.511085.601507.121859.882152.46.2377.632537.392657.72圖2—5橫向框架各層水平地震作用和地震剪力(5)橫向框架抗震變形驗(yàn)算詳見(jiàn)表2-8。表2—8橫向變形驗(yàn)算層次層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)層間位移，Di(m)層高h(yuǎn)i(m)層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角0e8602.407002960.000863.61/418771085.607002960。001543。61/232961507。127002960。002133。61/168551859。887002960。002633.61/132742152.467002960。003043。61/117932377。637002960。003363。61/106522537.397002960.003583.61/100312657。72764980。006825.151/758注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求［6］。0＜［0］二1/450。(6)水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計(jì)取中框架為例，柱端計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表2—9。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見(jiàn)表2—10、圖2-6,圖2—7.表2-9柱端計(jì)算層次層高Ni層間剪力Vi層間剛度DiC軸柱(邊柱)DimVi,mkyM上M下83。6060370029612087110。820。3526。6914.2173。60108670029612087190.860。4042。0428.57

63.60150770029612087260.860。4552。5544。1353。60185970029612087320。860.4565.6952。7643.60215270029612087370.860。5067。867。8133.60237770029612087410。860。5075。275.223。60253770029612087430。860。4588.2369.7715。1526583764987356501。240。6495.1172.3續(xù)表2-9層次層高Ni層間剪力Vi層間剛度DiE軸柱（邊柱）DimVi,mkyM上M下83.660370029617946151.570。4232.9123。2873。6108670029617946271。570。4853.6549。3863。6150770029617946391。570.4872.1265.6653.6185970029617946471。570。4887.1381.2243。6215270029617946551。570.510110133.6237770029617946611.570。510910923.6253770029617946651.570。49117.5112。915.1526583764988962621.570。55142.63172.78注：表中：y=y+y+yV=VD/DM=Vyh012,3imCimi下imiiM=V(1-y.)h表2—10框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力層政柱軸力血）M仲浦岫昕2）血）gS7.225.7417.OS5.952.414.7S14.781232-5.95■d0.3777.254.9399613.182.434.6034.602S.S3-19.13-22.0267.27S.84^4.0619.852.454.4654.4645.3S-38.98-475557.2105,乘S3.4226.242472.2272.2260.1S-S1.4P47.2118.4496.629.872.4S3.62S3.62的.隘-95.09-121.337.2140.4110.3534.912.436.05鬼￡1580.04-130.0-166.4327.215S.94120.8738.8624104.63104.6387.19-163.86-214.7617.216236136.2P41.452.4117.9S117.3S98.32-210.34-217.622.6825.7417.0831.8,6""31.8625.7425.7413.8654.927.3678.8442.12_105.4851.84-118.4466.6—140.473.8158.969.66162.3614.7825.7441.0451.4863.3622.14/39.96..52.43x<34.6052.4339.9613.86741.0434.6022.1454.964.0648.3871.1454.4664.06?71.1454.4665.6672.2266.681.2273.8:48.38/78.8483.42/89.98<■；65.66/105.48/96.60/9972.2289.9883.6227.3651.4883.4242.12.-63.3683.629996.0585.1410892.7112.9必1.22/118.44T10.95)96.60j151.8466.696.0510899120哦120.8/104.63117.515871#117.98162.36110.95/66.6120.87/歹73.8,136.29.141.37gL117.98293.28172.78172.78293.2873.8//85.1492.7圖2—6地震作用下框架彎矩III為p119||：3:d.IJ.TiO口J,TU亍-少笠11衍二］1300二1C8SG-3$067CI.Mi1I.4S4148，公.34M.乙］弓13布.所30."510.34.14虧：1/,■1S■-8J-J1"』勺99.3￡-210乎//7///<77/"圖2-7地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力2。1.6豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析0o28X19X(3.6—0.6)0o28X19X(3.6—0.6)二15.96kN/m仍以中框架為例進(jìn)行計(jì)算。（1）荷載計(jì)算第8層梁的均布線荷載CE跨：屋面均布恒載傳給梁橫梁自重（包括抹灰）恒載：EF跨：屋面均布恒載傳給梁橫梁自重（包括抹灰）恒載：第8層活荷載：第7?1層梁均布線荷載CE跨：樓面均布恒載傳給梁橫梁自重內(nèi)橫墻自重（含粉刷）4°96X3.3=16.37kN/m0.29X0.6X25=4.35kN/m20。72kN/m4o96X3o3=16。37kN/m0.29X0°4X25=2。9kN/m16o27kN/m2o0X3o3=6.6kN/m3o8X3.3=12.54kN/m4o35kN/m恒載:EF跨：樓面均布恒載傳給梁橫梁自重（包括抹灰）恒載：第7?1層活荷載：第7~1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）：縱墻自重（包括抹灰）：柱自重（包括抹灰）：總計(jì)：2—8框架豎向荷載示意（word完整版）土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)32.85kN/m3.8X3。3=12。54kN/m2恒載:EF跨：樓面均布恒載傳給梁橫梁自重（包括抹灰）恒載：第7?1層活荷載：第7~1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）：縱墻自重（包括抹灰）：柱自重（包括抹灰）：總計(jì)：2—8框架豎向荷載示意0.28X19X3.9X（3。6—0.50）二54。42kN0.54X0.54X3.3X25=24。06kN117.1kN（2）用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎矩乘1。1~1。2的放大系數(shù)予以調(diào)整.a、固端彎矩計(jì)算將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2-11。b、分配系數(shù)計(jì)算見(jiàn)圖2—9;c、傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2;d、彎矩分配恒荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)表2-12，框架的彎矩圖見(jiàn)圖2-10；活荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)表2—13，框架的彎矩圖見(jiàn)圖2-11；圖2—9分配系數(shù)示意豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為0。8，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見(jiàn)圖2-10,圖2-11中括號(hào)內(nèi)數(shù)值。表2-11固端彎矩計(jì)算CE跨EF跨層數(shù)固端彎矩M=MJkN-m層數(shù)固端彎矩M=MJkNm8層（恒）—x20.72x7.52=97.13128層（恒）—x19.27x2.42=9.25127?1層（恒）—x32.85x7.52=153.91127~1層（恒）—x15.44x2.42=7.41128層（活）—x6.6x7.52=30.94128層（活）—x6.6x2.42=3.17127?1層（活）30.94kN-m7?1層（活3.17kN-m表2—12恒載彎矩分配圖上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.5360o4640.3860o4770.16752。06—97o1345o0697o13-33o92—41o92—9.25—14.6726.85—6O08-16o96八層—4.5822o530o10—22o630.200o10-5.38—3.0310o38-2.63-2o16-0o062o31—0o08-0o0264o21—64.2183.49-66o7-24.260。3490o3490.3020o2670.3090o3090o11549。5349.53—153o91七層42.85153o91-35.91-41.56-41.56-7.41-15o4723.99-10.7524o77-10o75-17.96—9.30(word21.434o62完整版）土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)-17.945o34—20.785o341.99—1o34—6.392o31-4.65—0.042.681。891o891o640.540.620.620.2364o7761o47-125.38139.55—57o64-56o9-21o530.3490o3490o3020o2670o3090o3090.115—153o91153o91—7o4149o5349.5342o85—35o91-41.56-41.56—14.4724o7729.77-17o96^_21o43—20.78—20.78-12.77-12o77XXCL六層-11o055o376.226o222.31-5.38—7o272.69-5.532o673.113.483o483.010o070.080o080o0364o7761.47-125.38139o55-57.64—56.9-21o530o3490o3490o3020o2670o310o3090o115—153o91153o91-7o4149.5349.5342o85-35o91—41.56—41o56—15.4729o7729o77-17.92層21.43—20o78—20.78-14.53-14.53—12o57五層5.376o226o222.31-6o39-6.902.68-6.293o112.982.772o772o390o050o060.060o0464o7761.47—125o38139o55-57o64—56.9—21.530.3490o3490o3020.2670o310o3090.115—153o91153.91—7.4149.5349.5342.85-35.91—41o56—41.56-15.4729.7727o67—17.92四層21o43-20.78-22o93-13o79—13o79四層一11.945.956.886o882.56-7o27—1.952.98-5o973.11—0o542.182.181.880.911o051.050o3964.7761o47—125o38139.55—57.64—56o9—21o540o3490.3490o3020.2670o310o3090.115—153.91153o91-7.4149o5349o5342o85-35.91—41o56—41o56—15o4729o7727.67—17o92_層21o43—20o78-22o93-13o79-13.79—11.94三層5.956.886o882.56—7o27-1.952.98—5o973.11-0.542.182o181o880o911.051o050o3964.7761.47—125o38139.55—57.64—56o9—21.540o3490.3490o3020o2670.310.3090.115—153.91153.91-7.4149.5349o5342o85—35o91-41.56—41o56—15o4729.7727.67-17o92一21o43—20o78-22o93-13o79—13o79-11o94二層5o956.886o882.56—7o27—1.952o98—5o973.11—0.542.182o181.880o911o051o050o3964o7761o47-117o42139.51—57o64—56o9—21o540.390.2730.3370。2670.310。3090.115—153。91153。91-7。4155。3438。7447.83-35。91—41.56—41。56-15。4729.77—19.77戶21.43-20.78-22。93-3。90一層—2.73-3。375。956.886。882.56—6.9—0.47-5。973.11-0.542.872.012.480。911。051.050。3983.3241。29—124。92139.51-57。64-56.98—21。53上柱下柱右梁0.5360.464—30o9416o5814.36八層5.3-5o3-0o05—0o04-1.61-0.631.111o0220.29-20.290.3490o3490o302—30o9410。7910o799.347。644.98-3.39七—3。22—3.22-2.79層—0o03-1o150.710。160.160.1517.7815o34-33.50.3490.3490.302-30o9410o7910.799o344o984o98—3o39六—2o29—2.29-1o98層—1.61-1.150o470o800o800o6917.7815.34—33.50.3490.3490o302—30.9410.7910o799o344.984.98—3.39五-2.29—2o29—1.98層—1。15—1.250o470.670o670.5817.7815.34-33o50o3490.3490.302四—30.94層表2—13活載彎矩分配圖左梁上柱下柱右梁0o3860o4770.16730o94—11o94—3.17—14.58—4.637o162—1.25—4o25—1。44—0.54-0.02—0.320.82一0o36-0.1326.16—18.23—8.260o2670o3090.3090.11530o94—6o67—7o83—3.17-7.83-2.914.31-5o671o411o63—3o921.630.61-1o10-0o720o420.490.550o490.1826o71-10.39—9.52—7.210.2670o3090.3090o11530.94—6o77-7.83-3.17—7o83—2.914.31-3o920.941.09-3.921.090.41—0o990o82—0o1-0o120.55-0o12-0.0426o71-10.39—9o52-7.210o2670.310.3090o11530o94—6.77—7.83—3.17—7.83—2.914.31-3.920.941o09-3.921o090o41-0.980.55—0o05—0o060o62—0.06—0.0226o71-10o39—9.52-7.210.2670o3090.3090.11530.94—3o1710.7910.799.34-6。77—7。83-7.83—2o914。985。56—3.394.31—3o92-4o32—2。50—2.50-2.161.051o211.210.45—1。15—0.250.53—1。080o55—0.150。300.300。270。180o210.210o0817。7815.34-33。4526。71—10。39—9.52—7o210.3490.3490。3020。2670.3090.3090o115-30.9430。94-3.1710。7910.799.34-6.77—7。83-7o83—2o914。985.56—3。39三4.31-3o92一4o32—2。50—2.500.53層1.051o211.210.45—1。15-0.25-2.16—1。080o55一0o150。300。300。270。180.210.210.0817。7815.34-33.4526。71—10.71—9.52-7o210。3490。3490.3020.2670.310o3090o115—30。9430.94-3o1710.7910。799。34—6。77-7o83-7o83—2o914。985。56—3.39二4。31-3o92-4o32-2.50-2。500。53層1。051.211.210o45—1。15-0。25—2.16-1。080.55-0o150。300.300.270.180o210.210o0817.7815。34—33。4526.37—10071—9o52-7o210.390。2730。3370.2670o310o3090o115—30.9430.94—3.1711。127。789。61-7o45-8.64-6o03-3o224。98-3.73一4.81-3.92-0.49-0.34—0.42層—0.26—0o30-0.210.11—1。25-0.13-0.210o620。540.380。47-0o12-0o14-0.10—0o0515。288。42—23。7526.19—11o52-8.78—6o7183.4964.42"5.125.38"125.125.38端彎矩圖125：38、*129：6135.，、?-1住兩125.125.38汨129.61卜129「6135.54.7一/)2C淄&(-7387128.57125.38125.38125.38125.38124.92圖2-10恒荷載作用下梁端彎矩圖[l!.20.29=TT如.'26.12\26.12：的?33.35，...“”竺7出、260:7.845罰(代33.315.［了緝6.刃云下』置6.27&61泌.33.35、尸"26那1*8.496-?26.39.?[15.33.3526^7■-(1B.33.3—,26?37Lq_xjJ：歆?0【|26「37[1B33.3_:'26.37y,、*_如8?51如26：37[]：?.23.75、、：￡?$場(chǎng)6..199.127.3G；57.2640.1745.2173.6727237.357.3947.376756.3247.3?.6256.4647.0676.3656.4447.37.6356.4447.0676.3637.6356.4437.3260.629.22I13L26.19.26C1--Z20.2933.3533.3533.3533.3533.3533.3523.7557.2673.6745.2157.3970?4647.0；56.3276盤(pán)—47.0656.4676.3647.0656.4476.36_47.0656.4476.3647.0656.4460.6318.6614.6114.61_18.66-37.32圖2—11活荷載作用下梁(3)梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力：圖2-12恒荷載作用下柱端彎矩圖V=V+V式中V——梁上均布荷載引起的剪力，V=2(3)梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力：V——梁端彎矩引起的剪力，V=M左—M右。mml柱軸力：式中：V一-梁端剪力;P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。以CE跨，八七層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例由圖2—8查得梁上均布荷載為:20.2912.71120.2915.34^16.78\12.61.2515.3413.73—-10.3915.3414.067.27:??/16.78.12.61ji-13.7310.3915.3415.347.1310.77/]15.3414.057.1510.7114.0610.7714.0510.7115.3415.3415.3414.05I7.1510.7114.0510.7115.3414.0510.7115.3415.3414.057.151IIr114.0510.7115.348.4215.28"5.5511.5215.2811.528.423.742.78】2.783.74圖2—13活荷載作用下柱端彎矩圖第七層：q=32.85kN/m集中荷載117。09kN柱自重24。06kN第八層：q=20.72kN/m由圖2-10查得七層梁端彎矩：m)M左二120.76kN?m(96.6kN?m)M右二131°43kN?m(105.14kN八層梁端彎矩：m)(word完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)M左=58.77kN-m(45.81kN-m)M右二81.26kN?m(63.62kN?m)括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。八層梁端剪力：Vqc調(diào)幅前：v=ve二V=八層梁端剪力：Vqc調(diào)幅前：v=veqE2%.77一81.21=_3.o0kN7.5VC=77。7—3.0二74.7kN匕=77.7+3.0=80。7kN調(diào)幅后：V=V=47.01一6對(duì)2=_2.41kNmCmE7.5=77.7—2。41二75。29kN=77。7+2。41=80.17kN同理可得七層梁端剪力：調(diào)幅前：V=-x32.85x7.2+120.76一134.43二74kNc27.5—x32.85x7.2—2120.76-131.4373二124.58kNVC=2x—x32.85x7.2—2120.76-131.4373二124.58kNVC=2x32.85x7.2+96?6-105?14二\4.64KnVe=2x32.85x7.2-96'6-105?14二116.37kN調(diào)幅后:7.57.5N廣二75.29+24.06二99.35kN七層C柱柱頂及柱底軸力：N頂=75.29+114。64+93。03二287.44kNN底二287。44+24.06二311.5kN其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表2-14，表2-15。表2—14恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力商載引起的的力「艾英lire■±-找1、吐GE踏EF普「EF衿'CE臉EF虹C*K■柱「峪=上%*%=%*VN隹#*冏.5W23.1.2^-3.g1-2.47)0i'71.50^<7112)K一(58，(77.0&)23一1加72.13焚一&1雙島L34一岬118.26m-18.53^1.51(-1.23J小■1LS.724J(117.03)LI9"(11949)1土5卻279.55^303.65h32&.S7353屋1118.53-1-l.figH'(-1.34)十ILS.5^11土53。4"妁511.0b558.48582.54^*U8.261118.S3*3-1.6舛(-1.35)平(116.S1)IIS'95^(11961)1594為丑6.3如787.4<81L_46t-4槌*L.5皆-1.6^'-1.35.z■■]16.57^<116.51：LI?料(11EI.61)901.6511?25.7b10L&.32-104038-*1]8.26^18.53^-1.6^(-1.35)-]16.57^(116.91}U995V(119.61)]8J3^1網(wǎng)L133?Q&1245.2+1269.^118.26^18.53^■1.6,或(-1.35)口1L6.57^(116.91)Lig.ga(119.61)1S.5SPL340.41.14網(wǎng)L6<14581卜［捋.赤1S.53^◎.。算■1.63：-…Of116.2^■11603；120.25-■：IB京1523401-474-S1您17274&

（word完整版）土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)

表2—15活荷載作用下梁端剪力及柱軸力層,荷載引起的朝力，，11起'±-遂|,>lrl''EF件，EFii?'CE麗EF苗;El+<電*&土=%5278.5P+-23.L24-?3.伽(-2.47)營(yíng)71.Sth-11"、1、)77-(514(77?0&)23-124-72.12^96.18-100事L24-Efi^扣1低2村18.53^1.31(-1.23J/:1L(5.加門(mén)17.03)L19.SG4(11949)18.5卻2汝孫，典3g329.57353-63+118.2^'18.53^■1.6S-t-1.34]t皿Ui5S*J門(mén)比.9、；L19胡4(IIP60)18.53^■18S.?5i'511.0b>58.48能孫;1]號(hào)"18.53^-1.6舛(-1.35)甲lL6g(iie.gi)L19954(11961)］土5荷694為71636+787.4<81L-46t-418.S3*3■1.69時(shí)(-1.35)#]16.57^<116.91)L19料(119.61)]83901.65^?25.7bW16.32-104038-知118.26襯18.5^-1睥116.57+1(116J1：L毋盼(11A61)】8.項(xiàng)扣1】睜113變持1245.2+13?118.26^18.53^-1.所(-1.35)。財(cái)116.57^(116.91)L19.9弘(119.G1)13]碑IpL340.41.147416.145822.11B.26PIS.53^-2.0^(-1.63)口116.23^〔11*3)1湘四，（11489〉18.53^15234ALM7.4&1703.4i1727.4S+2.1。7內(nèi)力組合（1）框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間M可以近似取跨中的M代替：M+M

M牝*ql2-―左-^——右式中：q恒載和活載的組合值.l—-梁的計(jì)算跨度。M左、M右——梁左、右端彎矩，見(jiàn)圖3-11、3-12括號(hào)內(nèi)數(shù)值?？缰蠱若小于16ql2應(yīng)取M=16ql2在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩Mge采用數(shù)解法計(jì)算，見(jiàn)表2-16。表2-16跨間最大彎矩M工程位置、1.2（恒+0。5活）1。3地震M(kN-m)M(kN-m)M(kN-m)ME(kN-m)—板N/m)CE跨865.8292。6335.2623.5028。827127。37141.6072.9653.2543.386125.67141。02103。5885.275125.67141.02139。21108.454125.67141.02156.17127。143125.67141.02184。52135.692125。67141.02208.62159。271121。32137.00214。03179.35EF跨845.7645。7621.1221。1227.08739。5639.5646.7146.7122.49

640。1740。1772。6372.63540。1840.1895。2395。23440.1540.15110.21110。21340.1540.15126。32126。32240.1540。15138.02138.02143.6343.63155.72155。72續(xù)表2-17工程位置lrCx1MGE(m)(kN)(m)(kN'm)CE跨87.592。57/108.043.21/3。75118.22/105.467137。41/171.673。17/3.96163。45/142.886113.14/180。162。61/4。15126。26/147。095120.24/188。462.77/4.34179.56/147。434115。52/193.172。66/4.45183。46/151.573110.51/198.192.55/4.57199。58146。492103.83/204。972。39/4。72206.54/152。621100。06/207。912。31/4。79206。52/166.30FE跨82.416。49/48.50。61/1.79—19.63/-19.717-10.50/64。47-0。47/2。877.33/7.336—32。01/85.99—1.42/3。8232。51/32。515—51.25/105.23—2。28/4。6855.71/55.714-63。60/117.58-2。83/5.2370。51//70.513—77。07/131.05-3。43/5.8386。67/86.672—86.36/140.34—3。84/6。2497。82/97.821—100。82/154.80—4.48/6。88111.81/111。81注：MC、M^——重力荷載作用下的梁端的彎矩；MC、Mef——水平地震作用下梁端的彎矩Rc、Re——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力'二1/2-1/l（M^—MC+Mec+ME「X1二R/qM^=1/2qx2—MC+Mec當(dāng)X]Vl或X]V0時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應(yīng)取X1=l或X1=0,用M=Rcx—1/2qx2—MCMec計(jì)算M^梁內(nèi)力組合見(jiàn)表2—18表2—18梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③1。2①+1.4②1。2(①+0.5②)±1。3③8C右M-51.36-16。72±26.69-81。28-31。65-67。64V75。2922.965。97121。38108。06

E左M-66。79-21.36+18o01—105o61—112.74-69.32V80。725。315。97131o87120.92E右M-29.44—6。06±14o78—54o00—25.63-—64o31V24。157.9212o3241o2349o55跨中M81.2326.37132.77121o34107.21CEMEF-17.62/6。94—5。40/2。38—28.70/11o66-19o63—19.717C右M-100.3—24。3±55.6—143.62—56o78-200.25V121.7424.2114o25179.21173.29E左M-103.99—22。37干40.16-156.79-192o55-87.31V124.5825。4114.25179.21177o34E右M-17.22—6.03±34.60—44.217.33-84.21V19。628.2129.2134o2566o77跨中M121.3722。26171o29165.47144o86CE續(xù)表2—18MEF-17.12/5o56—1.52/2.38—22.67/10.006C右M—93o99—18.66±79.22-139o81-22.51-227.48V116.9223.4321o25175o22181.17E左M—103.65-21o02+64.06—156.81-222.33—55o79V119o9424o1719.85179.77186.31E右M—28o46—6o89±54.46—45.2034o61—111.03V18.637o9245.3834o2287o21跨中M114.0522.93170.95128.23149o31CEM-17.34/5o56-2o14/2.38-23.80/10o005C右EFM-93.94—18o77±105o48—141o0315o21-263o27V116.9123o4326o24175.21191o56E左M—103.69-21o11干83.42—153.98-245.54—28.65V119.6524o1726o24177.78192.55E右M—28.42-6.79±72.22-43o6155.71—132o06V18o537.9260.1833.32105o22跨中M114o0522o83168o82179.56147.43CEM-17o30/5o56—2o04/2.38-23.62/10o004C右EFM-93.94—18.76±118o44-138.9929o99—277o96V116o9123.4329.87173.09193o18E左M—103.69—21o10+96.60—153o97—262o67—11.51V119.9524.1729o87177o78197o27E右M-28o63-6o81±83.62—43.6570.50-146.91V18.537o9269.6833.32117.57跨中M114.0522.84168.84183.46151.57CEM-17.31/5o56-2o06/2.38—23.66/10o003C右EFM—93o94-18o76±140o4—138o9958.54-306o50V116.9123.4334.91173o09199o73E比M—103.69-21o10干110。95—153.97281.327o15

V119。9524.1734.91177.78203.83E右M—28。43—6.81±96o05—43.6586o66—163.07V18。537。9280.0433.32131o04跨中M114。0522。84168o84199.58146o49CEM-17。31/5。56一2。06/2.38—23.66/10o002C右EFM—93.94-18.76±158.94-140.2184o64—332o21V116。9123。4338.86175o19206o31E左M—103.69-21。10干120。87—155.21-296.3320o04V119.6524.1738o86177.78208o96E右M-28.43—6.81±104.63—43.6593o73—178.31V18。537。9287o1933.32140.34跨中MCE114.0522.84168o84206.54152o62M-17。31/5。56—2.06/2.38-23.66/10.001C右EFM-91.14—18。2±162o36—136.9292o21-333.27V116.6323。3841o48174.69209o21E左M—102。86-20。95不136。29-154.76—315o2142o32V120.6924。2441.48179.29201.37E右M-30.98—7o30±117o98-49.40113o91-195o92V18.537.9298o3234.22156.81跨中M121.8724.12173o62209.51168o21CEMEF-19。86/5.56—2.55/2.38—27o40/10.00注：①表中彎矩的單位為kN.m,剪力單位為kN.②表中跨中組合彎矩未填處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同（2）柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見(jiàn)表2-20、表2—21。表中：系數(shù)P是考慮計(jì)算截面以上各層活載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面均布活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見(jiàn)表2—19。表2—19活荷載按樓層的折減系數(shù)P墻，柱，基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù)12~34?56?89?20>20計(jì)算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)1.00(0.90)0o850o700.650.600.55注：第8層、第7層的活荷載采用折減系數(shù)P=1.00；第6層、第5層的活荷載采用折減系數(shù)P=0.85；第4層、第3層的活荷載采用折減系數(shù)P=0.70；第2層、第1層的活荷載采用折減系數(shù)P=0.65。表2-20C柱內(nèi)力組合表層位內(nèi)荷載類別豎向荷載與地震力組合次置力恒載①活載②地震荷載③1o2①+1。4②1o2(①+0.5②)±1.3③8柱頂M64。2420.29工6。6996o7147.25115.23N75。2922。96工5。97118.9692o59108.06柱底M—64.41—12。77±13.86—111o90—80o45-98.47N96.1822.96聲。95147.56121.46136o937柱頂M45.217.72"1。0465o065.53112.24N297。5946。48+19.13400.58338.53388.27柱底M-70.46—-13.73±27。36—103.77-57o22—128.36N303.6546.48+19.13429o45367.40417o146柱頂M47.039。6不51。4867o86-4.73129.12N486。9569。91+38O98667o53575o61676o96柱底M—70。36-14.06±42.12—101o16-38o11-147o62N511.0169。91不38。98696.40604o48705.835柱頂M47.069.4干63o3667.66—20o26144.48N694.394.34飛65。22945.42804o98974.55柱底M—70.36—14.05±51o84-101.15-9o99—144o78N716。3694.34工65.22971o90831.451001o024柱頂M47.069.4耳66.665o68—24.47148o69N901.65118。71不95。091198o371029.631276.86柱底M—70.36—14。05±66o6-84o13—6.28—179o44N925。71118。77飛95。091227.251058.501305.733柱頂M47。069.4干73。865o68—33o83158.05N1109143.2干130.01471.141247o721585.72柱底M—70.36—14。05±73.8-84o133o08-188o80N1133.06143。2"0。01500.011276o591614.592柱頂M47.069。4干85。1467.21—49352174.77N1316.35167.63干168.861735.241462o711921o72柱底M—76.6-15.28±69.66-107o83—19o70200o82N1340.41167.63干168.661775.241521o551943.591柱頂M37。727。47干92.751o58—71。24170.23N1532。42191.01+210.342011.731671o342231.22柱底M—18。66-3.74±164.8—25.80189o60-238.88N1547.48191.01干210.342090.711721o242265.03表2—21E柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③1.2①+1.4②1o2(①+0.5②)±1.3③8柱頂M—40.17-12o71干31。86—66.00—97o25—14.41N100o832.68甲6。37166o71132o29148o85柱底M57o3812o61±22o1486o52105o2247o65N124.8632o68+6.37195o86161.16177.727柱頂M-37。3—6.25干52.42-53o51—116o6619.64N329。5764。67+22.02486o02405.66462.91柱底M56。3210。39±48。3882o13136o7110o92N353。6364.67.22.02514o89434o53491o786柱頂M-37.67—7.27干71。14—53.86—142o0542o92N558.4896.76+47.55785o32666o42790.05柱底M54.4610。77±65.6678.17157.17—13o54N582。5496.76+47.55814.19695o29818.925柱頂M-37。62-7.13+89.98—53o63—166.4067o55N787.4128.85干81。491098o21916.251128.13柱底M56。4410.71±81.2280.47179.74—31.43N811.46128.85+81.491127.08945o131157.004柱頂M-37。63—7.15+99.0-52o16-178.1579.25N1016.32160.94+121o31377o311158o461473.84柱底M56.4410。71±99.078o22202o85-54.55N1040.38160。94日21。31406o181187o851502o713柱頂M-37。63-7。15.108.0—52o16—189o8590o95N1245。24193.03飛166。431683.461393o751826o47柱底M56。4410.71±108o078o22214.55—66o25N1269.3193.03飛166。431712o331422o621855.342柱頂M-37.63—7.15干117。5—51。67-203.20104o31N1474。16225.12飛214。761985o831630o712192.43柱底M60.6311.52±112.983.24226o57-69.23N1498.22225.12干214。762007.661757o752313o471柱頂M-29。22—5。55不141。37—40.11-222o18145o39N1703。42257.28聲71。62278.231845.392579o33柱底M14。612。78±172.7820o06243o81—206.42N1727.48257.28干271.62307o101891.262611o362.1.8截面設(shè)計(jì)（1）承載力抗力調(diào)整系數(shù)YRE考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：SWR/YRE（對(duì)軸壓比小于0。015的柱，偏壓狀態(tài)時(shí)，YE=0.8,受剪時(shí)Y=0。85）式中Y^-一承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見(jiàn)表2-22；S——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；R一一結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以Y^后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)Y表2-22承載力抗震調(diào)整系數(shù)yRE

鋼筋混凝土梁受彎0。75軸壓比小于0。15的柱偏壓0。75軸壓比不小于0.15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0。85各類構(gòu)件受剪、偏拉0。85(2)橫向框架梁截面設(shè)計(jì)取底層框架梁為例說(shuō)明計(jì)算方法，其它層計(jì)算方法類似。Lli92.21|243.32唯915U'1’23’一「45V3=200.37V4=156.81V1=209.2M3=-315.21M4=-194.93M1=-333.27M2=209.57M5=-28.3圖2—14底層梁內(nèi)力示意的單位為kN.混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30(fc梁控制截面的內(nèi)力如圖2—14的單位為kN.混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30(fc=14.3N/mm2,f=1。43N/mm2)，縱筋為HRB335(f=300N/mm2&二0.55)箍筋為HPB235(f=210N/mm2&二0.55)。a、梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算(見(jiàn)表2-23)b、梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算(見(jiàn)表2—24)為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下：v『vM+")"l七'n式中門(mén)v——剪力增大系數(shù)，對(duì)二級(jí)框架取1.2；l——梁的凈跨，對(duì)第一層梁，lce=6.7m,lEF二1.9m;VGb--梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值，V^=1.20廠+q活)x21;Ml,Mr—分別為梁的左、右端順時(shí)針?lè)较蚧蚍磿r(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩值。由表2—18查得：Mj=-333.27kN?mMj=-333.27kN?mMr=42.32kN?mMi=92°21kN?mM;二一315.21kN?mM：=±113°91kN?mMj二.195°92kN?mEF跨:順時(shí)針?lè)较蚰鏁r(shí)針?lè)较騇r取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。計(jì)算中MiMr取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。CE跨：M;+Mr=92。21+333。27二425.48kN?m>315。21+42。32二357.53kN?m匕廣(32°85+0.5X6°6)X1°2X1/2X7.0=151°83kN?m

EF跨:Ml+Mr=113。91+195。92=309°37kN?m>V=(15.44+0.5X6°6)X1。2X1/2X1.9二21。36kN?m右=V左=1.05X425.48/7.0+151.83二213.97kN=1.05X309.83/1。9+21。36二192。34kN截面11IIIIIIIIIVVVM(kN?m)—333.2792.21209。57—315.2142。32-195.92113。91-28.31bXh0(mm2)250X5652503X65250X365250X365250X365250X365250X365250X365vXb/2(kN?m)25.9925。9925.0525.0519.3519。35M0=M—vXb/2(kN?m)—305。3764。79206。52—288.1316.13—175。5892。47-27.4YREXM0—229.0348。59154。89216。1012.10—131.6969.35—20。55a$=(YREXM0)/(fcbh02)0。2010。0430。0150.1890.0110.2760。1460。017&=1一J1-2aTs0。2270.0440.0150.1890.0110。3310.1590。017Ys=0.5X(1+J1-2a)0.8870.9780。9920。8940。9940。8350。9210。991As=rM/(rsfyh0)(mm2)15242939211426721440688189選筋2①25+2①203①203①203①253①203①253①183①25實(shí)配面積（mm2）1610941941147394114737631473p%1。140.670.671.040。671。040。841.61考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)：Y您二0.85Y巫匕右二0°85X211.48二179.76kN,y巫匕右二0.85X190.88二162.25kN調(diào)整后的剪力值大于組合表中靜力組合的剪力值,故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。表2-23梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算表2—24梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座C右支座E左支座E^

設(shè)計(jì)剪力V（kN）207.91200.37154.80YreV'(kN)176。21170.31131。58調(diào)整后的剪力（kN）211。48211.48190。88Yre-V(kN)179.76179。76162.25bxh0250X565250X565250X3650.2fbh0475.26>V475。26>V307。03>V箍筋直徑e（mm）肢數(shù)（n）208208208Asv150.350。350。3箍筋間距S（mm）1001001000.7fbh+1.25fAsvVht0yvs0290.59>Yre,V290。59>Yre,V237。78>Yre,VnAP=~b^~(%)0。4020。4020。503P=0.30匕(%)yv0。200.200.20（3）柱截面設(shè)計(jì)a、以第一、二層E柱為例混凝土等級(jí)為C30，f=14.3N/mm2，f=1.43N/mm2縱筋為HRB335，f=300N/mm2，箍筋為HPB235,f=210N/mm21、軸壓比驗(yàn)算表2-25軸壓比限值類別一類別一框架柱0。7框架梁0.6軸壓比限值0.80。90.70。8(word完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)完整計(jì)算書(shū)由E柱內(nèi)力組合表2—21查得：(1-1表示二層底部，11—11表示首層頂部，111-111表示首層底部)NIT=2313.47kN日c=N=2212.12X103/(500X500X14。3)=0.642V0。8AfcN11-11二2579。33kN日c=N=2579.33x103X/(500X500X14。3)二0。723V0。8AfcN111-111=2611。36kN。日c=N=2611.36X103/(500X500X14.3)=0.7V0.8Afc均滿足軸壓比的要求。2、正截面承載力的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子.梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除頂層和軸壓比小于0。15者外(因頂層和軸壓比小于0。15的柱可以認(rèn)為具有與梁相近的變形能力)。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求：二級(jí)框架ZM>1.1ZMb式中ZM——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；ZMb——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。第一層梁與E柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表2—18查得ZMb:左震333°27+113°91=447.18kN?m右震42。32+195.92=237o25kN-m取ZM=447°18kN?mb第一層梁與E柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表2—21,查得ZM:左震226.57+222°18=448.75kN?m右震69o23+145°39=212.49kN?m梁端ZMb取左震，ZM也取左震：ZM二448.62kN?mV1。1ZM^二1°1X425=467kN?m取ZM=467.5kN?m將ZM與zM的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端(即I-1,11—11截面)M[[=226.57/448°75X(467。5—448.