畢業(yè)設(shè)計(論文)-混凝土裂縫控制與成因分析

混凝土裂縫控制與成因分析④采用遙爪聚合型增韌劑，增加混凝土的韌性，減少混凝土的脆性開裂。（3）結(jié)合工程實例，運用水分蒸發(fā)抑制技術(shù)，減少結(jié)構(gòu)裂縫。混凝土裂縫控制的主要方法：在結(jié)構(gòu)設(shè)計中遵循“抗與放”的設(shè)計原則；處理好約束內(nèi)力和結(jié)構(gòu)剛度的關(guān)系；降低混凝土的收縮及水化熱；減少混凝土的徐變；提高混凝土的抗拉強度及極限拉伸能力裂縫控制設(shè)計原則：合理選擇結(jié)構(gòu)形式，降低結(jié)構(gòu)約束程度，對于水平結(jié)構(gòu)件梁、板、墻等采用中低強度集混凝土，加強構(gòu)造配筋，如板低頂部的受壓區(qū)連續(xù)配筋，板的陽角及陰角配置放射筋，如增加梁的腰筋間距200mm.優(yōu)選有利于抗拉性能的混凝土級配，盡力減小水灰比，減少塌落度，降低含泥量及雜質(zhì)含量。選用影響收縮和水化熱較小的外加劑和摻合料等。3本課題所要達到的目的（1）通過分析混凝土裂縫的形成，比較各種影響因素，進而按照建筑工程設(shè)計和施工的原則盡量減少及避免混凝土裂縫的產(chǎn)生。（2）通過新技術(shù)的研究，實驗，論證，應(yīng)用，探索出更多的減少混凝土裂縫生成的方法，從而為生產(chǎn)，生活提供指導(dǎo)。（3）是為了保證結(jié)構(gòu)的耐久性。從結(jié)構(gòu)耐久性的角度看，保證混凝土的質(zhì)量、密實性和必要的保護層厚度，要比控制結(jié)構(gòu)表面的裂縫寬度重要得多。采用高性能混凝土和施加預(yù)應(yīng)力有利于改善構(gòu)件的抗裂性能。（4）減少建筑物觀瞻、對人的心理感受和使用者不安全程度的影響。混凝土裂縫的分類混凝土雖然有著大的抗壓強度，但由于混凝土比較脆的特性，在完全凝固以后，它的抗拉強度只有抗壓強度的十分之一甚至更低，外界拉力或者自身產(chǎn)生變形的作用大于自身所能承受拉力的極限時就會產(chǎn)生裂縫。與此同時，混凝土的膠凝性又為裂縫的產(chǎn)生提供了條件?；炷猎谀痰倪^程中，其強度和拉力是一個不斷變化的過程。比如施工的過程中，混凝土的強度逐漸變強，最終達到設(shè)計的要求，而拉力超過極限值就會產(chǎn)生裂縫?；炷亮芽p的產(chǎn)生受外界各種因素綜合作用的影響，以及施工過程中材料的復(fù)雜性給裂縫的控制帶來了困難。下面我們介紹混凝土產(chǎn)生的幾種的裂縫：2.1塑性收縮裂縫:裂縫產(chǎn)生原因是由于混凝土在塑性狀態(tài)時，剛開始終凝，而由于天氣炎熱，陽光直射，刮大風(fēng)，使混凝土表面水分蒸發(fā)過快，混凝土表面產(chǎn)生急劇的體積收縮，此時混凝土尚未有強度，而致使混凝土表面出現(xiàn)龜裂。裂縫形態(tài)如圖2.1示：圖2.1塑性收縮裂縫2.2沉陷裂縫:該裂縫一般多沿主筋通長方向，在混凝土表面出現(xiàn)，常在澆灌后發(fā)生，硬化后停止。裂縫產(chǎn)生原因是混凝土澆搗后骨料顆粒沉落，水泥漿上浮，受到鋼筋或大骨料的阻擋，而使混凝土互相分離。主要是由于設(shè)計不當(dāng)或使用中超載荷所產(chǎn)生。裂縫形態(tài)如圖2.2示：圖2.2沉陷裂縫2.3溫度裂縫:多由于溫差較大引起的,混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件澆筑后，在硬化期間水泥放出大量的水化熱，內(nèi)部溫度不斷上升，使混凝土表面和內(nèi)部溫差較大。當(dāng)溫度產(chǎn)生非均勻的降溫時，將導(dǎo)致混凝土表面的溫度變化而產(chǎn)生較大的降溫收縮，此時，表面受到內(nèi)部混凝土的約束，將產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力（內(nèi)部降溫慢，受自約束而產(chǎn)生壓應(yīng)力），而混凝土早期抗拉強度低，因而出現(xiàn)裂縫。裂縫形態(tài)如圖2.3示：圖2.3溫度裂縫2.4干縮裂縫:混凝土的干燥收縮是從施工階段撤除養(yǎng)護時開始的，早期的收縮裂縫比較細微?；炷劣不?，表面的游離水會由表及里逐漸蒸發(fā)，導(dǎo)致混凝土由表及里逐漸產(chǎn)生干燥，混凝土表面收縮大內(nèi)部收縮小，表面收縮變形導(dǎo)致的收縮應(yīng)力大于混凝土的抗拉強度時，混凝土就會出現(xiàn)由表及里的干燥收縮裂縫，，收縮變形主要發(fā)生在水泥及摻和料構(gòu)成的漿體和砂漿上，往往不為人們所注意。隨著時間的推移，混凝土的蒸發(fā)量和干燥收縮量逐漸增大，裂縫也逐漸明顯起來。裂縫形態(tài)如圖2.4示：2.4干縮裂縫2.5施工操作不當(dāng)引起的裂縫:2.5.1使用離析混凝土：預(yù)拌混凝土在運輸過程中造成成分離析,上部為水泥砂漿,石子很少,甚至于沒有.膠結(jié)物過多,水也超量,水灰比過大,隨時間變化強度增長很慢,或不增長.按常規(guī)混凝土強度增長規(guī)律拆模時,梁不能承受自重及板重荷載而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)破壞。2.5.2搶工期拆模早：搶工期拆模早，混凝土強度未達到設(shè)計要求,甚至于承受不了自重荷載,即使可承受自重,但不能承受上一層大梁或者樓板施工時傳下的梁及板重和一層支撐重.拆模時造成垂直裂縫和端部斜裂縫,這些裂縫基本上是貫通縫,分布很有規(guī)律.梁的端部出現(xiàn)裂縫寬度較大的斜裂縫,中間為垂直裂縫。而板的裂縫開裂基本是無規(guī)則的龜裂.另一個特征是施工荷載造成的裂縫，施工過程的荷載是不可避免的,正常情況下對梁板并無危害.但處理不當(dāng),極易造成樓板開裂,堆積在剛澆筑不久的梁板上的荷載,只要成堆放置,超過施工中梁板混凝土強度,便可產(chǎn)生早期裂縫.2.5.3磚類成籠上吊成籠堆放這是造成磚混結(jié)構(gòu)早期梁尤其是板開裂的主要原因.在經(jīng)濟效益好的趨使下,搶工期趕進度,經(jīng)常是上午澆筑完混凝土板,下午就放線,開始砌筑作業(yè).吊上來的磚均大量的成籠堆放在預(yù)砌的磚墻周圍.綜上所述：在認識以上裂縫的特點情況下，我們均應(yīng)對此引起高度重視在施工中，找出其成因，合理避免裂縫的出現(xiàn)。 第三章裂縫成因分析及危害3.1裂縫的形成原因裂縫是混凝土工程中最常見的一種損傷?；炷磷鳛橐环N復(fù)合型的建筑材料，本身就具有不連續(xù)性，從近代科學(xué)關(guān)于混凝土工作的研究及大量的混凝土工程實踐證明，混凝土結(jié)構(gòu)裂縫是不可避免的，所以裂縫是人們可以接受的一種材料特性。目前，我們所研究的裂縫通常是指那些用肉眼能夠看到的裂縫，稱為宏觀裂縫，其寬度不應(yīng)該小于0.05mm。根據(jù)研究發(fā)現(xiàn)，由于很多原因可以使混凝土表面或者內(nèi)部出現(xiàn)這種裂縫，但是最常見原因是混凝土本身不能自由地膨脹或收縮，限制了其自身的變化，還可能是因為當(dāng)混凝土受力的作用時，在其內(nèi)部產(chǎn)生了大的拉應(yīng)變或者拉應(yīng)力，導(dǎo)致“撕裂”混凝土產(chǎn)生裂縫?；炷林羞€存在肉眼看不到的裂縫，即微裂縫，是一般混凝土所固有的。水泥遇水硬化后形成水泥石，水泥石與骨料砂和石按一定配合比混合攪拌后形成混凝土，但是組成混凝土的各種材料之間的物理力學(xué)性質(zhì)不同，這就導(dǎo)致在混凝土形成過程中在各種材料的粘結(jié)面上出現(xiàn)了肉眼不可見的裂縫。換言之，即使混凝土本身膨脹或收縮時沒有受到限制，或者混凝土沒有受到外力的作用時，微裂縫也已經(jīng)存在于混凝土中，但是這些微裂縫基本上是比較穩(wěn)定的，除非混凝土受到比較大的外力作用或者變形較大時，這些裂縫就會沿著各種材料之間的粘結(jié)面擴展；當(dāng)混凝土受到的作用達到一定極限值時，微裂縫一直擴展，直到發(fā)展成可見裂縫。下面我將介紹兩個事例來分析：事例1.西北地區(qū)某高層綜合辦公樓，主樓為鋼筋混凝土框－筒結(jié)構(gòu)，地下1層，地上18層，總高度76.8m，總建筑面積36482m2.該建筑基礎(chǔ)為灌注群樁，地下室外墻采用300mm厚的C30自防水混凝土。標(biāo)高13.6m以上，地上混凝土標(biāo)號均為C40，樓板厚度120mm.該工程于1998年6月開工，1998年9月中旬施工地下室外墻，1999年1月19日施工到結(jié)構(gòu)6層梁板。該層梁板在施工的同時即發(fā)現(xiàn)板面出現(xiàn)少量不規(guī)則細微裂縫，到2月24日該層梁板底摸拆除時，發(fā)現(xiàn)板底出現(xiàn)裂縫。從滲漏水線和現(xiàn)場鉆芯取樣分析，裂縫均為貫通性裂縫。之后又對全樓己施工完畢的混凝土工程進行了詳察，在地下室外墻外側(cè)上部發(fā)現(xiàn)數(shù)條長度不等的豎向裂縫（其中有兩條為貫通性裂縫）。在5、6兩層核心筒的電梯井洞口上部連梁上的同一部位亦發(fā)現(xiàn)兩條裂縫。而在其他的柱、墻、梁、板上則未發(fā)現(xiàn)裂縫。此裂縫出現(xiàn)原因主要在施工過程中，地下室在1998年9月中旬施工結(jié)束后，由于現(xiàn)場缺土，一直未予以回填（裂縫處理過后，才購?fù)粱靥睿?，而外墻?999年1月以前是沒有裂縫的。地下室外墻周長176m，長期暴露在外，受環(huán)境變化的影響較大，特別是溫度變化的影響。在澆灌6層梁板混凝土的過程中，即發(fā)現(xiàn)在核心筒四角的板面上出現(xiàn)裂縫，但由于裂縫細小而未引起施工單位的重視。由于裂縫的出現(xiàn)給工程的使用帶來諸多不便，也使工程的成本大大增加，這是承包單位所不樂見的。事例2.新疆某學(xué)校教學(xué)樓工程,建筑面積6101m2,5層框架結(jié)構(gòu),層高3．9m，東西方長71.57m,南北方向長22.14m,從東往西延長56.24m處設(shè)置90ram寬伸縮縫,基礎(chǔ)形式為鋼筋混凝獨立基礎(chǔ),抗震設(shè)防裂度為Ⅵ度?？蚣芙Y(jié)構(gòu),樓板被梁分隔成6m×1.5m的單向連續(xù)板,結(jié)構(gòu)布置如圖3.1所示.板厚為120mm,受力鋼筋為?8@150.分布鋼筋為?8@200，均為I級(HPB235)鋼。X向框架梁截面為250mm-550mm，受力鋼筋為6?20,Y向框架截面為250mmx700mm，受力鋼筋為6?20，均為Ⅱ級(HRB335)鋼.梁、板均采用C25商品混凝土,其實測抗拉強度為2.42MPa。工程完工后兩個月發(fā)現(xiàn),在多層樓板中,縱向中間部位出現(xiàn)貫通裂縫,且上下寬度相同,裂縫的走向與樓梯板長向垂直，裂縫寬度超過0.3mm,板角也出現(xiàn)了45。斜裂縫,裂縫的形態(tài)如圖3.2所示。圖3.1結(jié)構(gòu)布置圖 圖3.2裂縫形態(tài)圖結(jié)合工程經(jīng)驗和以上2個事例分析出:裂縫產(chǎn)生的普遍原因是由設(shè)計有誤、材料選擇不當(dāng)、溫度變化，施工因素，養(yǎng)護不到位等因素產(chǎn)生的，而且這幾類因素往往是共同作用的，一旦設(shè)計人員所采用的構(gòu)造措施考慮不夠周全，將直接導(dǎo)致大體積構(gòu)件的混凝土因承擔(dān)不了過大的拉應(yīng)力而開裂。如果混凝土構(gòu)件裂縫得不到有效的預(yù)防和控制，裂縫將由表及里不斷發(fā)展，并最終形成貫穿裂縫，對主體結(jié)構(gòu)的整體安全性和使用壽命將會帶來非常不利的影響。從技術(shù)的角度分析，混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫的原因主要有以下幾點:⑴水泥。水泥是一種水硬性的膠凝材料，其品種很多，在我國主要有硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥等，他們都是由水泥熟料加上各種不同的添加材料生成的。水泥熟料一般為硅酸三鈣、硅酸四鈣、鋁酸三鈣、鐵鋁酸四鈣組成。不同品種水泥的收縮值取決于C3A、SO3、石膏的含量及水泥細度等。一般說，C3A含量大，細度較細的水泥收縮較大。石膏含量不足的水泥，具有較大的收縮，而SO3的含量對混凝土收縮的影響顯著。而有些水泥熟料中含有的少量MgO在混凝土硬化后期緩慢水化產(chǎn)生的微膨脹作用，可以起到補償降溫階段的體積收縮，減少或避免混凝土裂縫。從《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》[12]中我們可以參照表3.3了解水泥的性能參數(shù)。表3.3水泥的性能參數(shù)比表面積（kg/m2）標(biāo)準(zhǔn)稠度（%）初凝時間終凝時間安定性（餅法）抗壓強度（MPa）抗折強度（MPa）3d28d3d28d31428.4180min240min未見裂紋未見翹曲30.9由表可知，在水泥比面積和標(biāo)準(zhǔn)稠度一定的的條件下抗壓強度和抗折隨著天數(shù)的延長而增大。（2）混合材料。其種類、摻量和比表面積的大小是影響水泥干縮性的主要因素。粉煤灰的比表面積最小，混凝土干燥收縮隨粉煤灰摻量的增加而減小。實驗證明，摻與不摻粉煤灰對混凝土的裂縫影響不大。但在實際施工中若不能嚴格控制混合比，也會導(dǎo)致裂縫。（3）骨料。混凝土收縮隨骨料含量的增加而減小，隨骨料彈性模量的增加而減小，同時，又隨骨料中粘土含量的增加而增大。（4）混凝土配合比。通過查閱大量文獻資料發(fā)現(xiàn)，一般作為建筑的大體積混凝土自身強度都不高。為了了解混凝土具體強度，我們采用配制C20、C30、C40等較低強度等級的普通混凝土進行試驗，其配合比如表3.4所示。表3.4混凝土配合比組號水膠比單方材料用量（kg/m3）水泥石粉粉煤灰砂小石子（5-10mm）大石子（10-20mm）水外加劑C200.5322080506036346341850.70C300.4928050306296316311750.72C400.3833030306076386381602.34試驗所選用混凝土試件為100×100×100的非標(biāo)準(zhǔn)尺寸試件其抗壓強度如下表3.6所示。表3.6混凝土實際強度組號3d7d28dC2014.521.027.0C3021.530.537.0C4029.039.046.5在原料一定的條件下，混凝土配合比對收縮有很大的影響，包括單位用水量、單位水泥用量、水灰比、砂率及灰漿比等參數(shù)?；炷潦湛s主要取決于單位用水量和水泥用量，而用水量的影響比水泥用量大。在用水量一定的條件下，混凝土收縮隨水泥用量的增大而加大，但增大的幅度較??；在水灰比一定的條件下，混凝土收縮隨水灰比的增加而明顯增大；在配合比相同條件下，混凝土干縮隨砂率增大而加大，但增大的幅度較小。（5）外加劑的種類和摻量。試驗中共安排了五種外加劑：三種減縮劑和兩種減水劑(一種為普通萘系減水劑，另外一種為有部分緩凝效果的高效減水劑)，試驗中保持水灰比為0．26不變。時間結(jié)果見下表3.7(1為不摻外加劑的對比試樣)：表3.7外加劑對膠凝體系開裂時間的影響編號123456開裂時間（h）5.73410142.89可見：（1）減縮劑的加入總體上都推遲了膠凝體系的開裂時間，尤其編號為2的減縮劑大大提高了體系的抗裂性能。（2）減水劑對膠凝體系的開裂時間是有影響的，不同減水劑的作用情況不同。摻用化學(xué)外加劑會使混凝土收縮有不同程度的增大。摻減水劑用于改善混凝土和易性，增大坍落度。摻減水劑的混凝土收縮值略大于不摻減水劑的混凝土。摻減水劑用于減水，提高強度或節(jié)約水泥，混凝土摻減水劑后收縮接近或小于不摻的收縮值。摻氯化鈣早強劑的混凝土收縮比不摻的明顯增大，隨氯化鈣摻量的增大而成倍增長。而摻三乙醇胺與氯化鈉復(fù)合劑混凝土收縮比不摻的大，但增大的幅度比摻氯化鈣早強劑的要小。3.1.2施工因素：（1）混凝土的制備與澆筑。①泵送混凝土為了滿足泵送條件，需要增加水泥和水的用量，水灰比比較大，易產(chǎn)生局部粗骨料少、砂漿多的現(xiàn)象，混凝土脫水干縮時，就會產(chǎn)生表面裂縫。②外加劑拌合不均勻?qū)е峦饧觿p失較大，不能充分發(fā)揮作用。③混凝土攪拌時間不足，骨料分布不合理，收縮不均勻。④骨料及拌合水溫度偏高，使得澆筑溫度過高。⑤攪拌和運輸時間過長，使混凝土拌合物出現(xiàn)離析、泌水和沉陷。⑥澆筑不連貫，順序不合理，出現(xiàn)施工“冷縫”或施工縫處理不當(dāng)。⑦澆筑速度過快，搗固不足或過度振搗使混凝土產(chǎn)生離析和泌水，在表面形成水泥含量較多的砂漿層。⑧混凝土終凝前鋼筋被擾動。⑨混凝土澆筑過程中，未能很好地保護樓板負筋，使截面有效高度減小。⑩混凝土保護層過薄或保護層處集料過少。（2）模板施工。①梁板支撐剛度差異或模板撓度過大，造成模板支撐下沉變形過大。②施工期間過度震動和其他人為因素使支撐剛度變異部位出現(xiàn)多次瞬間相對位移。③拆模過早，混凝土硬化前過早承載或受到振動。④模板縫隙不嚴實造成漏漿、滲水。（3）混凝土澆搗后抹干壓光。過度的抹平壓光會使混凝土的細骨料過多地浮到表面，形成含水量很大的水泥漿層，水泥漿中的氫氧化鈣與空氣中二氧化碳作用生成碳酸鈣，引起表面體積碳水化收縮，導(dǎo)致混凝土板表面龜裂。3.1.3混凝土養(yǎng)護不當(dāng)主要有：（1）過早養(yǎng)護會影響混凝土的膠結(jié)能力。（2）過遲養(yǎng)護，由于受風(fēng)吹日曬,混凝土板表面游離水分蒸發(fā)過快,水泥缺乏必要的水化水,而產(chǎn)生急劇的體積收縮,此時混凝土早期強度低,不能抵抗這種應(yīng)力而產(chǎn)生開裂。特別是夏、冬兩季，因晝夜溫差大，養(yǎng)護不當(dāng)最易產(chǎn)生溫差裂縫。（3）后期養(yǎng)護不夠，使混凝土碳化加劇，造成碳化收縮。（4）混凝土養(yǎng)護初期受凍產(chǎn)生裂縫。（5）混凝土終凝初期，施工機具和材料集中，或過早進行下道工序施工，造成較大施工荷載和震動，使其產(chǎn)生裂縫。現(xiàn)場養(yǎng)護不當(dāng)是造成混凝土收縮開裂最主要的原因。混凝土澆筑后，若表面不及時覆蓋、澆水養(yǎng)護，表面水分迅速蒸發(fā)，很容易產(chǎn)生收縮裂縫。特別是在氣溫高、相對濕度低、風(fēng)速大的情況下，干縮更容易發(fā)生。有資料表明，當(dāng)風(fēng)速為16m/s時，混凝土中的水分蒸發(fā)速度為無風(fēng)時的四倍。一些高層建筑的樓面為什么更容易產(chǎn)生裂縫，就是因為高空中的風(fēng)速比地面大。目前，許多施工工地在澆筑混凝土?xí)r，都不能做到及時覆蓋保溫養(yǎng)護。一般總要等到最后一遍抹光結(jié)束后才覆蓋，還有好多工地根本不蓋。曾經(jīng)某毛紡廠的一大型車間二層樓面的泵送施工。樓面面積達1萬m2左右，混凝土強度等級為C30，并摻加了膨脹劑。時值盛夏，氣溫很高，混凝土的水分蒸發(fā)很快，施工人手不夠多，澆筑好的混凝土在烈日下曝曬。結(jié)果混凝土是前澆后裂。同樣的情況還在泰興某商城三層樓面上見到過。新澆的混凝土在似火驕陽下曬了兩天，一點遮蓋都沒有，表面就出現(xiàn)了裂縫，而施工方只是派人隔幾小時上去澆一次水。試想混凝土表面被太陽曬得高達四、五十度，冰冷的自來水澆上去無疑是雪上加霜。冷縮促使裂縫更快擴展。正確的做法是在第一次抹平后，立即用塑料薄膜覆蓋，不讓水分跑掉，依靠混凝土自身的水分進行保濕養(yǎng)護。需進行第二次抹光時，揭開薄膜，抹完了仍要蓋好。對于高性能混凝土，由于水灰比小，膠凝材料用量大，混凝土密實性好，泌水少，若保養(yǎng)不好，干縮情況更嚴重。因此，有學(xué)者認為，當(dāng)混凝土拌合物表面的水分蒸發(fā)速率超過0．5kg/m2·h時，將引起混凝土的干縮。對于保濕養(yǎng)護的時間，肯定是時間越長越好。養(yǎng)護14天的收縮比只養(yǎng)護3天的收縮降低約20%。因此，國家驗收規(guī)范規(guī)定混凝土澆筑后的保溫養(yǎng)護時間不得少于14天。但在這一點上絕大多數(shù)施工人員都做不到，所以混凝土出現(xiàn)干縮裂縫就在所難免了。3.1.4施工過程中溫度控制不準(zhǔn)空氣的相對濕度和溫度都會對混凝土收縮產(chǎn)生影響。長期風(fēng)吹日曬會使混凝土收縮增大?；炷羶?nèi)外溫差也會引起溫度裂縫。例如寒潮侵襲、陽光暴曬后突然下雨、氣溫晝夜溫差大等，都會使混凝土內(nèi)部與表層產(chǎn)生很大溫差，內(nèi)部溫度對表層起約束作用，就會導(dǎo)致裂縫。事例4.呼家樓站是北京地鐵10號線的中間站，車站位于東三環(huán)與朝陽北路的交叉路口，呈南北走向，為分離島式暗挖車站。車站為全埋地下車站，采用暗挖法施工，車站為雙層結(jié)構(gòu)，邊墻混凝土厚60cm，底板厚120cm，屬大體積混凝土結(jié)構(gòu)。大體積混凝土在施工過程中，混凝土內(nèi)部由于水化熱的原因，混凝土內(nèi)部的溫度比表面的溫度高出很多，大量水化熱得不到散發(fā)，在降溫過程中由于溫差比較大內(nèi)外收縮不同步，外部的收縮超過了混凝土的抗拉強度，造成混凝土開裂。呼家樓車站屬于地下工程，混凝土結(jié)構(gòu)較厚，采取撒水養(yǎng)生，對溫差引起的裂縫較難控制。由于開始施工時每板分塊較長，現(xiàn)場裂縫部位大多出現(xiàn)在板間，隨后通過調(diào)整每板澆筑長度，有效地控制了溫差裂縫。溫差應(yīng)力產(chǎn)生裂縫。對于溫差收縮裂縫，施工單位往往只注重名義上的大體積混凝土，而忽視其他結(jié)構(gòu)；只重視混凝土內(nèi)外的溫差，忽視環(huán)境溫差。對于大體積混凝土，美國混凝土協(xié)會給出了這樣的定義：任意體量的混凝土，其尺寸大到足以必須采取措施減小由于體積變形引起的裂縫，統(tǒng)稱為大體積混凝土。在實際工程中，真正的大體積混凝土，如厚大的地下室底板，由于其厚度大，抗拉力大，即使內(nèi)部溫度很高，也很少出現(xiàn)裂縫。如常州市椿庭大樓地下室底板和常州市醫(yī)院病房大樓地下室底板，混凝土設(shè)計強度等級均為C50，底板厚度均達2m。當(dāng)時由于原材料供應(yīng)的限制，只能采用525#R普水泥拌制。測溫顯示，內(nèi)部最高溫度曾接近90℃，但最終均未發(fā)生溫差收縮裂縫。相反，在常州金源大廈地下室墻板工程上，澆筑頂板前，墻板完好，等到頂板澆筑后沒幾天，墻板外側(cè)即出現(xiàn)許多裂縫。經(jīng)分析，一致認為是溫差濕差雙重因素造成的。因為當(dāng)時正值冬季，墻板澆筑后又沒有及時回填土，頂板一澆，地下室里面由于地溫地濕而保持著較好的溫濕度，外墻則處在凜冽的寒風(fēng)中，溫濕度都很低，墻板內(nèi)外兩側(cè)由于環(huán)境因素造成了溫濕度差而產(chǎn)生裂縫。因此，對于像地下室墻板這樣的雖非大體積卻存在環(huán)境溫濕度差的混凝土結(jié)構(gòu)，更要注意防止溫差裂縫的發(fā)生。[13]3.1.5設(shè)計原因再看兩個實例：（1）常州新區(qū)電信局綜合樓，地上七層，每層十間，地下為一半地下室。地上的一半除東西邊上兩間外，其余每間都開有一個氣窗。間與間之間有一根大梁橫跨南北，大梁由與地下室外墻連在一起的邊柱支撐著，中間無柱。工程竣工后兩個月，每個氣窗的下角處都出現(xiàn)了“八”字形的裂縫。而邊上兩間由于沒留窗洞，就沒有出現(xiàn)開裂。后經(jīng)分析，認為是基礎(chǔ)不均勻沉降引起的。因為氣窗下面的地基只需承受不足兩米高的墻體的重量，而氣窗兩側(cè)的地基則要承受七層樓的份量，沉降自然不一樣。裂縫即從最薄弱的窗角處開始。（2）常州市機關(guān)房產(chǎn)大樓地下室墻板，在邊柱與墻板之間的陰角處出現(xiàn)有規(guī)律的裂縫。經(jīng)專家們會診，一致認為主要是墻板配筋問題。因此對地下室墻體，構(gòu)造筋必須增強，配筋率要提高，宜不低于0．5%，同時宜采取直徑較小、間距不大于150mm的配筋，以提高鋼筋混凝土的極限拉伸變形值和分散收縮應(yīng)力。邊柱與墻的配筋率不同，收縮落差不同。它們的連接處容易發(fā)生豎向裂縫。所以，此處應(yīng)插入長1m～15m的水平增強筋。對于混凝土樓板宜采用細而密的雙層構(gòu)造配筋，以抑制裂縫發(fā)生。有試驗證明，樓板配筋率如果由0.63%增大到1.0%，那么0.2mm以上寬度的裂縫均能抑制。把樓板加厚也是抑制裂縫的辦法之一。超長樓板也可采用部分預(yù)應(yīng)力的補償收縮混凝土澆筑。樓板混凝土強度則不宜過高，以不超過C30為宜。混凝土結(jié)構(gòu)的開口部位和突出部位容易開裂，應(yīng)增強構(gòu)造鋼筋，也可在混凝土中摻入鋼纖維或尼龍纖維。3.2裂縫影響及其危害混凝土在未開裂前是一個不透水，但存在不連續(xù)微裂縫且多孔的結(jié)構(gòu)。雖然隨著齡期的增長，水泥水化強度增大，但水泥水化產(chǎn)物大多是自然界中原先不存在的，因而必然會受到環(huán)境介質(zhì)對它的侵蝕作用，并導(dǎo)致其損傷劣化。其中，最常見的現(xiàn)象是混凝土開裂、表面剝落，甚至整體服役性能的喪失。3.2.1混凝土開裂，結(jié)構(gòu)承載能力下降（1）混凝土開裂將改變結(jié)構(gòu)的受力條件，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)局部甚至整體發(fā)生破壞（見圖3.1[14]）。（2）裂縫隨著環(huán)境載荷作用的不斷變化將削弱混凝土建筑物的剛度（見圖3.2）。（3）混凝土開裂會降低結(jié)構(gòu)的抗震能力，威脅結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性和安全性。圖3.1帶裂縫試件的受力狀態(tài)圖3.2裂縫對混凝土荷載--位移曲線的影響3.2.2混凝土開裂，結(jié)構(gòu)耐久性能劣化混凝土劣化過程大致可分為3個階段（見圖3.3[15]）。（1）階段I：混凝土的損傷及開裂增大了滲透性，降低了結(jié)構(gòu)保護層的有效厚度；（2）階段II：滲透性的增加加速了環(huán)境中侵蝕性介質(zhì)、空氣及水分在混凝土結(jié)構(gòu)中的傳輸；（3）階段III：混凝土性能劣化，內(nèi)部鋼筋銹蝕，結(jié)構(gòu)服役壽命縮短。圖3.3鋼筋混凝土的劣化過程3.3混凝土開裂的深層原因?qū)е禄炷灵_裂的因素很多，從受力角度分析，主要來自如下3個方面：a.直接應(yīng)力的作用；b.間接應(yīng)力的作用；c.混凝土早期變形產(chǎn)生的應(yīng)力作用?；炷恋脑缙陂_裂大多是由混凝土的變形引起的?；炷恋脑缙谧冃沃饕獊碜杂谄淠z凝材料水化過程中的體積變形，包括膨脹和收縮。鋼筋混凝土產(chǎn)生的膨脹和收縮為限制膨脹和限制收縮。早期限制膨脹對混凝土不僅無害反而有益，它可使混凝土產(chǎn)生一定的預(yù)壓應(yīng)力，提高其抗裂能力。而混凝土的限制收縮則是一種背向變形，當(dāng)收縮應(yīng)力大于混凝土的抗拉強度時，混凝土便會開裂。（1）塑性收縮?；炷撂幱谒苄誀顟B(tài)時，由于水分蒸發(fā)過快，泌水率小于表面水蒸發(fā)率，引起表面水分蒸發(fā)過快，表面變干之后，進一步水分蒸發(fā)將產(chǎn)生彎液面，引起孔隙負壓并產(chǎn)生收縮，其開裂機理如圖3.4[16]所示，圖中△p為收縮應(yīng)力；R為半徑；γ為液體表面張力；θ為液體和水泥基材料間的化學(xué)接觸角。圖3.4水泥基材料塑性收縮開裂機理（2）自收縮。自收縮是指澆筑成型以后的混凝土在密封條件下表觀體積的減小。自收縮的根本原因是水泥在水化過程中，體系總體積減小?；炷磷允湛s的發(fā)展大體可以分為以下3個階段（見圖3.5[17]）：a.第Ⅰ階段：自收縮等于化學(xué)收縮，且與水化程度成線性關(guān)系；b.第Ⅱ階段：混凝土的骨架初步形成（凝結(jié)），自收縮受到限制，自收縮小于化學(xué)收縮；c.第Ⅲ階段：混凝土硬化，自收縮與化學(xué)收縮相比越來越小。圖3.5混凝土化學(xué)收縮和自收縮混凝土強度等級小于C30時，混凝土的自收縮很小，隨著混凝土強度等級的提高，混凝土自收縮增大，占混凝土總收縮量的比例也隨之增大。（3）溫度收縮。溫度收縮是由混凝土中熱量的散失或溫度下降引起的。水泥等水化時將會產(chǎn)生放熱反應(yīng)，水泥的水化放熱量越大、放熱速率越快，混凝土的內(nèi)外溫差越大，產(chǎn)生的收縮量也越大。溫度收縮是混凝土開裂的主要誘因之一。（4）沉降收縮。沉降收縮指的是混凝土成型后，顆粒沉降產(chǎn)生的體積收縮。這種收縮在骨料級配較差、加水量過多、混凝土結(jié)構(gòu)厚度較大、硬化較慢以及振搗不足的情況下容易產(chǎn)生。（5）碳化收縮。由混凝土碳化引起的收縮僅限于表層，易導(dǎo)致混凝土表層開裂?；炷亮芽p控制的新技術(shù)隨著社會經(jīng)濟的發(fā)展，國內(nèi)建筑工程中混凝土工程的體量不斷增大．混凝土成為當(dāng)前最廣泛使用的建筑結(jié)構(gòu)材料之一。然而．混凝土裂縫是混凝土結(jié)構(gòu)中普遍存在的一種現(xiàn)象．它的出現(xiàn)不僅會降低建筑物的抗?jié)B能力．影響建筑物的使用功能．而且會引起鋼筋的銹蝕、混凝土的碳化。降低材料的耐久性，影響建筑物的承載能力。在混凝土施工當(dāng)中,難以避免地會產(chǎn)生大量裂縫。施工單位無法做到完全消除裂縫,只能夠盡量控制裂縫的數(shù)量,這不光是混凝土施工的缺陷所在,也是混凝土本身的物理性質(zhì)所帶來的影響。因此，要在施工中采取各種有效的預(yù)防措施來預(yù)防裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，保證建筑物和構(gòu)件的安全。在傳統(tǒng)的混凝土裂縫控制技術(shù)中，水灰比，設(shè)計方面的安全度、耐久問題，混凝土的材料、配合比、性能選擇，混凝土養(yǎng)護，施工操作，混凝土澆筑工藝，使用膨脹劑，適量使用纖維等方面已經(jīng)有個比較豐富的理論基礎(chǔ)和實踐經(jīng)驗，并在大量的工程實踐中得到了廣泛的應(yīng)用。但是，在實際工程中，還暴露出一些問題亟待解決，需要繼續(xù)深入進行試驗和理論探討，下面就簡單介紹四種新型混凝土裂縫控制技術(shù)。4.1水分蒸發(fā)抑制技術(shù)以抑制混凝土水分蒸發(fā)為目的的養(yǎng)護措施是降低混凝土早期開裂風(fēng)險并實現(xiàn)其設(shè)計性能的關(guān)鍵工序。按照混凝土力學(xué)性能的發(fā)展，養(yǎng)護可以劃分為塑性階段養(yǎng)護和硬化階段養(yǎng)護。在塑性階段，混凝土強度較低，傳統(tǒng)的養(yǎng)護方法（灑水、覆膜等）會對混凝土表層造成負面影響[18]，而普通養(yǎng)護劑則不能在存在泌水的混凝土表面成膜。針對上述問題，通過引入雙親性分子結(jié)構(gòu)，在高鹽、高堿的混凝土表面泌水層上實現(xiàn)自組裝，并形成穩(wěn)定單分子膜（見圖4.1）。所形成的單分子膜在溫度為40℃、濕度為30%、風(fēng)速為5m/s的條件下，可抑制水泥基材料水分蒸發(fā)達75%（見圖4.2）。圖4.1雙親性單分子膜作用機理圖4.2雙親性單分子膜對混凝土水分蒸發(fā)的影響塑性階段水分蒸發(fā)速率的降低大大推遲了該階段收縮驅(qū)動力（孔隙負壓）的出現(xiàn)時間，如圖4.3所示，可以推遲1倍時間以上，并降低橫向塑性收縮一半左右（見圖4.4）。此外，由于該技術(shù)基于單分子膜技術(shù)，因此并不會對塑性階段較為脆弱的水泥基材料表面造成負面影響，可有效減少混凝土表面起皮和結(jié)殼等現(xiàn)象（見圖4.5）。圖4.3雙親性單分子膜對孔隙負壓的影響圖4.4雙親性單分子膜對混凝土塑性收縮的影響圖4.5雙親性單分子膜對混凝土表面形貌的影響4.2減縮抗裂技術(shù)摻加減縮劑以降低混凝土的收縮是抑制混凝土殼體、薄壁結(jié)構(gòu)等大面積暴露結(jié)構(gòu)的重要技術(shù)措施，但傳統(tǒng)縮聚型減縮劑存在成本高且降低混凝土強度等缺點。利用分子裁剪技術(shù)將具有減縮功能和提供空間位阻效應(yīng)的烷基聚醚接枝到共聚物主鏈中，結(jié)構(gòu)示意圖如圖4.6所示，由此實現(xiàn)了減縮與減水功能的統(tǒng)一。圖4.6減縮型減水劑結(jié)構(gòu)示意圖減縮型減水劑對早期收縮及后期收縮的影響如圖4.7和圖4.8所示。試驗研究表明，相對于摻萘系減水劑，摻加減縮型減水劑的試件，早期凝縮降低了43%；1d前自收縮降低了52%；28d干燥收縮降低了42%；28d的自收縮則降低了53%。此外，減縮型減水劑的減縮效果接近傳統(tǒng)萘系減水劑加減縮劑體系的減縮效果。減縮型減水劑對混凝土塑性開裂及干燥開裂的影響如表4.1和表4.2所示。結(jié)果表明，摻加減縮型減水劑混凝土的塑性開裂面積僅為摻萘系減水劑混凝土的13%，而混凝土干燥開裂的裂縫寬度相比摻萘系減水劑混凝土則降低了45%以上。FDN—萘系減水劑；SRPCA—減縮型減水劑；FDN+SRA—萘系減水劑和傳統(tǒng)減縮劑復(fù)合體系（減縮劑摻量均為膠凝材料的2%）圖4.7減縮型減水劑對早期收縮的影響圖4.8減縮型減水劑對后期收縮的影響（注：圖中以1d作為0點）表4.1減縮型減水劑對塑性開裂的影響（平板法）外加劑開裂時間/min最大裂縫寬度/mm裂縫面積/mm2SRPCA3800.27100.15FDN1901.0763.32FDN+SRA2800.6293.05表4.2減縮型減水劑對干燥開裂的影響（圓環(huán)法）減水劑開裂時間/d裂縫寬度/mm0d1d3d7d14d28dSRPCA6.50.3970.5350.7440.9361.0931.134FDN4.50.9891.2611.751.8242.0222.033FDN+SRA7.00.6930.7670.8460.9331.1061.1554.3水泥水化放熱過程的調(diào)控混凝土溫度開裂原因除了由于其尺寸較大、溫控較難等因素外，現(xiàn)代混凝土材料自身的特點也是不可忽視的重要因素?，F(xiàn)代水泥的細度越來越高，造成水泥早期水化速率越來越快，水泥水化放熱過程越來越集中，使得混凝土的溫控問題變得更為突出。水泥早期快速放熱過程主要是由水泥中鋁酸三鈣（C3A）和硅酸三鈣（C3S）快速水化所引起。針對該問題，在外加劑分子中引入含多羥基的功能材料，一方面通過分子中羥基的鈣離子螯合作用抑制Ca（OH）2結(jié)晶，以此調(diào)節(jié)水泥基材料的凝結(jié)時間；另一方面，通過羥基在水泥顆粒表面的吸附作用，降低水分向水泥顆粒表面的遷移速率，以此抑制C3A相和C3S相快速水化過程，降低水泥加速期的水化速率，調(diào)控水泥的水化放熱進程。水化熱調(diào)控材料對水泥放熱進程的影響如圖4.9所示。從圖中可以看出，水化熱調(diào)控材料可以降低水化速率峰值50%以上，且隨著摻量的增加，誘導(dǎo)期顯著延長，有效實現(xiàn)了放熱速率和凝結(jié)過程的雙重調(diào)控。圖4.9水化熱調(diào)控材料對水泥放熱進程的影響水泥早期放熱速率的降低顯著降低了水泥早期的放熱總量，有效優(yōu)化了水泥的放熱歷程，可以使混凝土結(jié)構(gòu)充分利用結(jié)構(gòu)的散熱條件（自身散熱、外部冷卻設(shè)施等）為結(jié)構(gòu)散熱贏得時間，實現(xiàn)放熱過程和散熱過程的協(xié)調(diào)統(tǒng)一，進而達到大幅度緩解水化集中放熱程度、削弱溫峰和溫降過程的目的。如圖4.10模擬結(jié)果所示（圖中所選取的混凝土單元的厚度為6m，且在混凝土內(nèi)部埋設(shè)有間距為1m的冷卻水管），采取水化熱調(diào)控材料可以降低結(jié)構(gòu)溫升9.6%～15.6%，大大提高大體積混凝土的溫控效能。圖4.10水化熱調(diào)控材料對大體積混凝土溫升性能影響的模擬結(jié)果4.4遙爪聚合型增韌技術(shù)現(xiàn)代工程對作為承重結(jié)構(gòu)的混凝土性能要求越來越高。然而，在追求高強度的同時，由于混凝土脆性所導(dǎo)致的開裂破壞也越發(fā)突出。傳統(tǒng)的如摻加聚合物乳液和添加纖維的技術(shù)，由于材料成本高，且摻入材料與混凝土自身屬性差異較大，雖然改善了韌性，但也會損害混凝土的其他性能，如工作性和強度等。已有的增韌技術(shù)多基于毫米層次，不能從根本上改善水泥基材料的韌性。從微納米層次出發(fā)，設(shè)計新型遙爪聚合型增韌材料，可通過改善C—S—H凝膠韌性來改善混凝土的韌性。遙爪聚合型增韌材料分子設(shè)計思路如圖4.11所示。分子中部的嵌段結(jié)構(gòu)吸收變形過程中的能量，并提供強度及韌性，分子兩端則是為含有強電荷極性的遙爪官能團。增韌材料加入水泥基材料內(nèi)，遙爪官能團中的Si—O鍵和C—S—H凝膠Si—O鍵反應(yīng)形成有機和無機雜化結(jié)構(gòu)，并以此提高C—S—H的韌性。摻加增韌材料的混凝土斷裂能試驗結(jié)果（按DL/T5332—2005[19]中的楔入劈拉法進行）如圖4.12和表4.3所示。圖4.11遙爪聚合型增韌材料分子結(jié)構(gòu)P—荷載；CMOD—裂縫口張開位移圖4.12P—CMOD曲線表4.3斷裂韌度測試結(jié)果齡期/d摻量/%Ph,max/kNKic/(MPa.m?)Gf/(N.m-1)703.260.81960.53.960.9817913.820.942132804.041.001150.54.701.1623115.221.29213實驗結(jié)果表明，增韌材料摻量為0.5%時，混凝土7d和28d的斷裂能分別提高86%與101%，而摻量為1.0%時，混凝土7d和28d的斷裂能則分別提高了122%和85%。因此，遙爪聚合型增韌材料在較低摻量下即對混凝土韌性有明顯的提升作用。增韌材料對塑性開裂及沖擊性能的影響如表4.4和表4.5所示。表4.4塑性開裂試驗結(jié)果序號最大裂紋寬度/mm平均裂紋寬度/mm總裂紋面積/mm213.832.0845020.880.2967.4表4.5抗沖擊實驗結(jié)果（28d）編號沖擊次數(shù)/次抗沖擊耗能/J基準(zhǔn)16352增韌（0.5%）43946纖維（0.9kg/m3）33726結(jié)果表明，增韌材料的摻加減小了砂漿最大裂縫寬度、平均裂紋寬度以及總裂紋面積，增強了材料的抗塑性開裂性能。此外，增韌材料對砂漿抗沖擊性能的提高較為顯著，可以達到聚丙烯纖維的效果?；炷亮芽p控制新技術(shù)在工程實例中的應(yīng)用在現(xiàn)實工程中無處不在的裂縫不但會影響工程外觀，更重要的是會影響到施工工程的整體性和剛度。而且由于裂縫的存在會加速混凝土的碳化、降低混凝土的耐久性和抗疲勞以及抗?jié)B能力，由此還可能會導(dǎo)致混凝土無法對鋼筋起到有效的保護作用，從而引起鋼筋的銹蝕膨脹，進一步破壞工程的結(jié)構(gòu)。因此必須及時和盡可能完善的處理好裂縫。根據(jù)裂縫的性質(zhì)和具體情況，我們應(yīng)該區(qū)別對待，運用不同的處理方法解決各種各樣的難題，以保證建筑物的安全使用。下面就一個例子結(jié)合上面提到的水分蒸發(fā)抑制技術(shù)來說明控制混凝土裂縫的措施。5.1工程概況海泉大廈位于山東省淄博張店區(qū)柳泉路168號,該大廈是雙子座造型,A、B座都是地下2層,地上30層,占地面積6000m2,總建筑面積71117m2。工程總體南北長76.2m,東西長108.2m,建筑高度:98.35m,是集商業(yè)、辦公、住宅為一體的綜合性建筑。工程結(jié)構(gòu)設(shè)計選用了轉(zhuǎn)換層形式,混凝土設(shè)計強度等級C40,抗?jié)B等級P8,混凝土總工程量2840m3,為典型的大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工。5.2轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)設(shè)計特征轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)形式:即第5層頂板為一塊實心混凝土整板,將上部25層結(jié)構(gòu)荷載過渡轉(zhuǎn)換到板下框架體系。轉(zhuǎn)換層標(biāo)高15.1~17.2m,板厚2.1m,柱頂局部板厚2.5m,轉(zhuǎn)換層面積1370m2,板內(nèi)上下各兩層設(shè)縱橫雙向?32、@250×250鋼筋網(wǎng)片;中間又有兩層?25、@250×250鋼筋網(wǎng)片;網(wǎng)片間@600×600設(shè)?25立筋,混凝土總量3570m3,混凝土采用C40的預(yù)拌混凝土。板下框架柱網(wǎng)尺寸:8.5m×9.0m~`8.5m×13m不等。5.3混凝土配合比設(shè)計與原則該工程轉(zhuǎn)換層混凝土的施工在六月中旬,日平均溫度在18℃左右,混凝土最高溫度的峰值一般出現(xiàn)在混凝土澆筑后的第3—5天,對混凝土澆筑后的內(nèi)部最高溫度與氣溫溫差要控制在25℃內(nèi),以免因溫差和混凝土的收縮產(chǎn)生裂縫。我們對混凝土質(zhì)量控制指標(biāo)提出如下要求:控制溫差裂縫的主要措施有:(1)采用低水化熱礦渣水泥;(2)摻入適量的I級粉煤灰;(3)超摻混合材(超細礦粉),減少水泥用量,充分利用混凝土的后期強度,降低混凝土的絕熱溫升;(4)摻加緩凝型高效減水劑,推遲混凝土水化熱峰值時間;(5)混凝土在滿足泵送要求的坍落度的前提下,最大限度控制水灰比;(6)根據(jù)溫度計算結(jié)果選擇合適的養(yǎng)護措施,對混凝土表面進行覆蓋,并進行測溫跟蹤,保證混凝土內(nèi)外溫差不大于25℃。由于使用的是預(yù)拌混凝土,廠家采用散裝硅酸鹽水泥,而且淄博沒有I級粉煤灰,因此,只能滿足以上(3)、(4)、(5)、(6)條要求。這樣對解決混凝土早期溫度應(yīng)力和后期收縮應(yīng)力問題并控制混凝土裂縫的產(chǎn)生提出了更高的技術(shù)要求。對此采取了以下混凝土裂縫控制措施。為有效控制裂縫,降低混凝土內(nèi)部水化熱,減小溫差,采用四摻技術(shù),原材料按如下原則選用:5.3.1水泥大體積鋼筋混凝土引起裂縫的主要原因是水泥水化熱的大量積聚,使混凝土出現(xiàn)早期升溫和后期降溫,產(chǎn)生內(nèi)部和表面的溫差。減少溫差的措施是選用中熱硅酸鹽水泥或低熱礦渣硅酸鹽水泥,在摻加泵送劑或粉煤灰時,也可選用礦渣硅酸鹽水泥。再有,可充分利用混凝土后期強度,以減少水泥用量。根據(jù)大量試驗研究和工程實踐表明:每立方米混凝土的水泥用量增減10kg,其水化熱將使混凝土的溫度相應(yīng)升高或降低1℃。因此,為更好的控制水化熱所造成的溫度升高、減少溫度應(yīng)力,可以根據(jù)工程結(jié)構(gòu)實際承受荷載的情況,對工程結(jié)構(gòu)的強度和剛度進行復(fù)核與驗算,并取得設(shè)計單位的同意后,在保證強度的前提下盡量減少水泥用量,海泉大廈采用山東鋁業(yè)有限公司的山鋁牌P.O32.5R級水泥,其物理力學(xué)性能及水化熱情況見表5.1。表5.1水泥物理力學(xué)性能檢驗及水泥水化熱項目細度/%安定性標(biāo)準(zhǔn)稠度需水量/%水泥水化熱凝結(jié)時間/min抗壓強度/MPa抗折強度/MPa1d3d7d初凝終凝7d28d7d28dP.O32.5R2.5合格27.2139.2227.2246.215925825.75.3.2骨料砂子選用細度模數(shù)3.1,表現(xiàn)密度ds=2.62g/cm3,松散密度γs=1510kg/m3;吸水率2%,含泥量1.0%,泥塊含量0,產(chǎn)地山東萊蕪;石子選用5~25mm連續(xù)級配,含泥量0.3%,泥塊含量0,針片狀含量4.7%,壓碎指標(biāo)值4.5%,產(chǎn)地山東淄博。5.3.3摻合料國內(nèi)外大量試驗研究和工程實踐表明:混凝土中摻入一定數(shù)量優(yōu)質(zhì)的粉煤灰后,不但能代替部分水泥,而且由于粉煤灰顆粒呈球狀具有滾珠效應(yīng),起到潤滑作用,可改善混凝土拌合物的流動性、黏聚性和保水性,并且能夠補充泵送混凝土中粒徑在0.315mm以下的細集料達到占15%的要求,從而改善了可泵性。同時,依照大體積混凝土所具有的強度特點,初期處于較高溫度條件下,強度增長較快、較高,但是后期強度增長緩慢。摻合料對水泥的替代率越大,降低混凝土溫升的效果越好。采用萊蕪鋼廠的S95超細礦粉,比表面積475m2/kg,活性指數(shù)高。粉煤灰選用萊蕪城發(fā)電廠II級分選粉煤灰,摻量為27.8%。充分利用摻合料的形態(tài)效應(yīng)、火山灰效應(yīng)、微集料效應(yīng),從而大大降低混凝土的水化熱,改善混凝土的和易性,增強混凝土的耐久性和后期強度,其化學(xué)成分見表5.2。表5.2粉煤灰化學(xué)成分成分種類SiO2Al2O3CaOMgOSO3K2ONa2O燒失量粉煤灰60.3421.064.282.170.692.050.7膨脹劑選用UEA高效膨脹劑,摻量8%等量代替水泥,即可以減低水泥用量降低水化熱,又可以補償混凝土收縮產(chǎn)生自應(yīng)力,抵消結(jié)構(gòu)由于干縮、冷縮、化學(xué)收縮產(chǎn)生的拉應(yīng)力,從而防止或減少收縮裂縫的出現(xiàn),使混凝土更加致密,提高混凝土的抗?jié)B性。5.3.5外加劑為推遲混凝土水化熱峰值、利于散熱,選用山東寶山瑞奧外加劑廠生產(chǎn)的BS-B2泵送劑。該外加劑外觀呈黃褐色粉末,減水率26%,塑化效果好,引氣量低,坍落度損失小,增強效果明顯,摻量為2.08%。具有良好的保塑性作用,保證大體積混凝土分層連續(xù)澆筑時不出現(xiàn)冷縫。應(yīng)用以上原材料,進行了大量配合比試驗,綜合考慮各種因素,最終確定施工配合比見表5.3,試驗結(jié)果見表5.4。表5.3C40P8混凝土配合比材料名稱水泥礦粉粉煤灰砂石膨松劑外加劑水用量（kg/m3）30085856951087306.24151表5.4C40P8混凝土試驗結(jié)果混凝土性能坍落度/mm凝結(jié)時間/h抗壓強度/MPa初始30min60min初凝終凝7d28d56d結(jié)果2102052009.6211.5234.549.458.85.4溫度計算及表面裂縫控制根據(jù)確定配合比計算混凝土的溫升情況與內(nèi)外溫差。5.4.1混凝土澆筑溫度Tj=Tc+(Tp+Tc)×(A1+A2+A3+??+An)式中:Tc——混凝土拌和溫度(它與各種材料比熱及初溫度有關(guān)),按多次測量資料,有日照時混凝土拌和溫度比當(dāng)時溫度高5~7℃,無日照時混凝土拌和溫度比當(dāng)時溫度高2~3℃,我們按3℃計。Tp———混凝土澆筑時的室外溫度(六月中旬,室外平均溫度以18℃計)。A1+A2+A3+??+An———溫度損失系數(shù),查《大體積混凝土施工》P33表3-4得:A1———混凝土裝卸,每次A=0.032(裝車、出料二次數(shù));A2———混凝土運輸時,A=Q×t。Q為6m3滾動式攪拌車其溫升0.0043,混凝土泵送不計。t為運輸時間(以分鐘計算),從預(yù)拌混凝土公司到工地約40min;A3———澆筑過程中A=0.003×60=0.18。Tj=TC+(TP+TC)×(A1+A2+A3+??+An)=21+(18+21)×(0.064-0.172+0.18)=21+(39)×0.116=23.8℃5.4.2混凝土內(nèi)部最高絕熱溫升值常用的最高溫升的計算公式有兩種,下面分別以文獻【20】和文獻【21】的公式討論混凝土內(nèi)部的最高溫升值的預(yù)測。文獻[20]的計算公式為:式中Tmax———混凝土內(nèi)部最高溫度,℃;Tj———混凝土澆筑溫度,℃;Tτ———τ齡期時混凝土的絕熱溫升,℃;ξ———不同澆筑塊厚度的降溫系數(shù),ζ=0.75;W———每立方米混凝土中水泥用量,kg/m3;Q———每千克水泥水化熱量,查《大體積混凝土施工》P14表2-1,取490kJ/kg;C———混凝土的比熱,取0.97kJ(/kg·℃);ρ———混凝土的密度,取2410kg/m3;m———隨水泥品種、比表面及澆筑溫度而異;τ———齡期,d。則混凝土內(nèi)部中心溫度:Tmax=Tj+Tτξ=23.8+63.9×0.75=71.7℃文獻[21]的計算公式為:式中:Tmax———混凝土內(nèi)部最高溫度,℃;Tj———混凝土澆筑溫度,℃;W———每立方米混凝土中水泥用量,kg/m3;η———系數(shù),隨混凝土等級、最小尺寸而異,此處取12。按上式計算,估算結(jié)果為Tmax=48.8℃?；炷羶?nèi)部實測最高溫度為Tmax=59.4℃。與兩個估算結(jié)果進行比較可知,文獻[21]的估算結(jié)果與實測值十分相近。文獻[20]參照一般大壩施工的有關(guān)資料,并按照熱傳導(dǎo)公式對混凝土內(nèi)部最高溫度進行估算[21]。但是轉(zhuǎn)換層與大壩有較大差異,主要是轉(zhuǎn)換層混凝土多為高強混凝土,大壩混凝土相比強度較低;轉(zhuǎn)換層四面懸空支承在支座上或施工期間支承在臨時錨固上,而大壩與地基相連,兩者的邊界條件不同。而文獻[21]的計算公式是經(jīng)過對上建工程中大體積鋼筋混凝土實測資料統(tǒng)計整理后得出的,因而,其計算結(jié)果與混凝土內(nèi)部實測量高溫升相近。5.4.3混凝土表面最高溫度估算混凝土表面最高溫度采用的計算公式為[21]:Tbmax=Tq+4×(H-h’)×h’×ΔT/H2H=h+2×h’h’=K×λ/β式中:Tbmax———混凝土表面最高溫度,℃;Tq———大氣的平均溫度,℃;H———混凝土的計算厚度;h′———混凝土的虛厚度;h———混凝土的實際厚度;ΔT———混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值;λ———混凝土的導(dǎo)熱系數(shù),此處可取2.33W(/m·K);K———計算折減系數(shù),根據(jù)試驗資料可取0.666;β———混凝土模板及保溫層的傳熱系數(shù),W(/m2·K)。,為各種保溫層的導(dǎo)熱系數(shù),草袋導(dǎo)熱系數(shù)為0.14;)i為各種保溫層的厚度,草袋厚度0.01m;q為空氣層的傳熱系數(shù),取23W/(m2·K)。為了保證內(nèi)外溫差不超過25℃,降溫速率控制在2.1℃/d左右,計劃采用1層草袋,1層塑料薄膜保溫養(yǎng)護,外界氣溫18℃。查手冊計算得W/(m2·K)帶入以上各式計算得h′=0.178mH=2.456mΔT=Tmax-Tq=48.8-18=30.8℃混凝土的表面溫度Tb=26.3℃所以混凝土中心與混凝土表面溫差為Tmax-Tb=22.3℃<25℃計算結(jié)果表明:采用以上保溫措施,混凝土內(nèi)表溫差控制在規(guī)定值范圍內(nèi),不會產(chǎn)生表面裂縫。此保溫措施切實可行。5.5大體積混凝土的施工及養(yǎng)護5.5.1混凝土的澆筑自6月17日下午混凝土開始澆筑,6月19日全部完畢。澆筑期間環(huán)境溫度14-22℃,現(xiàn)場入泵坍落度控制在160-200mm,入模溫度21-27℃。經(jīng)征得設(shè)計單位及設(shè)備廠家的同意,轉(zhuǎn)換板按施工組織設(shè)計澆筑每層厚0.6m,以減少結(jié)構(gòu)尺寸,減輕內(nèi)外約束,利于散熱,降低最高溫升。該結(jié)構(gòu)符合有關(guān)規(guī)定:“結(jié)構(gòu)斷面最小尺寸在1.0m厚以上、水化熱引起混凝土內(nèi)的最高溫度與外界氣溫之差預(yù)計超過25℃的混凝土,稱為大體積混凝土”。由于澆筑期間環(huán)境溫度白天高達22℃,晚間為14℃,通過預(yù)拌混凝土公司調(diào)整,將混凝土入模坍落度白天氣溫較高時控制到180-200mm,以保證混凝土有足夠的流淌面將上一層混凝土在初凝前及時覆蓋,夜間氣溫較低時,將混凝土入模坍落度控制到160-180mm,以避免因混凝土流淌面太大,而導(dǎo)致作業(yè)面過寬,振搗步充分?；炷帘霉苌细采w草包,經(jīng)常噴水保持濕潤,以減少混凝土拌合物因運輸而造成的溫度升高。采用兩臺泵同時輸送,采用“分段定點下料,自然流淌,循序漸進,一次到頂”施工方法,振搗時布置三道振動棒,第一道至混凝土底墻柱,第二道在混凝土轉(zhuǎn)換板中間,第三道在混凝土頂端。三道相互配合,保證覆蓋整個板面,確保不漏振,隨著混凝土澆筑工作的向前推進,振動棒也相應(yīng)跟上,以確保整個高度混凝土的質(zhì)量?；炷吝M行兩次澆筑,分層度控制在40cm,每臺泵配置4臺插入式振動器,嚴格控制振搗時間,振點間距和插入深度。澆筑時,在混凝土初凝前,對已澆筑的混凝土進行第二次振搗,增強混凝土密實度和均勻性,提高其抗裂性。然后用木抹子抹平、壓實,進行二次抹差,以閉合表面收縮裂縫。新澆筑的混凝土板邊緣接近側(cè)模時,改變混凝土的澆筑方向,由側(cè)邊模板處往回澆筑。兩側(cè)模板下口預(yù)留出水口,以排出混凝土振搗時在板底部出現(xiàn)的泌水。5.5.2混凝土養(yǎng)護保溫、保濕及補償措施根據(jù)氣象預(yù)報,擬澆筑3d后的平均氣溫為18℃。為防止因混凝土內(nèi)外溫差超過25℃而開裂,經(jīng)研究、比較,在不可能降低水泥用量、摻粉煤灰及選用礦渣水泥的條件下,采取下列保溫、保濕等保養(yǎng)措施。(1)底模:除因模板支撐結(jié)構(gòu)需要,滿鋪50mm×100mm×1000mm木板外,在木模板上滿鋪一層塑料薄膜,再蓋一層草袋子,然后上面再蓋一層塑料薄膜,再鋪一層竹膠板。在澆筑前3d,澆水濕透。(2)在四層與轉(zhuǎn)換板之間,凡無剪力墻部位,四周用塑料編織布作圍護,使板下形成溫棚,以減少空氣流動,達到保溫作用。(3)在澆筑混凝土表面12h后,加塑料薄膜一層覆蓋。(4)設(shè)溫度測試點,在有代表性的位置設(shè)測溫點,隨時了解混凝土澆筑后(特別是第二天)開始升、降溫情況,隨時準(zhǔn)備增、減覆蓋物。(5)加強對混凝土的保養(yǎng),不斷觀察混凝土保濕狀況,定時澆水保濕。澆筑完畢,及時在混凝土上表面覆蓋一層塑料薄膜,再蓋一層草袋子,然后上面再蓋一層塑料薄膜,側(cè)面同上,進行保溫保濕養(yǎng)護。5.6混凝土的溫控及實際效果5.6.1溫度測試本工程采用山東建筑科學(xué)研究中心生產(chǎn)的建筑電子測溫儀測溫。兩次澆筑分別設(shè)了10個和7個測溫斷面,每個測溫斷面分別在上、中、下及覆蓋層下埋設(shè)測溫傳感器,用混凝土溫度測定記錄儀進行施工全過程的跟蹤和檢測。混凝土水化熱溫升在澆筑3~5d達到最高溫度,然后呈緩慢降溫,本轉(zhuǎn)換層板斷面溫升實測情況見表5.5、5.6實測結(jié)果。表5.5混凝土最高溫升參數(shù)水泥強度等級水泥用量（kg/m3）粉煤灰摻量（kg/m3）最高絕熱溫升/℃實際最高溫升/℃到最高溫升時間/h到最高溫升位置板表面溫度/℃板底面溫度/℃P.O32.5R3008548.859.4120板中心位置36.147.1表5.6混凝土溫度變化℃天數(shù)氣溫覆蓋物下混凝土表面混凝土中心混凝土底表121.731.2218.234.033.546.238.2322.531.934.249.343.2416.134.734.754.346.5559.447.1618.736.333.856.145.2716.234.6817.934.8918.233.732.751.442.11017.735.132.450.541.21117.233.731.549.440.11217.734.81319.532.230.546.238.51417.231.730.245.837.11542.536.51616.230.729.540.435.41717.931.429.438.234.41818.230.328.434.532.91920.731.227.533.931.52021.930.226.532.430.4從表5.5、5。6可以看出,最高溫升與結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境有關(guān),即散熱條件與養(yǎng)護、通水條件。本轉(zhuǎn)換層板雖然一次性連續(xù)推進澆筑混凝土,塊體厚(2.1m),體積大(2840m3)。但轉(zhuǎn)換層板實測最高溫度和淄博廣電大廈基礎(chǔ)筏板(入模溫度低、溫升高),比較相對偏低。這說明在水泥中摻入緩凝減水劑及采用較大比例的粉煤灰,最大限度的降低水泥用量可以有效地降低總體水化熱量,從而有效地控制混凝土結(jié)構(gòu)的溫升。5.6.2混凝土的溫控及實際效果測溫自混凝土入模后1h開始,在混凝土澆筑后的5d內(nèi)每2h測一次,以后每4h測一次,測得大量數(shù)據(jù),各測點最高溫度,表最大溫差為23.1℃,與計算值基本相符,沒有超出預(yù)期目標(biāo),基礎(chǔ)施工完畢已經(jīng)半年多未發(fā)現(xiàn)裂縫。保溫與測溫持續(xù)20d,混凝土內(nèi)部-1m深度溫度最高點仍達到32.4℃,與表面溫度差為10.5℃。5.7混凝土力學(xué)性能及抗?jié)B性能檢驗結(jié)果該轉(zhuǎn)換板工程混凝土施工。共留置混凝土28d抗壓強度試件25組,平均抗壓強度52.1MPa,δ=1.86,達到設(shè)計強度的130.2%,60d抗壓強度試件5組,平均抗壓強度62.2MPa,達到設(shè)計強度的155.5%,抗?jié)B試驗按照GBJ82—85標(biāo)準(zhǔn)進行,加壓至1.0MPa時試件均無滲水,根據(jù)試驗結(jié)果,混凝土力學(xué)性能和抗?jié)B性能指標(biāo)均滿足設(shè)計要求?？偨Y(jié)6.1結(jié)論通過以上試驗和理論研究，并結(jié)合相關(guān)具體的工程案例分析可得以下結(jié)論：（1）雙親性單分子膜水分蒸發(fā)抑制技術(shù)可減少水分蒸發(fā)達75%，降低塑性收縮達50%，顯著提高混凝土抗塑性開裂能力；（2）新一代接枝共聚物可進行分子結(jié)構(gòu)設(shè)計，實現(xiàn)減水和減縮功能的統(tǒng)一，控制混凝土殼體及薄壁結(jié)構(gòu)的早期開裂；（3）水化熱調(diào)控型外加劑可顯著降低水泥加速期的水化速率，調(diào)控水化放熱歷程，提高大體積混凝土的溫控能力；（4）混凝土抗壓強度提高，拉壓強度比下降，可采用原位增韌技術(shù)，提高混凝土的斷裂能，降低開裂風(fēng)險。綜上所述，不難看出，消除現(xiàn)澆混凝土樓板裂縫質(zhì)量通病，是一項系統(tǒng)性很強的工作，必須高水平的設(shè)計、高質(zhì)量的施工、高要求的監(jiān)理作保證。在我國條例、法規(guī)等所規(guī)定的，誰設(shè)計誰負責(zé)，誰施工誰負責(zé)，誰監(jiān)理誰負責(zé)及誰建設(shè)誰負責(zé)的原則下，建立完善的質(zhì)量保證體系，并堅信只要在施工中施工人員能夠掌握好施工過程中各個階段的質(zhì)量控制的要點，控制好每一個環(huán)節(jié)的關(guān)鍵問題，混凝土的施工質(zhì)量就能夠得到保證，從而提高建筑的整體水平。同時，著手研究新型混凝土裂縫控制技術(shù)從而減少現(xiàn)澆混凝土裂縫的產(chǎn)生。6.2對未來混凝土的展望國內(nèi)外雖然在混凝土裂縫修補材料方面開展了大量的研究工作,并取得了許多成果,但有些仍處于研制開發(fā)階段,已投入使用的裂縫修補材料也存在許多不足之處,比如對裂縫界面狀態(tài)要求苛刻、易老化、造價高、合成工藝復(fù)雜,不利于推廣、難以滿足混凝土裂縫修補的要求等。基于以上考慮,開發(fā)粘結(jié)強度高、流動性好、力學(xué)性能優(yōu)良、滲透性強、耐疲勞、耐腐蝕、施工工藝簡單、適用范圍廣的新型混凝土裂縫修補材料不僅十分必要,而且非常迫切。同時,對于滿足建筑使用要求的水泥混凝土裂縫修補材料應(yīng)從提高穩(wěn)定性、耐久性出發(fā),一方面某些聚合物的摻入可以改善材料的性能,另一方面使用改性后的有機高分子樹脂類修補材料已經(jīng)在高層建筑的修補中顯示出了特有的優(yōu)勢,應(yīng)加以繼續(xù)發(fā)展。參考文獻：[1]PK.Mehta.DurabiIity一CrcalIssuesfortheFutureConcreteInternationalY1997[2]王鐵夢,工程結(jié)構(gòu)裂縫控制,中國建筑工業(yè)出版社,1997[3]RASHIDYR.Analysisofprestressedconcretepressurevessels[J].NuclearEngineeringandDesign,1968,7:334-344[4]徐世鋃,混凝土雙K斷裂參數(shù)計算理論及規(guī)范化測試方法[J],三峽大學(xué)學(xué)報,2002(1):2-7[5]唐春安,混凝土損傷與斷裂—數(shù)值試驗[M].北京:科學(xué)出版社,2003[6]肖濤,左正興.虛擬裂紋閉合法在結(jié)構(gòu)斷裂分析中的應(yīng)用.計算力學(xué)學(xué)報,2008,25:16-19[7]李長安.基于虛擬裂紋閉合法的裂紋擴展與疲勞壽命研究(碩士學(xué)位論文).武漢:華中科技大學(xué),2008[8]顧祥林.混凝土結(jié)構(gòu)基本原理[M].上海:同濟大學(xué)出版社,2004[9]顧祥林,李超,彭斌,等.上海光源工程超長大體積混凝土裂縫控制試驗研究與數(shù)值模擬[R].上海:同濟大學(xué),2008[10]王曉剛.預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)地下室頂板裂縫的實例分析[J].建筑技術(shù),2006,37(4),268-269[11]林曉玲,肖琳琛,顧志峰,等.臺州市椒江振興大廈混凝土裂縫結(jié)構(gòu)安全鑒定[J].國外建材科技,2005,26（6）:80-81[12]梁興文,史慶軒.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2011.3[13]吳培波.建筑施工中混凝土裂縫控制技術(shù)[J].城市建筑,2013,04:89[14]DenarieE，CecotC，HuetC.Characterizationofcreepandcrackgrowthinteractionsinthefracturebehaviorofconcrete[J].CementandConcreteResearch，2006，36（3）：571-575.[15]MehtaPK.Concretetechnologyatthecrossroads-problemsandopportunities[J].ACISP，1994，144：1-30.[16]LiuJiaping.TianQian.MiaoChangwen.Investigationontheplasticshrinkageofcementitiousmaterialsunderdryingconditions:mechanismandtheoreticalmodel[J].MagazineofConcreteResearch,2012,64（6）：551-561[17]LuraP,CouchJ,JensenOM,etal.Early-ageacousticemissionmeasurementsinhydratingcementpaste：Evidenceforcavitationduringsolidificationduetoself-desiccation[J].CementandConcreteResearch,2009,39（10）：861-867[18]ACICommittee308.Guidetocuringconcrete（ACI308R-01）[R].USA:AmericanConcreteInstitute,2001[19]水工混凝土斷裂試驗規(guī)程編制組.DL/T5332—2005水工混凝土斷裂試驗規(guī)程[S].北京：中國電力出版社，2006[20]葉琳昌,沈義.大體積混凝土施工[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1987[21]趙志縉,高層建筑施工手冊[K].上海:同濟大學(xué)出版社,1995致謝論文從選題到定稿始終是在老師吳帥濤的精心指導(dǎo)下完成的。吳老師為人謙和，思維敏捷，治學(xué)嚴謹，在作者課題研究遇到困難時，總能以敏銳的洞察力發(fā)現(xiàn)問題的所在，為作者課題的順利完成指明了方向，因此論文凝聚著老師的許多心血。在學(xué)習(xí)期間，老師嚴謹?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，忘我的工作精神，淵博的知識，豐富的社會閱歷及高尚的人品情操，極大地激發(fā)了我的學(xué)習(xí)和工作熱情，成為我終身受益的精神財富。而老師在學(xué)術(shù)、生活等方面給予的無微不至的關(guān)懷，諄諄善誘的教誨，一如既往的支持與鼓勵，都使我受益匪淺，終身難忘。在此論文完成之際，作者謹向老師致以崇高敬意和衷心的感謝!感謝同學(xué)景國濤在生活和學(xué)習(xí)上對我的關(guān)心與愛護；其豐富的實驗經(jīng)驗和樂觀的生活態(tài)度，是我能完成課題的最有力的支持，一起上課和在教研室的時光永遠難忘；并讓我在需要幫助的時候感受到了友誼的寶貴。感謝我的父母和朋友，你們對我的關(guān)心和支持是我堅強的后盾，也是我一直前進的動力；正是因為你們的支持，我才得以順利的完成我的課題和論文。感謝所有對我完成論文給予過幫助和支持的人！基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制