化工原理課程設(shè)計列管式換熱器

化工原理課程設(shè)計列管式換熱器目前一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點1、換熱器類型的選擇2、流動空間的選擇3、流速的確定4、流動方式的選擇5、流體出口溫度的確定一、設(shè)計方案的確定二、列管式換熱器的結(jié)構(gòu)三、列管式換熱器設(shè)計計算目前二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點固定管板式換熱器固定管板式換熱器管束連接在管板上，管板與殼體焊接。1、換熱器類型的選擇目前三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點優(yōu)點：

1）傳熱面積比浮頭式換熱器大20%-30%；

2）旁路漏流較水；

3）鍛件使用較少；

4）沒有內(nèi)漏。缺點：1）不適用于換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差很大的場合，管板與管頭之間易產(chǎn)生溫差應(yīng)力而損壞；（為了減少熱應(yīng)力，通常在固定管板式換熱器中設(shè)置柔性元件．如：設(shè)置膨脹節(jié)．來吸收熱膨脹差）2）殼程無法機械清洗，不適用于殼程結(jié)垢的場合；3）管子腐蝕后造成連同殼體報廢，殼體部件壽命決定于管子壽命，故設(shè)備壽命相對較低。目前四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點適用的場合：1）管殼程金屬溫差不是很大的場合；2）殼程流體清潔，無需經(jīng)常抽出管束清洗的場合。目前五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點浮頭式換熱器兩端管板中只有一端與殼體固定，另一端可相對殼體自由移動，稱為浮頭。浮頭由浮頭管板、鉤圈和浮頭端蓋組成，是可拆連接，管束可從殼體內(nèi)抽出。管束與殼體的熱變形互不約束，因而不會主生熱應(yīng)力。目前六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點優(yōu)點：

1)管束可以抽出，以方便清洗管程、殼程；

2)殼程壁與管壁不受溫差限制；

3)可在高溫、高壓下工作，一般溫度T≤450℃，P≤6.4MPa;

4)可用于結(jié)垢比較嚴(yán)重的場合;

5)可用于管程腐蝕場合.缺點:1)浮頭端易發(fā)生內(nèi)漏；2)金屬材料耗量大，成本高20%；3)結(jié)構(gòu)復(fù)雜?？捎玫膱龊希?）管殼程金屬溫差很大場合；2）殼程介質(zhì)易結(jié)垢要求經(jīng)常清洗的場合；目前七頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點U形管式換熱器U形換熱器的典型結(jié)構(gòu)如圖。這種換熱器的結(jié)構(gòu)特點是，只有一塊管板，管束由多根U形管組成，管的兩端固定在同一塊管板上，管子可以自由伸縮。當(dāng)殼體與U形換熱管有溫差時，不會產(chǎn)生熱應(yīng)力。目前八頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點優(yōu)點：

１）管束可抽出來機械清洗；

２）殼體與管壁不受溫差限制；

３）可在高溫、高壓下工作，一般適用于T≤500℃，P≤10MPa;

4)可用于殼程結(jié)垢比較嚴(yán)重的場合;

5)可用于管程易腐蝕場合.

缺點:1)在管子的U型處易沖蝕，應(yīng)控制管內(nèi)流速;2)管程不適用于結(jié)垢較重的場合;可用的場合:1)管程走清潔流體;2)管程壓力特別高;3)管殼程金屬溫差很大,固定管板換熱器連設(shè)置膨脹節(jié)都無法滿足要求的場合.目前九頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點2、流動空間的選擇目前十頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點3、流速的確定目前十一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點4、流動方式的選擇除逆流和并流之外，在列管式換熱器中冷、熱流體還可以作各種多管程多殼程的復(fù)雜流動。當(dāng)流量一定時，管程或殼程越多，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)越大，對傳熱過程越有利。但是，采用多管程或多殼程必導(dǎo)致流體阻力損失，即輸送流體的動力費用增加。因此，在決定換熱器的程數(shù)時，需權(quán)衡傳熱和流體輸送兩方面的損失。目前十二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點5、流體出口溫度的確定若換熱器中冷、熱流體的溫度都由工藝條件所規(guī)定，則不存在確定流體兩端溫度的問題。若其中一流體僅已知進(jìn)口溫度，則出口溫度應(yīng)由設(shè)計者來確定。例如用冷水冷卻一熱流體，冷水的進(jìn)口溫度可根據(jù)當(dāng)?shù)氐臍鉁貤l件作出估計，而其出口溫度則可根據(jù)經(jīng)濟核算來確定：為了節(jié)省冷水量，可使出口溫度提高一些，但是傳熱面積就需要增加；為了減小傳熱面積，則需要增加冷水量。兩者是相互矛盾的。一般來說，水源豐富的地區(qū)選用較小的溫差，缺水地區(qū)選用較大的溫差。不過，工業(yè)冷卻用水的出口溫度一般不宜高于45℃，因為工業(yè)用水中所含的部分鹽類（如CaCO3、CaSO4、MgCO3和MgSO4等）的溶解度隨溫度升高而減小，如出口溫度過高，鹽類析出，將形成傳熱性能很差的污垢，而使傳熱過程惡化。如果是用加熱介質(zhì)加熱冷流體，可按同樣的原則選擇加熱介質(zhì)的出口溫度。目前十三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點二、列管式換熱器的結(jié)構(gòu)1、管程結(jié)構(gòu)①換熱管規(guī)格和排列的選擇換熱管直徑越小，換熱器單位體積的傳熱面積越大。因此，對于潔凈的流體管徑可取小些。但對于不潔凈或易結(jié)垢的流體，管徑應(yīng)取得大些，以免堵塞?？紤]到制造和維修的方便，加熱管的規(guī)格不宜過多。目前我國試行的系列標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定采用和兩種規(guī)格。目前十四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點按選定的管徑和流速確定管子數(shù)目，再根據(jù)所需傳熱面積，求得管子長度。實際所取管長應(yīng)根據(jù)出廠的鋼管長度合理截用。我國生產(chǎn)系列標(biāo)準(zhǔn)中管長有1.5m，2m，3m，4.5m，6m和9m六種，其中以3m和6m更為普遍。同時，管子的長度又應(yīng)與管徑相適應(yīng)，一般管長與管徑之比，即L/D約為4～6目前十五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管子的排列方式有等邊三角形和正方形兩種。與正方形相比，等邊三角形排列比較緊湊，管外流體湍動程度高，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大。正方形排列雖比較松散，傳熱效果也較差，但管外清洗方便，對易結(jié)垢流體更為適用。目前十六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點②管板固定管板式換熱器的兩端管板采用焊接方法與殼體連接固定。管板的作用是將受熱管束連接在一起，并將管程和殼程的流體分隔開來。③封頭和管箱封頭用于直徑小的殼體。管箱用于直徑大的殼體，也叫分配室。用以分配液體和起封頭的作用。壓力較低時可采用平蓋，壓力較高時則采用凸形蓋，用法蘭與管板連接。檢修時可拆下管箱對管子進(jìn)行清洗或更換。目前十七頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點目前十八頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點2、殼程結(jié)構(gòu)

換熱器殼體的內(nèi)徑應(yīng)等于或稍大于(對浮頭式換熱器而言)管板的直徑。根據(jù)計算出的實際管數(shù)、管徑、管中心距及管子的排列方法等，可用作圖法確定殼體的內(nèi)徑。單管程①殼體

（管心距一般是管外徑的1.25倍）目前十九頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點多管程目前二十頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點②折流擋板

安裝折流擋板的目的是為提高管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，為取得良好的效果，擋板的形狀和間距必須適當(dāng)。折流擋板不僅可防止流體短路、增加流體流速，還迫使流體按規(guī)定路徑多次錯流通過管束，使湍動程度大為增加。常用的折流擋板有圓缺形和圓盤形兩種，前者更為常用。切去的弓形高度約為外殼內(nèi)徑的10～40％，一般取25％，過高或過低都不利于傳熱。圓缺形.圓盤形目前二十一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點兩相鄰擋板的距離(板間距)h為外殼內(nèi)徑D的(0.2～1)倍。板間距過小，不便于制造和檢修，阻力也較大。板間距過大，流體就難于垂直地流過管束，使對流傳熱系數(shù)下降。我國系列標(biāo)準(zhǔn)中采用的擋板間距為：固定管板式有100mm，150mm，200mm，300mm，450mm，600mm，700mm七種浮頭式有100mm，150mm，200mm，250mm，300mm，350mm，450mm（或480mm），600mm八種。目前二十二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點③接管尺寸

換熱器中流體進(jìn)、出口的接管直徑按下式計算Vs--流體的體積流量，m3/s；

u--接管中流體的流速，m/s。流速u的經(jīng)驗值為:對液體：u=1.5～2m/s；對蒸汽：u=20～50m/s；對氣體：u=(15～20)p/ρ；式中p為壓強，單位為atm；ρ為氣體密度，單位為kg/m3目前二十三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點目前二十四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點目前二十五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點目前二十六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點ⅰ傳熱計算給定的條件

(1)熱流體的入口溫度T1、出口溫度T2；

(2)冷流體的入口溫度t1、出口溫度t2；

熱平衡方程式是反映換熱器內(nèi)冷流體的吸熱量與熱流體的放熱量之間的關(guān)系式。由于換熱器的熱散失系數(shù)通常接近1，計算時不計算散熱損失，則冷流體吸收熱量與熱流體放出熱量相等。三、列管式換熱器設(shè)計計算目前二十七頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點1、傳熱系數(shù)K傳熱系數(shù)K是表示換熱設(shè)備性能的極為重要的參數(shù)，是進(jìn)行傳熱計算的依據(jù)。K的大小取決于流體的物性、傳熱過程的操作條件及換熱器的類型等，K值通?？梢杂蓪嶒灉y定，或取生產(chǎn)實際的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，也可以通過分析計算求得。目前二十八頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點列管式換熱器中K值大致范圍熱流體冷流體傳熱系數(shù)

K/(W·m2·K-1)水

輕油

重油

氣體

水蒸汽冷凝

水蒸汽冷凝

低沸點烴類蒸汽冷凝

高沸點烴類蒸汽冷凝

水蒸汽冷凝

水蒸汽冷凝

水蒸汽冷凝水

水

水

水

水

氣體

水

水

水沸騰

輕油沸騰

重油沸騰850～1700

340～910

60～280

17～280

1420～4250

30～300

455～1140

60～170

2000～4250

455～1020

140～425目前二十九頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點2、平均溫度差

并流：

逆流：

并流：目前三十頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點3、對流傳熱系數(shù)（無相變）

目前三十一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點對流傳熱系數(shù)（相變）目前三十二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點4、污垢熱阻換熱器的傳熱表面在經(jīng)過一段時間運行后，壁面往往積一層污垢，對傳熱形成附加的熱阻，稱為污垢熱阻，這層污垢熱阻在計算傳熱系數(shù)K時一般不容忽視。由于污垢層的厚度及其熱導(dǎo)率不易估計，通常根據(jù)經(jīng)驗確定污垢熱阻。若管壁內(nèi)、外側(cè)表面上的污垢熱阻分別用Rdi和Rd0表示，根據(jù)串聯(lián)熱阻疊加原則目前三十三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點污垢熱阻Rd的大致范圍目前三十四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點污垢熱阻Rd目前三十五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點ii流體流動阻力(壓強降)的計算換熱器管程及殼程的流動阻力，常?？刂圃谝欢ㄔ试S范圍內(nèi)。若計算結(jié)果超過允許值時，則應(yīng)修改設(shè)計參數(shù)或重新選擇其他規(guī)格大換熱器。按一般經(jīng)驗，對于液體常控制在104～105Pa范圍內(nèi)，對于氣體則以103～104Pa為宜。此外，也可依據(jù)操作壓力不同而有所差別，參考下表換熱器操作壓力P(Pa)允許壓降△P<105(絕壓)

0～105(表壓)

>105(表壓)0.1P

0.5P

>5×104Pa目前三十六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點(1)管程流體阻力管程阻力可按一般摩擦阻力公式求得。對于多程換熱器，其總阻力Δpt等于各程直管阻力、回彎阻力及進(jìn)、出口阻力之和。一般進(jìn)、出口阻力可忽略不計，故管程總阻力的計算式為每程直管阻力；

每程回彎阻力式中ΔPi、ΔPr------分別為直管及回彎管中因摩擦阻力引起的壓強降，N/m2Ft-----結(jié)垢校正因數(shù)，無因次，對于φ25×2.5mm的管子，取為1.4，對于φ19×2mm的管子，取為1.5；Np-----管程數(shù)；Ns-----串聯(lián)的殼程數(shù)。

目前三十七頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點(2)殼程流體阻力現(xiàn)已提出的殼程流體阻力的計算公式雖然較多，但是由于流體的流動狀況比較復(fù)雜，使所得的結(jié)果相差很多。下面介紹埃索法計算殼程壓強的公式——殼程總阻力損失，

——流過管束的阻力損失，

——流過折流板缺口的阻力損失，

Fs-殼程阻力結(jié)垢校正系數(shù)，對液體可取Fs=1.15，對氣體或可凝蒸汽取Fs=1.0；Ns-殼程數(shù)；目前三十八頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管束阻力損失折流板缺口阻力損失NB——折流板數(shù)目；

NTc——橫過管束中心的管子數(shù)對于三角形排列的管束，對于正方形排列的管束，為每一殼程的管子總數(shù)；

B-折流板間距，m；D-殼程直徑，m；U0-按殼程流通截面積或按其截面積計算所得的殼程流速，m/s；F-管子排列形式對壓降的校正系數(shù)，對三角形排列F=0.5，對正方形排列F=0.3，對正方形斜轉(zhuǎn)45°，F(xiàn)=0.4；f0-殼程流體摩擦系數(shù)目前三十九頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點iii列管式換熱器的設(shè)計和選用的計算步驟總結(jié)設(shè)有流量為mh的熱流體，需從溫度T1冷卻至T2，可用的冷卻介質(zhì)入口溫度t1，出口溫度選定為t2。由此已知條件可算出換熱器的熱流量Q和逆流操作的平均推動力。根據(jù)傳熱速率基本方程當(dāng)Q和△tm已知時，要求取傳熱面積A必須知K，則是由傳熱面積A的大小和換熱器結(jié)構(gòu)決定的?？梢?，在冷、熱流體的流量及進(jìn)、出口溫度皆已知的條件下，選用或設(shè)計換熱器必須通過試差計算，按以下步驟進(jìn)行。

目前四十頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點1、初選換熱器的規(guī)格尺寸◆初步選定換熱器的流動方式，保證溫差修正系數(shù)大于0.8，否則應(yīng)改變流動方式，重新計算?！粲嬎銦崃髁縌及平均傳熱溫差△tm，根據(jù)經(jīng)驗估計總傳熱系數(shù)K估，初估傳熱面積A估?！暨x取管程適宜流速，估算管程數(shù)，并根據(jù)A估的數(shù)值，確定換熱管直徑、長度及排列目前四十一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點2、核算總傳熱系數(shù)

分別計算管、殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，確定污垢熱阻，求出總傳系數(shù)K計，并與估算時所取用的傳熱系數(shù)K估進(jìn)行比較。如果相差較多，應(yīng)重新估算目前四十二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點3、計算傳熱面積并求裕度

根據(jù)計算的K計值、熱流量Q及平均溫度差△tm，由總傳熱速率方程計算傳熱面積A0，一般應(yīng)使所選用或設(shè)計的實際傳熱面積AP大于A0。裕度的計算式為：目前四十三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點4、計算管、殼程阻力

在選擇管程流體與殼程流體以及初步確定了換熱器主要尺寸的基礎(chǔ)上，就可以計算管、殼程流速和阻力，看是否合理?；蛘呦冗x定流速以確定管程數(shù)NP和折流板間距B再計算壓力降是否合理。這時NP與B是可以調(diào)整的參數(shù)，如仍不能滿足要求，可另選殼徑再進(jìn)行計算，直到合理為止。目前四十四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點設(shè)計任務(wù)及操作條件處理能力：10萬噸/年煤油設(shè)備形式：列管式換熱器操作條件煤油：入口溫度140℃，出口溫度40℃冷卻介質(zhì)：自來水，入口溫度30℃，出口溫度40℃允許壓強降：不大于100kPa煤油定性溫度下的物性數(shù)據(jù)：密度825kg/m3，黏度7.15×10-4Pa.s，比熱容2.22kJ/(kg.℃)，導(dǎo)熱系數(shù)0.14W/(m.℃)每年按330天計，每天24小時連續(xù)運行換熱器設(shè)計目前四十五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點一、確定設(shè)計方案選擇換熱器的類型

兩流體溫度變化情況，熱流體進(jìn)口溫度140oC，出口溫度40oC；冷流體進(jìn)口溫度30oC，出口溫度40oC。該換熱器用自來水冷卻煤油，考慮到清洗等各種因素，初步確定為固定管板式的列管式換熱器。流動空間及流速的確定由于冷卻水容易結(jié)垢，為便于清洗，應(yīng)使水走管程，煤油走殼程。從熱交換角度，煤油走殼程可以與空氣進(jìn)行熱交換，增大傳熱強度。選用Φ25×2.5mm的10號碳鋼管。

目前四十六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點二、確定物性數(shù)據(jù)殼程煤油的定性溫度為T1=140°C，T2=40°C，

T=(140+40)/2=90(°C)煤油90°C下的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下:

密度ρo=800kg/m3

定壓比熱容Co=2.22kJ/（kg·k）

導(dǎo)熱系數(shù)λo=0.140W/(m·k)

粘度μo=7.15×10-4N·s/m管程水的定性溫度為t1=30°C，t2=40°C

t=(30+40)/2=35(°C)水35°C的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下:

密度ρi=994kg/m3

定壓比熱容Ci=4.174kJ/（kg·k）

導(dǎo)熱系數(shù)λi=0.626W/(m·k)

粘度μi=7.25×10-4N·s/m2

目前四十七頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點三、計算總傳熱系數(shù)

1.熱流量q0=10×104×103/(330×24)=12626.26(kg/h)Q0=m0CoΔto=12626.26×2.22×(140-40)=2.8×106kJ/h=778.62(kw)2.平均傳熱溫差

△tm’=(Δt1-Δt2)/ln(Δt1/Δt2)=[(140-40)-(40-30)]/ln[(140-40)/(40-30)]=39(○C)其中Δt1=T1-t2，Δt2=T2-t1。qi=Q0/(CiΔti)=2.8×106/[4.174×(40-30)]=67154.6kg/h=18.65kg/s3.水用量目前四十八頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點△tm‘=(Δt1-Δt2)/ln(Δt1/Δt2)=[(140-40)-(40-30)]/ln[(140-40)/(40-30)]=39(oC)

其中Δt1=T1-t2，Δt2=T2-t1。傳熱平均溫差校正系數(shù)按單殼程四管程結(jié)構(gòu)，溫差校正系數(shù)應(yīng)查有關(guān)圖表，但R=10的點在圖中難以讀出，因而相應(yīng)以1/R代替R，PR代替P，查同一線圖，φ=0.82，目前四十九頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點四、傳熱面積初值計算

取總傳熱系數(shù)K=500W/(m2

?°C)取規(guī)格的管子，

一根管子面積管子數(shù)按單程管計算，所需的傳熱管長度為取260根方案一目前五十頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管子中心距取t=32mm選用一殼程四管程三角形管束排列方式，L=3m，采用多管程結(jié)構(gòu)，取板的利用率η=0.6,則殼體的內(nèi)徑為圓整可取700mm。中心一行管束目前五十一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點采用圓缺形折流板，取折流板圓缺高度為為殼體內(nèi)徑地25%，則缺去的圓缺高度為h=0.25×700=175mm，故可取h=170mm。取折流板間距B=0.3D，則B=0.3×700=210mm，可取B為200mm折流板數(shù)NB=傳熱管長/折流板間距-1=3000/200-1=14塊折流板圓缺面水平裝配。折流板數(shù)的計算目前五十二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管內(nèi)給熱系數(shù)

管截面積管內(nèi)流速普朗特數(shù)目前五十三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管側(cè)傳熱系數(shù)

對于圓缺形折流板，可采用克恩公式當(dāng)量直徑，由正三角形排列得殼程流通截面積目前五十四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為普朗特準(zhǔn)數(shù)為粘度校正目前五十五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點傳熱核算

取水的污垢熱阻為Rsi=3.44×10-4m2?K/W取煤油的污垢熱阻為Rso=1.72×10-4m2?K/W管壁導(dǎo)熱系數(shù)為λ=45W/(m?K)比假定K值相差較遠(yuǎn)，重新設(shè)計目前五十六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點取總傳熱系數(shù)K=500W/(m2

?°C)取規(guī)格的管子，

一根管子面積管子數(shù)按單程管計算，所需的傳熱管長度為取128根方案二目前五十七頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管子中心距取t=32mm選用一殼程4管程三角形管束排列方式，L=4.5m，采用多管程結(jié)構(gòu)，取板的利用率η=0.6,則殼體的內(nèi)徑為圓整可取500mm。中心一行管束目前五十八頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點采用圓缺形折流板，取折流板圓缺高度為為殼體內(nèi)徑地25%，則缺去的圓缺高度為h=0.25×500=125mm，故可取h=120mm。取折流板間距B=0.3D，則B=0.3×500=150mm，可取B為150mm折流板數(shù)NB=傳熱管長/折流板間距-1=4500/150-1=19塊折流板圓缺面水平裝配。折流板數(shù)的計算目前五十九頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管內(nèi)給熱系數(shù)

管截面積管內(nèi)流速普朗特數(shù)目前六十頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管側(cè)傳熱系數(shù)對于圓缺形折流板，可采用克恩公式當(dāng)量直徑，由正三角形排列得殼程流通截面積目前六十一頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為普朗特準(zhǔn)數(shù)為粘度校正目前六十二頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點傳熱核算

取水的污垢熱阻為Rsi=3.44×10-4m2?K/W取煤油的污垢熱阻為Rso=1.72×10-4m2?K/W管壁導(dǎo)熱系數(shù)為λ=45W/(m?K)比假定K值相近，試差結(jié)束目前六十三頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點裕度計算

所需換熱面積實際換熱器面積面積裕度傳熱面積裕度不合適，該換熱器不能夠生產(chǎn)任務(wù)。目前六十四頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點取總傳熱系數(shù)K=500W/(m2

?°C)取規(guī)格的管子，

一根管子面積管子數(shù)按單程管計算，所需的傳熱管長度為取128根方案三目前六十五頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點管子中心距取t=32mm選用一殼程4管程三角形管束排列方式，L=6m，采用多管程結(jié)構(gòu)，取板的利用率η=0.6,則殼體的內(nèi)徑為圓整可取500mm。中心一行管束目前六十六頁\總數(shù)七十八頁\編于十二點采用圓缺形折流板，取折流板圓缺高度為為殼體內(nèi)徑地25%，則缺去的圓缺高度為h=0.25×500=125mm，故可取h=120mm。取折流板間距B=0.3