卸料平臺專項施工方案00378

精心整理精心整理精心整理萬家花城萬和苑二期工程卸料平臺專項方案編制人：職務/職稱：審核人：職務/職稱：批準人：職務/職稱：一、工程概況平湖萬家花城萬和苑二期工程，本工程地塊位于嘉興平湖市，勝利路以南，漕兌路以北，平湖大道以東，梅園路以西。本工程建筑結(jié)構形式為框架-剪力墻結(jié)構，基礎類型為出庫及8#、14#主樓采用鋼筋砼預制管樁及其余主樓采用混凝土鉆孔灌注樁基礎，本工程由5棟30層高層及整體地下室1層局部2層，建筑總高度89.8m?？偨ㄖ娣e152278.98m2，其中地上建筑面積106082.54,地下室建筑面積46196.44m2。本工程±0.000標高相當于黃海標高3.900m。結(jié)構類型為框架、剪力墻結(jié)構，建筑結(jié)構安全等級為二級，設計使用年限為50年，地基基礎設計等級為甲級，屋面防水等級為一級，地下室防水等級為一級，建筑消防類別為一類高層建筑，建筑物耐火等級為一級。本工程建筑抗震設防分類為標準設防類（丙類）建筑，場地類別為Ⅲ類，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g，抗震等級主樓及其相關范圍內(nèi)（主樓外二跨且不小于20米）的抗震等級同主樓一層的抗震等級（剪力墻抗震等級為三級（用于27層建筑）、剪力墻抗震等級為二級（用于30層建筑）、框架抗震等級為二級），其余車庫處的框架抗震等級為三級?；A形式為車庫采用預應力管樁，主樓27層采用管樁，30層鉆孔灌注樁，基坑開挖深度約10m。卸料平臺的布置本工程單層面積大，樓層高，且施工工期較為緊張，為使鋼管、模板等建筑材料能快速有效地翻運至上部施工層，故特從二層開始一個單元每層均布設一只卸料臺位（使用荷載小于或等于1.5噸），安裝后進行上下垂直運輸，并層層往上循環(huán)安裝使用，直至33層。（卸料平臺詳圖附后）。卸料平臺的制作本工程用卸料平臺平面尺寸為1900×3500，平臺靠砼現(xiàn)澆構件外側(cè)布置，突出現(xiàn)澆構件最外側(cè)1550mm，平臺骨架主梁采用16#槽鋼，平臺板下橫檔采用16#槽鋼，拼接焊接而成，橫檔上鋪設模板作卸料平臺用。防護欄桿采用Ф48×3.0mm鋼管焊接，共計有兩排平行于建筑物縱向欄桿，每排有立桿6根，間距為0.7m，高度1.2m。欄桿上鋪滿鋪模板作圍護用，如附圖所示。安裝、拆除與使用卸料平臺制作完成后，利用塔吊進行吊裝，用鋼絲繩將平臺套?。ㄍㄟ^預焊在平臺上的4Ф20吊環(huán)）后吊運至欲安裝樓層，將靠建筑物一端的槽鋼放入預埋在樓面板中的拉環(huán)（4Ф20拉環(huán)埋件）內(nèi)，并用電焊固定。外側(cè)利用4Ф21.5鋼絲繩吊拉至上層構件的預埋拉鉤內(nèi)，各鋼絲繩利用雙調(diào)螺絲張緊。拆除時則用塔吊吊住平臺（平臺上應清理干凈，以免平臺內(nèi)的物體墜落）使之不至翻落，而后松掉鋼絲繩及螺絲即可吊離原安裝位置，吊至上層進行安裝，有專人負責指揮。操作時，應盡量使吊物擺放均勻，同時不得堆載過重,限載1.5T。操作平臺安全要求1.卸料平臺的上部拉結(jié)點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內(nèi)口；3.卸料平臺左右兩側(cè)必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調(diào)換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。卸料平臺安全計算書一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):15.00。2.懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：2.80，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1.30；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.90；鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平[；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平[；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.20。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：5.10，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50,次梁懸臂Mc(m)：0.00；平臺計算寬度(m)：1.90。二、次梁的驗算次梁選擇16a號槽鋼槽口水平[，間距0.5m，其截面特性為：面積A=21.95cm2；慣性距Ix=866.2cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=108.3cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35×0.50=0.18kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平[，標準值為0.17kN/mQ2=0.17kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：15.00kN荷載組合Q=1.2×(0.18+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.81kN/mP=1.4×15.00=21.00kN2.內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式(規(guī)范JGJ80-91，P31)為：Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4經(jīng)計算得出:Mmax=(1.81×1.902/8)×(1-(0.002/1.902))2+21.00×1.90/4=10.79kN·m。最大支座力計算公式:R=[P+q(l+2m)]/2經(jīng)計算得出:R=(21.00+1.81×(1.90+2×0.00))/2=12.22kN3.抗彎強度驗算次梁應力：σ=M/γxWx≤[f]其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材的抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值σ=1.08×104/(1.05×108.30)=94.91N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值σ=94.912N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！4.整體穩(wěn)定性驗算σ=M/φbWx≤[f]其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)經(jīng)過計算得到φb=570×10.00×63.00×235/(1900.00×160.00×235.0)=1.18；由于φb大于0.6，按照下面公式調(diào)整：φb'=1.07-0.282/φb≤1.0得到φb'=0.831；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=1.08×104/(0.831×108.300)=119.89N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=119.886N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！三、主梁的驗算根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇16a號槽鋼槽口水平[，其截面特性為：面積A=21.95cm2；慣性距Ix=866.2cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=108.3cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載Q2=0.17kN/m靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.17)=0.37kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力R；2.內(nèi)力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R[1]=17.459kN；R[2]=11.931kN；R[3]=-4.207kN。最大支座反力為Rmax=11.931kN；最大彎矩Mmax=9.687kN·m；最大撓度ν=0.064mm。3.抗彎強度驗算σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值σ=9.687×106/1.05/108300.0+1.69×104/2195.000=92.868N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值92.868N/mm2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205.00N/mm2，滿足要求！4.整體穩(wěn)定性驗算σ=M/(φbWx)≤[f]其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)φb=570×10.0×63.0×235/(4100.0×160.0×235.0)=0.547；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=9.687×106/(0.547×108300.00)=163.39N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=163.39N/mm2小于[f]=205.00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi=RUisinθi其中RCi--水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi--拉鋼繩的軸力(kN)；θi--拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sinθi=Sin(ArcTan(2.9/(1.3+2.8))=0.577；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sinθi；RUi=17.459/0.577=30.23kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑21.5mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝271.5kN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]=38.462kN>Ru＝30.233kN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=30233.350N。拉環(huán)強度計算公式為：σ=N/A≤[f]2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑D=[30233.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=19.6mm。實際拉環(huán)選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、操作平臺安全要求1.卸料平