大壩安全評價報告

結(jié)構(gòu)安全評價6.1大壩變形分析及評價6.1.1大規(guī)變形攔河壩為均質(zhì)土壩,最大壩高9.0m,壩軸線長100.0m。攔河壩主要存在以下問題:大壩沉降變形水庫建成后沒有設(shè)置位移觀測設(shè)施。12月現(xiàn)場勘察時,從測量資料看,瑣頂最高點(diǎn)高程值為1524.17m,最低點(diǎn)高程值為1523.88m,相差0.29m;壩頂基本同寬,壩頂寬度為3.4m?3.5m,壩頂上、下游測均設(shè)有0.3m寬砼路緣石,路緣石與壩頂齊平,路緣石現(xiàn)狀完好。大壩上游壩坡為預(yù)制塊護(hù)坡,護(hù)坡坡比為1:2.3,壩面較為平整,但局部長有雜草;下游壩坡無護(hù)坡,壩面相對平整,坡比為1:3.0,高程1516.90m以下有排水體,排水體頂寬1.5m,高1.5m,排水體現(xiàn)狀堵塞,失去排水效果。大壩滲漏壩體填筑由受益民工分塊填筑,各工作面進(jìn)度不一,填筑面高低不平。只用石碾碾壓,碾壓質(zhì)量差,人工平土,一般鋪土厚度為30?40cm,施工層面處理質(zhì)量差。下游壩腳漏水嚴(yán)重,可見成股狀水流從壩體流出,于12月26日對大壩總滲漏量進(jìn)行了觀測,在庫水位為1517.60m時總滲漏量為3.OL/s。6.1.2原因分析與評價該QS2現(xiàn)體土(礦澄棄土)由含砂爍石粘土、粘土質(zhì)砂構(gòu)成,最大厚度6.4m。其粒徑之礫石含量0.5?23.1%,砂粒含量0.7?28.5%(其中:粗粒0.7?12.9%,中粒0.9?8.2%,細(xì)粒1.4?28.5%),粉粒含量10.4?39.2%,粘粒含量37.8?40.6%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有50%小于90%,有50%為90%?96%)?？紫侗葹?.328?0.514,為中等壓縮性土體(壓縮系數(shù)為al-2=0.186?0.327MPa-l),流限為24.3?31.2%;塑限指數(shù)為11.5?14.6,粘聚力18.9?20.3kPa,內(nèi)摩擦角17.2°?20.0°,滲透系數(shù)為8.26E-03cm/s,屬中等透水層。Qsl壩體土(壩體填筑土)由粘土夾含砂粘土、含碎石粘土、含砂粉土構(gòu)成,最大厚度10.0m。其粒徑之礫石含量0.1?27.0%,砂粒含量0.1?34.6%(其中:粗粒0.1?13.2%,中粒0.1?5.7%,細(xì)粒1.9?34.6%),粉粒含量10.2?42.4%,粘粒含量22.1?42.4%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有33.3%小于90%,有66.7%為90%?96%)?？紫侗葹?.379?0.586,為中等壓縮土體(a1-2=0.117?0.495MPa-1),流限為21.6?28.2%;塑限指數(shù)為10.7?15.2,粘聚力17.6?50.OlkPa,內(nèi)摩擦角14.8°?21.9°,滲透系數(shù)為5.24E-04?7.85E-03cm/s,屬中等透水層。從以上分析成果看出壩體填筑己20多年,壩體土由粘土夾含砂粘土、含砂粉土、粉土質(zhì)砂組成,由于土料的不均勻性和碾壓的差異性,加之在庫水滲透動水壓力破壞的作用下,孔隙不斷増大,透水性增強(qiáng)。據(jù)本次勘探及注(抽)水試驗(yàn)得知,壩體、壩體與壩基接觸帶K=5.24E-04?7.85E-03cm/s。從以上數(shù)據(jù)顯示,壩體土透水不均勻,部分偏大,故導(dǎo)致了壩體下游坡腳壩體與壩基接觸帶有潮濕浸水現(xiàn)象。庫水位標(biāo)高達(dá)1517.6m時,壩體下游坡壩體與壩基接觸帶出現(xiàn)滲水潮濕區(qū),潮濕面積約100m2,下游壩腳可見成股狀水流流出,于12月26日對大壩總滲漏量進(jìn)行了觀測,總滲漏量為3.OL/s。6.2大壩抗滑穩(wěn)定分析及評價6.2.1土料分析6.2.1.1資料來源針對鉛廠水庫存在的病害情況,本次評價中的地質(zhì)勘探工作,基本能滿足對壩體病險狀況原因分析?？碧竭^程中嚴(yán)格按照<勘探工作大綱>及有關(guān)的<規(guī)程>進(jìn)行操作,所取土樣代表性好,試樣制備符合<土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)>(GB/T50123-1999)要求,成果的可靠性較好。6.2.1.2基本參數(shù)的確定根據(jù)大壩壩體、壩基巖(土)體的物質(zhì)組成,將壩體土第四系人工堆積第一層(Qsl)、壩基土第四系沖洪積層(Qap1)、砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層劃分為I、II、III、三個區(qū)域,詳見圖6-1大壩計算分區(qū)圖。I區(qū):Qsl壩體土(壩體填筑土)由粘土夾含砂粘土、含碎石粘土、含砂粉土構(gòu)成,最大厚度10.Om。其粒徑之礫石含量0.1?27.0%,砂粒含量0.1?34.6%(其中:粗粒0.1?13.2%,中粒0.1?5.7%,細(xì)粒1.9?34.6%),粉粒含量10.2?42.4%,粘粒含量22.1?42.4%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有33.3%小于90%,有66.7%為90%?96%)?？紫侗葹?.379?0.586,為中等壓縮性土體a1-2O.117?0.495MPa_1),流限為21.6?28.2%;塑限指數(shù)為10.7?15.2,粘聚力17.6?50.OlkPa,內(nèi)摩擦角14.8°?21.9°,滲透系數(shù)為5.24E-04?7.85E-03cm/s,屬中等透水層。II區(qū):壩基土由第四系沖洪積層(Qapl)含砂礫石粘土構(gòu)成。分布于壩基河床表層處,延展性相對較好,厚度2?5m。礫砂粒石含量占10.7%,粘粒含量26.3%;內(nèi)摩擦角φ=18.3度,粘聚力c=18.6kPa,壓縮系數(shù)a1-2=0.269MPa_1,滲透系數(shù)K=2.82E-04cm/s,地基容許承載力[R]=0.18?0.2MPa。III區(qū):壩基基巖由寒武系中統(tǒng)龍哈組(∈31)砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層構(gòu)成,濕容重2.0?2.15g/cm3,干容重1.8?2.0g/cm3,節(jié)理裂隙發(fā)育,整體性差,具有一定的抗剪強(qiáng)度(粘聚力c=50?80kPa,內(nèi)摩擦角由=28°?32°),地基容許承載力[R]=0.3?0.5MPa,作為高度不高的土壩壩基地基層,其強(qiáng)度尚可滿足要求。但透水性部分偏大(透水率q=6.1?10.2Lu),需作防滲處理。6.2.1.3計算參數(shù)的確定 、據(jù)地質(zhì)勘探資料,對照各區(qū)土料物理力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)成果和統(tǒng)計結(jié)果,各區(qū)土料的主要物理力學(xué)指標(biāo)存在一定程度的差異。穩(wěn)定復(fù)核計算參數(shù)根據(jù)地質(zhì)勘探與試驗(yàn)成果,結(jié)合現(xiàn)狀壩體實(shí)際運(yùn)行情況進(jìn)行反演驗(yàn)證,并結(jié)合類似工程及經(jīng)驗(yàn)最終擬定。各分區(qū)物理力學(xué)指標(biāo)見表6-1。表6-1 各分區(qū)物理力學(xué)指標(biāo)建議取值表力學(xué)指標(biāo)壩體分區(qū)天然容重(g/cm3)飽和容重(g/cm3)內(nèi)摩擦角Φ(度)凝聚力(CKpa)滲透系數(shù)(cm/s)壩體土QslI區(qū)1.992.0522.7531.605.68X10-4壩基土第四系沖洪積層II區(qū)1.941.9618.7717.581.50X10-4砂質(zhì)泥巖III區(qū)2.12.2285086.2.2計算工況一、根據(jù)<碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范>(SL274-)和<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>(SL258-),結(jié)合鉛廠水庫運(yùn)行狀況,計算工況組合見表6-2。表6-2 計算工況組合位置計算工況上游坡正常運(yùn)用條件設(shè)計洪水位1522.77m正常蓄水位1521.50m現(xiàn)狀水位1517.49m死水位1516.80m正常蓄水位緩降至死水位下游坡正常運(yùn)用條件設(shè)計洪水位1522.77m正常蓄水位1521.50m現(xiàn)狀水位1517.49m非常運(yùn)用條件I校核洪水位1523.17m二、 計算采用現(xiàn)狀大壩最大斷面,根據(jù)大壩壩體、壩基巖(土)體的物質(zhì)組成,將壩體土第四系人工堆積第一層(Qsl)、壩基土第四系沖洪積層(Qap1)、砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層劃分為I、II、III、三個區(qū)域,詳見圖6-1大壩計算分區(qū)圖。三、 浸潤線:因壩體無浸潤線觀測資料,根據(jù)本次現(xiàn)場勘察注壓水試驗(yàn)成果,采用理論計算浸潤線進(jìn)行壩坡穩(wěn)定復(fù)核。浸潤線采用河海大學(xué)工程力學(xué)研宄所編制的水工結(jié)構(gòu)有限元分析系統(tǒng)(AutoBankv5.5)軟件進(jìn)行計算。參見第7章的大壩滲流計算分析成果。四、 壩坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)根據(jù)<碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范>(SL274-),采用計條塊間作用力的簡化畢肖普法計算各種工況下的抗滑穩(wěn)定最小安全系數(shù)為:正常運(yùn)用條件工況:K=l.26非常運(yùn)用條件I工況:K=l.166.2.3基本資料一、水庫現(xiàn)狀基本情況工程等別及建筑物級別:水庫大壩按<水利水電工程等級劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)(SL252-)>工程等別為V等,水工主要建筑物的級別為V級。水庫特征水位及壩頂高程校核洪水位(P=2%):1523.17m設(shè)計洪水位(P=l0%):1522.77m正常蓄水位:1521.50m現(xiàn)狀水位:1517.49m死水位:1516.80m壩頂平均高程:1524.00 ,最大壩高9.0m風(fēng)速:多年平均最大風(fēng)速Vm=17m/s。6.2.4計算方法和軟件采用陳祖煜編制的土質(zhì)邊坡穩(wěn)定計算程序(STAB)進(jìn)行大壩穩(wěn)定分析計算,計算方法采用畢肖普法。6.2.5抗滑穩(wěn)定計算根據(jù)鉛廠水庫大壩實(shí)際情況,按照<碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范>(SL274-)規(guī)定的要求,對大壩最大斷面進(jìn)行抗滑穩(wěn)定計算。(1)水位降落形式判別水位降落形式由公式的值進(jìn)行判別。式中:k為壩體的滲透系數(shù);為壩體土的給水度,=0.117v為庫水位的下降速度。經(jīng)計算,水庫運(yùn)行時,由正常蓄水位1521.50m下降至死水位1516.30m時=0.46>,因此,當(dāng)庫水位由正常蓄水位1521.50m下降至死水位1516.30m時庫水位的降落為緩降。(2)計算成果各種工況抗滑穩(wěn)定最小安全系數(shù)計算成果見表6-3。表6-3 壩坡穩(wěn)定計算成果表位置計算工況簡化畢肖普法安全性計算值規(guī)范值上游坡正常運(yùn)用條件設(shè)計洪水位2.6631.26?1.43A正常蓄水位2.4231.26?1.43A現(xiàn)狀水位1.9741.26?1.43A死水位1.9511.26?1.43A正常蓄水位緩降至死水位1.8541.26?1.43A下游坡正常運(yùn)用條件設(shè)計洪水位1.8451.26?1.43A正常蓄水位2.0281.26?1.43A現(xiàn)狀水位3.3241.26?1.43A非常運(yùn)用條件I校核洪水位1.8671.16?1.32A6.2.6大壩抗滑穩(wěn)定評價根據(jù)大壩抗滑穩(wěn)定復(fù)核計算結(jié)果:大壩上下游壩坡在各計算工況下,抗滑穩(wěn)定系數(shù)均大于規(guī)范值,故對照<水庫大壩安全評價導(dǎo)則(SL258-)>有關(guān)規(guī)定,大壩安全性等級評價為A級。6.3近壩庫岸及結(jié)合部穩(wěn)定安全評價庫區(qū)多為斜坡地形,坡度角在15°?25°間,由巖質(zhì)邊坡和土質(zhì)邊坡組成,巖質(zhì)岸坡,為層狀反向結(jié)構(gòu)和層狀同向陡傾結(jié)構(gòu)坡體,巖質(zhì)坡體穩(wěn)定,但在土質(zhì)邊坡地段,由于上部結(jié)構(gòu)松散,常見有小型坍滑體出現(xiàn),不過其規(guī)模較小,對庫區(qū)蓄水影響不大。6.4輸、泄水建筑物結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全評價6.4.1溢洪道6.4.1.1溢洪道現(xiàn)狀溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.1m寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬1.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。6.4.1.2溢洪道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定評價溢洪道基礎(chǔ)坐落在Qedl殘坡積層砂質(zhì)粘土之上,抗變形能力較好,能滿足上部荷載的承壓要求。6.4.2輸水涵洞6.4.2.1輸水涵洞現(xiàn)狀輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出口底板高程為1516.04m為Φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯Φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。6.4.2.2輸水涵洞結(jié)構(gòu)穩(wěn)定評價輸水涵洞由于長期滲流,可能導(dǎo)致壩體滲透變形,危及壩體穩(wěn)定。涵管基礎(chǔ)坐落在Qed1殘坡積層砂質(zhì)粘土之上,抗變形能力較好,可判斷輸水涵洞結(jié)構(gòu)穩(wěn)定能滿足要求。6.4.3結(jié)論根據(jù)大壩抗滑穩(wěn)定復(fù)核計算結(jié)果:大壩上下游壩坡在各計算工況下,抗滑穩(wěn)定系數(shù)均大于規(guī)范值,故對照<水庫大壩安全評價導(dǎo)則(SL258-)>有關(guān)規(guī)定,大壩安全性等級評價為A級。溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.1m寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬1.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。溢洪道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全性為B級。輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出口底板高程為1516.04m為Φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯Φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。涵管基礎(chǔ)坐落在Qedl殘坡積層砂質(zhì)粘土之上,抗變形能力較好,能滿足上部建筑的承壓要求。輸水建筑物結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全性為B級。6.5大壩結(jié)構(gòu)安全綜合評價、安全等級根據(jù)鉛廠水庫大壩抗滑穩(wěn)定分析結(jié)果,結(jié)合水庫調(diào)度運(yùn)行現(xiàn)狀,對鉛廠水庫大壩抗滑穩(wěn)定作出如下結(jié)論:由于壩體土碾壓質(zhì)量不均勻,為中等壓縮性土體,其壓實(shí)度大部分達(dá)不到施工規(guī)范要求,壩體均為中等壓縮性土,在水的飽和作用下,其壩體仍存在變形的問題,對壩體自身穩(wěn)定影響較大。根據(jù)大壩抗滑穩(wěn)定復(fù)核計算結(jié)果:大壩上下游壩坡在各計算工況下,抗滑穩(wěn)定系數(shù)均大于規(guī)范值,故對照<水庫大壩安全評價導(dǎo)則(SL258-)>有關(guān)規(guī)定,大壩安全性等級評價為A級。溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.lm寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬l.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出口底板高程為1516.04m為4Φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯Φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。庫區(qū)多為構(gòu)造侵蝕溝谷地貌,左右壩肩山體寬厚,坡度角為15°?25°,基巖埋藏較淺,坡體完整穩(wěn)定。地面無明顯的滑坡、崩塌等不良地質(zhì)現(xiàn)象。壩址區(qū)兩岸岸坡相對凸出,河床由河谷中部逐步轉(zhuǎn)向右岸,靠右岸向下游延伸,下游河床比較平緩,松散層覆蓋較厚。對照<水庫大壩安全評價導(dǎo)則(SL258-)>有關(guān)規(guī)定,大壩安全性等級評價為B級。7滲流安全評價7.1原設(shè)計、施工的滲流控制評價壩體最大厚度9.0m,據(jù)本次勘探及注(抽)水試驗(yàn)得知,壩體、壩體與壩基接觸帶K=5.24E-04?7.85E-03cm/s。從以上數(shù)據(jù)顯示,壩體土透水不均勻,部分偏大,故導(dǎo)致了壩體下游坡腳壩體與壩基接觸帶有潮濕浸水現(xiàn)象。當(dāng)庫水位標(biāo)高達(dá)1517.6m時,壩體下游坡壩體與壩基接觸帶出現(xiàn)滲水潮濕區(qū),潮濕面積約l00m2,下游壩腳可見成股狀水流流出,于12月26日對大壩總滲漏量進(jìn)行了觀測,總滲漏量為3.OL/s。7.2大壩現(xiàn)狀滲流情況評價7.2.1大壩現(xiàn)狀滲流情況根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查壩體為均值土壩,壩體土碾壓質(zhì)量不均勻,其壓實(shí)度大部分達(dá)不到施工規(guī)范要求,壩體均為中等壓縮性土,在水的飽和作用下,其壩體仍存在變形的問題,對壩體自身穩(wěn)定影響較大。壩體最大厚度9.0m,據(jù)本次勘探及注(抽)水試驗(yàn)得知,壩體、壩體與壩基接觸帶K=5.24E-04?7.85E-03cm/s。從以上數(shù)據(jù)顯示,規(guī)體土透水不均勾,部分偏大,故導(dǎo)致了壩體下游坡腳壩體與壩基接觸帶有潮濕浸水現(xiàn)象。當(dāng)庫水位標(biāo)高達(dá)1517.6m時,壩體下游坡壩體與壩基接觸帶出現(xiàn)滲水潮濕區(qū),潮濕面積約100m2,下游壩腳可見成股狀水流流出,于12月26日對大壩總滲漏量進(jìn)行了觀測,總滲漏量為3.OL/s。該Qs2壩體土(礦澄棄土)由含砂礫石粘土、粘土質(zhì)砂構(gòu)成,最大厚度6.4m。其粒徑之礫石含量0.5?23.1%,砂粒含量0.7?28.5%(其中:粗粒0.7?12.9%,中粒0.9?8.2%,細(xì)粒1.4?28.5%),粉粒含量10.4?39.2%,粘粒含量37.8?40.6%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有50%小于90%,有50%為90%?96%)?？紫侗葹?.328?0.514,為中等壓縮性土體(壓縮系數(shù)為屯a1-2=0.186?0.327MPa_1),流限為24.3?31.2%;塑限指數(shù)為11.5?14.6,粘聚力18.9?20.3kPa,內(nèi)摩擦角17.2°?20.0°,滲透系數(shù)為8.26E-03cm/s,屬中等透水層。Qsl壩體土(壩體填筑土)由粘土夾含砂粘土、含碎石粘土、含砂粉土構(gòu)成,最大厚度10.0m其粒徑之礫石含量0.1?27.0%,砂粒含量0.1?34.6%(其中:粗粒0.1?13.2%,中粒0.1?5.7%,細(xì)粒1.9?34.6%),粉粒含量10.2?42.4%,粘粒含量22.1?42.4%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有33.3%小于90%,有66.7%為90%?96%)?？紫侗葹?.379?0.586,為中等壓縮性土體(a1-2=0.117?0.4951MPa-1),流限為21.6?28.2%;塑限指數(shù)為10.7?15.2,粘聚力17.6?50.OlkPa,內(nèi)摩擦角14.8°?21.9°,滲透系數(shù)為5.24E-04?7.85E-03cm/s,屬中等透水層。由于壩體土碾壓質(zhì)量不均勻,Qs2壩體土壓實(shí)度有50%小于90%,有50%為90%?96%?？紫侗葹?.328?0.514,為中等壓縮性土體(壓縮系數(shù)為a1-2=0.186?0.327MPa-1)。Qsl壩體土壓實(shí)度有33.3%小于90%,有66.7%為90%?96%?？紫侗葹?.379?0.586,為中等壓縮性土體(知a1-2=0.117?0.495MPa-1)。據(jù)以上指標(biāo)顯示,其壓實(shí)度大部分達(dá)不到施工規(guī)范要求,壩體均為中等壓縮性土,在水的飽和作用下,其壩體仍存在變形的問題,對壩體自身穩(wěn)定影響較大。7.2.2壩基滲漏基本情況根據(jù)地表地質(zhì)測繪,壩基基巖寒武系中統(tǒng)龍哈組(e3l)砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層,巖質(zhì)較堅硬,抗滑抗剪強(qiáng)度較高,故其滲流不會造成破壞。規(guī)基土殘坡積(Qedl)含砂粘土,據(jù)<水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范>附錄M(土的滲透變形判別)中Pc≥35%時(Pc是細(xì)粒含量,該層土細(xì)粒含量均大于35%),滲流可能會造成流土破壞,又據(jù)確定臨界水力坡度的計算公式Jcr=(Gs-l)(l-n)=0.894,采用2的安全系數(shù),其允許比降值J允=0.424,實(shí)際水力坡降J實(shí)=0.12,因此,J允＞J實(shí)故其滲流不會造成破壞。壩基土沖洪積(Qapl)含砂礫石粘土,據(jù)<水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范>附錄M(土的滲透變形判別)中Pc≥35%時(Pc是細(xì)粒含量,該層土細(xì)粒含量均大于35%),滲流可能會造成流土破壞,又據(jù)確定臨界水力坡度的計算公式Jcr=(Gs-l)(l-n)=0.926,采用2的安全系數(shù),其允許比降值J允=0.463,實(shí)際水力坡降J實(shí)=0.093,因此,J允>J實(shí),故其滲流不會造成破壞。7.2.3滲漏對大壩的危害分析基本參數(shù)分析選取大壩實(shí)測最大斷面(順河向滲透剖面圖)為計算斷面,采用二維有限元進(jìn)行滲流分析計算,計算參數(shù)根據(jù)勘探所得壩土滲透系數(shù)及巡查所見的滲流現(xiàn)象反演而得。計算分析用滲透系數(shù)的選取,實(shí)際上是隨著反演計算的逐步逼近、不斷篩選而成的。其過程為:先根據(jù)地質(zhì)滲透剖面提供的建議值做”起調(diào)”計算,以考察計算值與比照標(biāo)準(zhǔn)(鉆探期的水位)的差別;其次,以比照標(biāo)準(zhǔn)為反演計算的目標(biāo),再結(jié)合資料分區(qū)進(jìn)行調(diào)整,直至計算水位與水位擬合到最佳狀態(tài),此時的分區(qū)K值即為最終選定的計算模型的滲透系數(shù)。最后,用此模型進(jìn)行未來各種庫水位相應(yīng)的壩體浸潤線預(yù)測計算。根據(jù)地質(zhì)勘探所得的滲透系數(shù)計算的浸潤線與實(shí)測的浸潤線進(jìn)行擬合,確定反演滲透系數(shù),滲透系數(shù)采用值見表7-1,計算分區(qū)及大壩反演浸潤線與實(shí)測浸潤線對比見圖7-1所示表7-1 大壩滲流計算滲透系數(shù)釆用值壩體分區(qū)單位勘探滲透系數(shù)反演滲透系數(shù)備注壩基沖洪積層Icm/s5.68X10-45.68X1CT-4壩基強(qiáng)風(fēng)化基巖IIcm/s2.82X10-42.82X10-4壩基弱風(fēng)化基巖IIILu88計算工況根據(jù)<碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范>(SL274-)以及<小型水利水電工程碾壓式土石瑣設(shè)計導(dǎo)則>(SL189-96)的規(guī)定,滲流分析計算包括以下幾種水位組合情況:表7-2計算工況上游水位備注設(shè)計洪水位1522.77m穩(wěn)定滲流正常蓄水位1521.50m穩(wěn)定滲流現(xiàn)狀水位1517.49m穩(wěn)定滲流死水位1516.80m穩(wěn)定滲流校核洪水位1523.17m穩(wěn)定滲流②大壩浸潤線,滲流量計算本次安全評價的滲流分析計算程序采用河海大學(xué)力學(xué)研究所開發(fā)的AutobankV5.5。計算成果見表7-3。表7-3 大壩最大斷面滲流計算結(jié)果計算工況壩基滲漏出逸比降現(xiàn)基允許水力比降單寬滲流量(m3/d.m)年滲漏量(萬m3)設(shè)計洪水位1522.77m0.3340.461.144.24正常蓄水位1521.50m0.2030.460.863.20現(xiàn)狀水位1517.49m0.1710.460.170.98死水位1516.30m0.1130.460.140.52校核洪水位1523.17m0.3800.461.174.36正常蓄水位圖7—2正常蓄水位穩(wěn)定滲流時位勢分布圖滲透變形分析由計算可得,正常蓄水位、現(xiàn)狀水位的滲透出逸點(diǎn)都在壩腳附近,與現(xiàn)狀大壩實(shí)際運(yùn)行情況吻合;各計算工況下,出逸點(diǎn)比降均小于允許水力比降,大壩滲流安全。(2)計算成果分析及壩體滲漏評價①壩肩由第四系殘坡積(Qedl)含砂粘土和寒武系中統(tǒng)龍哈組(∈31)砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層組成,砂質(zhì)泥巖弱透水性,而含砂粘土透水性中等,由此存在繞壩滲漏。壩基由寒武系中統(tǒng)龍哈組(∈31)砂質(zhì)泥巖構(gòu)成上部為強(qiáng)風(fēng)化層,節(jié)理裂隙較發(fā)育,透水性較小屬弱透水層不存在滲漏問題。②探坑取土分析看,Qs2壩體土(礦渣棄土)由含砂爍石粘土、粘土質(zhì)砂構(gòu)成,最大厚度6.4m。其粒徑之礫石含量0.5?23.1%,砂粒含量0.7?28.5%(其中:粗粒0.7?12.9%,中粒0.9?8.2%,細(xì)粒1.4?28.5%),粉粒含量10.4?39.2%,粘粒含量37.8?40.6%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有50%小于90%,有50%為90%?96%)。孔隙比為0.328?0.514,為中等壓縮性土體(壓縮系數(shù)為al-2=0.186?0.327MPa-l),流限為24.3?31.2%;塑限指數(shù)為11.5?14.6,粘聚力18.9?20.3kPa,內(nèi)摩擦角17.2°?20.0°,滲透系數(shù)為8.26E-03cm/s,屬中等透水層。Qsl壩體土(壩體填筑土)由粘土夾含砂粘土、含碎石粘土、含砂粉土構(gòu)成,最大厚度10.0m。其粒徑之礫石含量0.1?27.0%,砂粒含量0.1?34.6%(其中:粗粒0.1?13.2%,中粒0.1?5.7%,細(xì)粒1.9?34.6%),粉粒含量10.2?42.4%,粘粒含量22.1?42.4%。不均勻系數(shù)均大于5,曲率系數(shù)<1,故其土體為級配不良土。碾壓質(zhì)量不均勻(壓實(shí)度有33.3%小于90%,有66.7%為90%?96%)?？紫侗葹?.379?0.586,為中等壓縮性土體(a1-2=0.117?0.495MPa-1),流限為21.6?28.2%;塑限指數(shù)為10.7?15.2,粘聚力17.6?50.OlkPa,內(nèi)摩擦角14.8°?21.9°,滲透系數(shù)為5.24E-04?7.85E-03cm/s,屬中等透水層。根據(jù)地表地質(zhì)繪,兩壩肩自然坡度10°?25°,為緩坡地形。右壩肩巖層出露,力學(xué)強(qiáng)度相對較高,不易產(chǎn)生滑移,穩(wěn)定性好。根據(jù)壩肩巖土特點(diǎn)及類比相似工程推測,壩肩由第四系殘坡積(Qedl)含砂粘土和寒武系中統(tǒng)龍哈組(∈31)砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層組成,砂質(zhì)泥巖弱透水性(透水率q=6.1?6.4Lu),而含砂粘土透水性中等(K=4.21E-04?6.69E-04cm/s)綜合以上情況分析,大壩滲漏嚴(yán)重,己危及水庫正常安全運(yùn)行。7.2.4大壩滲流安全評價、安全等級 (1)壩體土料均屬于中等透水層,達(dá)不到均質(zhì)土壩防滲要求。12月26日對大壩總滲漏量進(jìn)行了觀測,在庫水位為1517.60m時總滲漏量為3.OL/s。經(jīng)計算大壩在正常蓄水位1521.50m時,滲漏單寬流量q=0.86m3/d.m,年滲漏量為3.2萬m3,占設(shè)計總庫容的27.1%。根據(jù)<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>(SL258—),鉛廠水庫大壩滲流安全等級評定為C級。7.3輸、泄水建筑物滲流安全評價輸水涵洞輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出口底板髙程為1516.04m為φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。綜上所述,輸水涵洞滲流安全等級為C級。溢洪道溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.1m寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬1.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。綜上所述,溢洪道滲流安全等級為C級。7.4大壩滲流安全綜合評價、安全等級現(xiàn)狀水位較低,下游壩坡潮濕,潮濕面積約100m2,下游壩腳可見成股狀水流流出,于12月26日對大壩總滲漏量進(jìn)行了觀測,總滲漏量為3.0L/S。大壩滲流安全等級為C級。溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.1m寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬1.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。溢洪道位于左壩肩,邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流,基礎(chǔ)坐落在Qsdl殘坡積層砂質(zhì)粘土之上,抗變形能力較好,能滿足上部荷載的承壓要求。溢洪道滲流安全等級為C級。輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出口底板高程為1516.04m為φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。輸水涵洞滲流安全等級為C級。根據(jù)<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>(SL258—),綜合評定鉛廠水庫大壩滲流安全等級為C級。8抗震安全復(fù)核8.1地震基本烈度、抗震設(shè)防烈度測區(qū)位于云南山字型構(gòu)造與廣西山字型構(gòu)造體系之間,區(qū)間斷裂及褶皺構(gòu)造較為發(fā)育,受其切割擠壓,地塊完整性差,但區(qū)內(nèi)無區(qū)域活動性斷裂經(jīng)過,故本區(qū)應(yīng)屬相對較穩(wěn)定地塊。根據(jù)<中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖>(1:400萬)(GB18306-),地震動峰值加速度為0.05g,地震動反應(yīng)譜特征周期為0.35s,本區(qū)工程地震基本烈度為VI度,不進(jìn)行抗震安全復(fù)核。9金屬結(jié)構(gòu)安全評價9.1金屬結(jié)構(gòu)安全綜合評價、安全等級輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58.0m,進(jìn)口底板高程為1516.62m,出口底板高程為1516.04m為φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于xxx年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用,涵管漏水嚴(yán)重,滲漏量達(dá)0.2L/S;鋼管現(xiàn)狀完好。根據(jù)<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>(SL258—),綜合評定鉛廠水庫金屬結(jié)構(gòu)安全等級為C級。10大頊安全綜合評價10.1安全評價鉛廠水庫所在地為馬關(guān)縣夾寒箐鎮(zhèn)水礁房村委會,水庫于1989年4月竣工,大壩壩型為均質(zhì)土壩,水庫控制徑流面積0.71km2,灌溉面積550畝。壩頂高程為1524.00m,最大規(guī)高9.0m,壩頂長100.0m,水庫正常蓄水位1521.50m,對應(yīng)庫容7.69萬m3,水庫總庫容11.79萬m3(本階段復(fù)核值),水庫規(guī)模為小(2)型。樞紐工程主要建筑物由大壩、輸水涵管、溢洪道三部分組成。鉛廠水庫主要功能為農(nóng)業(yè)灌溉,主要承擔(dān)著下游550余畝農(nóng)田的灌溉任務(wù)。工程質(zhì)量評價、質(zhì)量等級水庫經(jīng)過20多年的運(yùn)行,工程日趨老化,樞紐工程主要建筑物攔河壩、溢洪道、輸水涵洞均存在一定的質(zhì)量問題,經(jīng)過本次安全檢查及大壩現(xiàn)場勘察,作出以下質(zhì)量評價:鉛廠水庫1989年竣工,大壩為均質(zhì)土壩,(本次復(fù)核)最大壩高9.Om,壩頂寬度3.4m?3.5mm,現(xiàn)軸線長100.Om。大現(xiàn)由于建壩年代較久遠(yuǎn),當(dāng)時技術(shù)條件落后,施工采用牛拉石滾碾碾壓,壩土夯壓不密實(shí)。壩土壓實(shí)度不足及清基不徹底,導(dǎo)致壩體及壩基滲漏嚴(yán)重。溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.1m寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬1.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。輸水涵管位于壩左,為瑣下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出口底板高程為1516.04m為φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。水庫大壩無變形和滲流觀測設(shè)施根據(jù)上述綜合質(zhì)量評價結(jié)論能夠看出,鉛廠水庫施工質(zhì)量大部分未達(dá)到規(guī)范要求,以至于工程一投入運(yùn)行就出現(xiàn)嚴(yán)重的質(zhì)量問題,工程主要建筑物均存在不同程度的安全隱患,嚴(yán)重影響工程安全。根據(jù)<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>SL258—的規(guī)定,綜合評價認(rèn)為工程質(zhì)量等級為不合格。大壩運(yùn)行管理評價、綜合評價等級水庫無沉降位移、水平位移和浸潤線觀測設(shè)施,只能依據(jù)管理人員的感觀描述來分析大壩的變形及滲漏情況。由于沒有設(shè)置系統(tǒng)的觀測設(shè)施及專業(yè)管理人員,當(dāng)前水庫未開展水庫運(yùn)行監(jiān)測項(xiàng)目,沒有形成系統(tǒng)的大壩安全監(jiān)測。缺乏對壩體是否安全起決定作用的沉降位移監(jiān)測資料及滲漏觀測資料。上下游壩坡未得到較好的維護(hù);管理制度不健全,不適應(yīng)水庫現(xiàn)行管理要求。水庫處于帶病運(yùn)行狀態(tài);根據(jù)<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>(SL258-),大壩運(yùn)行管理綜合評價為差。防洪標(biāo)準(zhǔn)復(fù)核根據(jù)<防洪標(biāo)準(zhǔn)>(GB50201-94)和<水利水電工程等級劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)>(SL252-),按平原區(qū)水利工程確定防洪標(biāo)準(zhǔn),鉛廠水庫的防洪標(biāo)準(zhǔn)為一遇洪水設(shè)計,50年一遇洪水校核,消能防沖洪水標(biāo)準(zhǔn)一遇。根據(jù)本次對鉛廠水庫大壩抗洪能力的復(fù)核結(jié)果,參照<水庫大壩安全評價導(dǎo)則>(SD258—)之規(guī)定,鉛廠水庫大壩的防洪安全性分級為A級。結(jié)構(gòu)安全評價、安全等級根據(jù)鉛廠水庫大壩抗滑穩(wěn)定分析結(jié)果,結(jié)合水庫調(diào)度運(yùn)行現(xiàn)狀,對鉛廠水庫大壩抗滑穩(wěn)定作出如下結(jié)論:由于壩土碾壓質(zhì)量較差,壩體土碾壓質(zhì)量不均勻,其壓實(shí)度大部分達(dá)不到施工規(guī)范要求,壩體均為中等壓縮性土,在水的飽和作用下,其壩體仍存在變形的問題,對埂體自身穩(wěn)定影響較大。壩體土由粘土夾含砂粘土、含砂粉土、粉土質(zhì)砂組成。由于土料的不均勻性以及碾壓和含水的差異性,抗剪強(qiáng)度不均勻,其較小抗剪指標(biāo)雖在壩體土中未顯成層特征,可是總體抗剪強(qiáng)度有所降低,對壩體的穩(wěn)定不利,存在安全隱患,對壩體進(jìn)行加固,是十分必要的。根據(jù)大壩抗滑穩(wěn)定復(fù)核計算結(jié)果:大壩上下游壩坡在各計算工況下,抗滑穩(wěn)定系數(shù)均大于規(guī)范值,故對照<水庫大壩安全評價導(dǎo)則(SL258-)>有關(guān)規(guī)定,大壩安全性等級評價為A級。溢洪道位于水庫左側(cè),為無閘控制寬頂堰,溢洪道由引渠段、控制段、收縮段、泄槽段、消力池組成,全長37.36m,全段為鋼筋砼澆筑;引渠段長2.8m,呈八字墻布置,進(jìn)口寬5.0m至控制段收縮為1.95m,邊墻高度從0.5m到1.6m漸變,原設(shè)計底坡i=0;控制段長8.6m,底寬1.95m,邊墻高度從1.3m?1.6m漸變,底板及邊墻局部開裂,裂縫達(dá)2cm寬;控制段過后接收縮段,收縮段長3.99m,寬度從1.95m收縮為1.1m寬,原設(shè)計底坡i=l/25;收縮段邊墻高1.2m;收縮段后接泄槽段,泄槽段長18.97m,底寬1.lm,邊墻高度為1.2m;泄槽后接消力池;消力池長3.2m,消力池寬1.5m,池深0.4m,邊墻高度1.2m,消力池邊墻開裂,現(xiàn)場可見股狀滲漏水流;消力池出口與輸水涵管出口相接,向下游供水。輸水涵管位于壩左,為壩下埋管,全長58m,進(jìn)口底板高程為1516.56m,出底板高程為1516.04m為φ400鋼管;涵洞原為臥管取水,后于1994年對進(jìn)口臥管封堵,內(nèi)襯φ400鋼管,進(jìn)口設(shè)置攔污柵,出口設(shè)置閘室,閘室內(nèi)設(shè)工作閘閥一道,無檢修閘閥,工作閘閥損壞無用;鋼管現(xiàn)狀完好。庫區(qū)多為斜坡地形,坡度角在15°?25°間,由巖質(zhì)邊坡和土質(zhì)邊坡組成,巖質(zhì)岸坡,為層狀反向結(jié)構(gòu)和層狀同向陡傾結(jié)構(gòu)坡體,巖質(zhì)坡體穩(wěn)定,但在土質(zhì)邊坡地段,由于上部結(jié)構(gòu)松散,常見有小型坍滑體出、現(xiàn),不過其規(guī)模較小,對庫區(qū)蓄水影響不大。對