某焦化公司10萬噸甲醇方案

某某焦化有限公司10萬噸/年甲醇工程工藝技術(shù)方案某工程有限公司20年月1生產(chǎn)規(guī)模及產(chǎn)品方案1.1生產(chǎn)規(guī)模確定的原則回收利用年產(chǎn)110萬噸/年焦化裝置放散焦爐煤氣，以氣定產(chǎn)。焦化裝置現(xiàn)放散焦爐煤氣量為30000Nm3/h，可產(chǎn)精甲醇13.90t/h,年操作時間按8000小時設計，年產(chǎn)甲醇11.12萬噸。1.2生產(chǎn)規(guī)模甲醇裝置規(guī)模：10萬噸/年年操作時為8000小時。實際生產(chǎn)能力：11.12萬噸/年操作彈性范圍為70~110%。1.3產(chǎn)品規(guī)格與質(zhì)量指標主產(chǎn)品：甲醇11.12萬噸/年，產(chǎn)品質(zhì)量達到GB338-2004優(yōu)級等品，外觀為無色透明液體，無特殊異臭氣味。副產(chǎn)品：雜醇1120噸/年；馳放氣：10720Nm3/h,熱值：~2400kcal/Nm3表2-2中華人民共和國工業(yè)甲醇標準GB338-2004項目指標優(yōu)等品一等品合格品色度/Hazen單位（鉑—鈷色號）≤510密度（20℃），g/cm0.791-0.7920.791-0.793沸程(0℃，101.3kPa,在64.0℃~65.5℃范圍內(nèi)，包括64.6±0.1℃64.0-65.50.81.01.5高錳酸鉀試驗，min≥503020水混溶性試驗通過試驗（1+3）通過試驗（1+9）—水的質(zhì)量分數(shù)/%≤0.100.15—酸的質(zhì)量分數(shù)(以HCOOH計)/%≤或堿的質(zhì)量分數(shù)(以NH3計)/%≤0.00150.00020.00300.00080.00500.0015羰基化合物含量(以CH2O計),%≤0.0020.0050.010蒸發(fā)殘渣的質(zhì)量分數(shù)/%≤0.0010.0030.005硫酸洗滌試驗/Hazen單位（鉑—鈷色號）≤50—乙醇的質(zhì)量分數(shù)/%≤供需雙方協(xié)商—2工藝技術(shù)方案2.1工藝技術(shù)方案的選擇2.1.1工藝路線確定的原則根據(jù)焦爐煤氣組成以及甲醇合成對氣體成分的要求，確定以下工藝生產(chǎn)路線。由焦化裝置來焦爐煤氣首先進入焦爐氣氣柜，經(jīng)緩沖穩(wěn)壓后壓力約200mmH2O（g），進入焦爐氣壓縮機，經(jīng)四級壓縮增壓至2.5MPa(g)后,進入精脫硫裝置，將氣體中的總硫脫至0.1ppm以下。由于焦爐氣中甲烷含量可高達26%左右，采用純氧催化部分氧化轉(zhuǎn)化工藝將氣體中的甲烷及少量多碳烴轉(zhuǎn)化為合成甲醇的有用成份一氧化碳和氫，轉(zhuǎn)化后的氣體壓力2.0MPa(g)，作為新鮮甲醇合成氣進入合成氣壓縮工段。合成氣壓縮機采用離心式二合一機組，電機驅(qū)動，新鮮合成氣在壓縮段壓縮至5.5MPa(g)后，與來自甲醇合成工段的循環(huán)氣在循環(huán)段混合，混合后的氣體被壓縮至6.0MPa(g)，送入甲醇合成工段。甲醇合成采用低壓合成技術(shù)，生成的粗甲醇送至甲醇精餾工段。甲醇精餾采用三塔精餾流程生產(chǎn)精甲醇，并連續(xù)采出副產(chǎn)品雜醇。甲醇精餾工段設置有中間罐區(qū)，用于靜置和貯存不合格的甲醇產(chǎn)品，合格的精甲醇和雜醇在甲醇罐區(qū)貯存和外運。甲醇合成部分弛放氣、閃蒸氣和甲醇精餾不凝氣均送往轉(zhuǎn)化預熱爐，用作燃料氣，剩余弛放氣送往開工鍋爐燃燒，開工鍋爐副產(chǎn)低壓蒸汽，除本工段使用外，送往低壓蒸汽管網(wǎng)。為了保護甲醇罐區(qū)和甲醇精餾中間罐區(qū)的甲醇貯槽免受火災的危害，在其附近設置泡沫站。另外設置空壓站，以保證各裝置正常運行所需的儀表空氣和工藝用氣要求。轉(zhuǎn)化工段中需要純氧供給氣體轉(zhuǎn)化，故本項目設置空分裝置一套。詳見工藝裝置方塊流程和物料平衡表。2.1.2工藝技術(shù)方案的比較和選擇（1）焦爐氣氣柜焦爐氣氣柜采用低壓濕式螺旋氣柜，容積均為20000m3，并分別設有進氣和出氣水封以防止煤氣泄漏，操作壓力為200（2）焦爐氣壓縮和合成氣壓縮氣體壓縮機可供選擇的型式有往復式和離心式兩種，往復式壓縮機氣體流速低，損失小，壓力范圍廣，適用于中、小流量場合，操作方便，技術(shù)成熟，對氣體質(zhì)量要求寬松，投資也較低。缺點是外形尺寸及重量大，結(jié)構(gòu)復雜，易損件多，排氣脈沖性大，進出口必須安裝緩沖器，附屬設備多。離心式壓縮機氣流速度高，損失大，適用于中、低壓力，大流量場合，流量和出口壓力變化由性能曲線決定，若進口氣量小于規(guī)定進氣量的最小值則發(fā)生喘振而無法運行，且會造成機件的損壞，另外，軸振動軸位移對機組的正常運行也會產(chǎn)生很大的影響，因此對氣體的潔凈度要求較高，操作時需嚴格控制各指標。但離心式壓縮機外形尺寸和重量小，結(jié)構(gòu)簡單，易損件少，可不考慮備機，可由汽輪機驅(qū)動，節(jié)省電力消耗，排氣均勻無脈沖，采用干氣密封時，氣體沒有油污，雖然一次投資較高，但運行費用低。在本甲醇生產(chǎn)工藝中，鑒于焦爐氣流量不是很大，且雜質(zhì)和塵含量較高的實際情況，在氣體凈化前的焦爐氣壓縮機選用往復式壓縮機，由電機驅(qū)動，焦爐氣壓縮機設置三臺，二開一備。合成氣壓縮機處理氣量較大，氣體潔凈度高，選用一臺離心式二合一機組，用電機驅(qū)動，可不考慮備機。（3）精脫硫精脫硫裝置要將焦爐氣中所含的各種形態(tài)的硫脫除至0.1ppm以下，以滿足轉(zhuǎn)化裝置的轉(zhuǎn)化觸媒、甲醇合成觸媒對硫的要求。濕法脫硫后焦爐氣中含H2S20mg/Nm3,有機硫250mg/Nm3左右。由于焦爐氣中的有機硫形態(tài)比較復雜，本裝置采用兩次加氫轉(zhuǎn)化兩次脫除的干法流程。加氫轉(zhuǎn)化需在較高溫度（300~400℃目前，干法脫硫隨著脫硫劑的研究和開發(fā)，已有很多種成熟的脫硫方法，如鈷鉬加氫串氧化鋅工藝，鐵鉬加氫串中溫脫除法，以及湖北所的“夾心餅”工藝等。湖北所的“夾心餅”工藝近年來在不少生產(chǎn)廠家應用，對于脫除氣體中的有機硫和無機硫都收到了很好的效果，但未見在焦爐氣脫硫中使用過，對焦爐氣中噻吩的脫除沒有生產(chǎn)實踐。鐵鉬加氫串中溫脫除法在用焦爐氣制合成氨工藝中已運行多年效果良好，本裝置選擇此方法，并采用二級加氫，二級脫除，最后用氧化鋅把關(guān)的工藝，以確保總硫≤0.1ppm。（4）轉(zhuǎn)化目前，工業(yè)上普遍采用的甲烷轉(zhuǎn)化方法主要有蒸氣轉(zhuǎn)化法和催化部分氧化法。甲烷蒸汽轉(zhuǎn)化為吸熱反應，需采用外熱式爐型，設備材質(zhì)要求高，價格昂貴，通常用于甲烷含量高的天然氣轉(zhuǎn)化。催化部分氧化法又分常壓催化部分氧化和加壓催化部分氧化。這兩種方法均能達到很好的轉(zhuǎn)化率。但常壓法由于氣體體積大，且轉(zhuǎn)化后氣體體積增大，使得壓縮功增加；另外，對于甲烷含量較高的氣體，若混合不好可能會造成析碳。為此本工程推薦采用加壓催化部分氧化法，此工藝已在云南曲靖煉焦制氣廠等的焦爐氣轉(zhuǎn)化中成功運行，效果良好，轉(zhuǎn)化率穩(wěn)定。該流程具有以下特點：a.烴類和蒸汽利用內(nèi)熱進行轉(zhuǎn)化反應，熱效率較高。b.設備結(jié)構(gòu)簡單，材質(zhì)便宜。c.不析出碳黑，可不另設置過濾等清除炭黑的裝置。（5）甲醇合成甲醇合成工藝按壓力分類可分為高壓、中壓、低壓法。高壓法是在30MPa,300~380℃操作壓力下合成甲醇，其特點是技術(shù)成熟，但投資和生產(chǎn)成本較高，產(chǎn)品質(zhì)量差，設備制造難度大，已逐漸被淘汰。中壓法的合成壓力為10MPa左右，操作溫度200~300℃，使用低壓合成法是目前國內(nèi)外普遍采用的方法，幾種主要的低壓法工藝過程大致相同，技術(shù)都比較成熟，主要在于各種工藝所采用的反應器不同，反應熱回收的方式不同。低壓法中以英國I.C.I、德國Lurgi技術(shù)使用最早，此外還有丹麥托普索徑向流動甲醇合成反應器、德國林德等溫反應器、日本東洋公司的MRF多段徑向流動甲醇合成反應器等。我國于七十年代和八十年代先后引進I.C.I和Lurgi工藝技術(shù)，興建了低壓法甲醇生產(chǎn)裝置，經(jīng)過多年消化吸收已掌握了低壓甲醇合成工藝，實現(xiàn)了甲醇反應器制造國產(chǎn)化。我國設計的甲醇反應器主要是管殼式等溫反應器和杭州林達公司設計的JW型氣冷式低壓甲醇合成塔，已應用于多家廠家，技術(shù)都很成熟，但各有優(yōu)劣，現(xiàn)把兩種塔型對比如下：管殼式反應器觸媒裝在反應管內(nèi)，殼程為沸騰熱水，利用反應熱副產(chǎn)蒸汽，由于水汽化潛熱大，移熱效果好。反應溫度易控制，徑向溫差5℃JW型合成塔最初用于氨合成塔和聯(lián)醇裝置的甲醇合成塔，哈爾濱氣化廠低壓合成甲醇裝置進行改造時首次采用了JW型合成塔，效果比較滿意。該反應器觸媒床層內(nèi)埋冷管，觸媒同平面溫差10℃左右，軸向溫差20℃以內(nèi)，結(jié)構(gòu)簡單，制造及維修方便，材料普通，完全實現(xiàn)了國產(chǎn)化，因此價格便宜。但該反應器由于冷管效應，部分催化劑活性較低，與管殼式反應器相比，在相同條件下催化劑裝填量較多。JW型合成塔控制復雜，共有1本工程原料氣主要為焦爐煤氣，氣體成份和氣量根據(jù)配煤比例波動較大，裝置操作彈性范圍廣，本著技術(shù)先進可靠、操作方便穩(wěn)定、適應性強和節(jié)能的原則，最終確定選用管殼式反應器。（6）甲醇精餾粗甲醇精餾流程是根據(jù)對產(chǎn)品甲醇不同的質(zhì)量要求而定的，一般可分為單塔、雙塔以及三塔流程。如果產(chǎn)品為燃料級甲醇時，可采用較簡單的單塔流程，如果要想獲得質(zhì)量較高的甲醇時，常采用雙塔流程。從節(jié)能的觀點出發(fā)，還可采用三塔流程。三塔流程與雙塔流程的區(qū)別在于三塔流程采用兩個主精餾塔，第一主精餾塔加壓操作，第二主精餾塔于常壓下操作，利用加壓塔的塔頂蒸汽冷凝熱作為第二主精餾再沸器的加熱源。這樣不僅節(jié)省了加熱蒸汽，而且也節(jié)省了冷卻水，有效地利用了能量，通常三塔流程比雙塔流程熱能消耗降低30~40%。當然三塔精餾需要壓力較高的蒸汽作熱源，投資較大。本工程從節(jié)能降耗的原則出發(fā)，選用了三塔精餾流程。（7）甲醇罐區(qū)本裝置為甲醇和雜醇的成品罐區(qū)。甲醇公稱生產(chǎn)能力為10萬噸/年精甲醇，實際精甲醇產(chǎn)量為11.12萬噸/年,雜醇產(chǎn)量為1120噸/年。年操作時間為8000小時。甲醇按30天貯量，汽車裝車設計；設置2個常壓甲醇內(nèi)浮頂罐，以減少物料的揮發(fā)，每個的公稱容積為5000m3。雜醇按30天貯量，汽車裝車設計；設置一個固定頂雜醇貯槽，采用呼吸閥減少貯槽氣體的排放，公稱容積為100m（8）泡沫站本泡沫站為保護甲醇罐區(qū)和甲醇精餾中間罐區(qū)的甲醇貯槽而設計。采用高壓消防水。系統(tǒng)組成：壓力式（膠囊）泡沫比例混合裝置、泡沫環(huán)管及泡沫栓。（9）空壓站空壓站的主要任務是為全廠氣動儀表提供無油、無塵、露點為-40℃的儀表空氣約900Nm3/h設計滿足上述氣量及質(zhì)量要求的空壓機有活塞式和螺桿式，活塞式空壓機雖一次投資略低，但易損件多，運行中故障率高，故不推薦采用。螺桿式壓縮機運行平穩(wěn)，易損件少，且代表了當今動力用空氣壓縮機的發(fā)展趨勢，故本設計推薦選用螺桿式空氣壓縮機二臺，一開一備，單臺打氣能力20m3/min,排氣壓力0.8MPa(g)。壓縮后的空氣大部分經(jīng)無熱再生空氣干燥裝置凈化，成品氣露點-40℃，最大含油量≤0.1ppm，最大固體粒子≤0.1μm,最大含塵濃度≤1mg/m（10）空分 空分的主要任務是為轉(zhuǎn)化裝置提供壓力為2.6MPa(g),氣量5781.0Nm3/h,純度為99.6%氧氣，以及開車吹掃、置換、觸媒升溫還原提供壓力為0.7MPa(g),氣量12000Nm3/h,純度為99.99%的氮氣。目前工業(yè)上用于空氣分離制取氧氣和氮氣的方法主要為深冷技術(shù)和變壓吸附技術(shù)等。深冷空分裝置是通過人工制冷的方法使空氣液化，然后根據(jù)各組分沸點的不同，在精餾塔內(nèi)進行精餾獲得氧、氮的裝置。具有以下特點：生產(chǎn)能力較大，目前國內(nèi)空分裝置的最大能力為20000Nm3/h氧氣；產(chǎn)品純度高，氧氣的純度能達到99.6%，氮氣的純度能達到99.999%；產(chǎn)品種類多，能同時生產(chǎn)氧氣和氮氣，需要時還可制取稀有氣體。變壓吸附裝置是利用吸附對氣體混合物中各組分的吸附能力隨著壓力的變化而呈現(xiàn)差異的特性，對混合氣中不同氣體組分進行選擇性吸附，實現(xiàn)不同氣體分離的裝置。具有工藝簡單每套設備數(shù)量少，操作方便，裝置開停十分方便等優(yōu)點，但產(chǎn)品單一，不能同時生產(chǎn)氧氣，又生產(chǎn)氮氣，產(chǎn)品純度較低，制氧裝置最高能達到93%的純度，且生產(chǎn)能力低，目前國內(nèi)變壓吸附制氧裝置的最大生產(chǎn)能力為1300Nm3/h。根據(jù)本工程氧氣和氮氣用量及純度的要求，宜采用深冷空分裝置。因此，選用KDON-6000/12000型空分設備一套。2.2工藝流程和消耗定額2.2.1氣柜和焦爐氣壓縮（1）工藝流程簡述從焦化廠來焦爐煤氣經(jīng)進氣水封進入焦爐氣氣柜，氣柜操作壓力為200mmH2O,焦爐氣經(jīng)緩沖穩(wěn)壓后再經(jīng)出氣水封進入焦爐氣壓縮工段。經(jīng)焦爐氣壓縮機四級壓縮后，氣體壓力為2.5MPa(g)，經(jīng)緩沖、冷卻后，氣體溫度降至40℃，在分離器中分離掉水分后由總管送往轉(zhuǎn)化工段預熱，然后送往精脫硫。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1循環(huán)水0.4MPa(g)32℃Δt=t63.178787024000連續(xù)2電10000VkW·h357.7497239.78X106連續(xù)3電380VkW·h5.0470560000連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.2精脫硫（1）工藝流程簡述來自焦爐氣壓縮的壓力2.5MPa(g)，溫度40℃的焦爐氣經(jīng)過濾器和預脫硫槽濾去油霧和脫除無機硫后送至轉(zhuǎn)化裝置利用余熱提溫到約300℃。提溫后的氣體經(jīng)一級鐵鉬加氫預轉(zhuǎn)化器、一級鐵鉬加氫轉(zhuǎn)化器，氣體中的有機硫在此轉(zhuǎn)化為無機硫，另外，氣體中的氧也在此與氫反應生成水，不飽和烴加氫成為飽和烴。加氫后的氣體總硫約260mg/Nm3,進入中溫脫硫槽，脫去絕大部分的無機硫。之后再經(jīng)過二級鐵鉬加氫轉(zhuǎn)化器將殘余的有機硫進行轉(zhuǎn)化，再經(jīng)中溫氧化鋅脫硫槽把關(guān)，使氣體中的總硫達到0.1ppm。出氧化鋅脫硫槽的氣體壓力約為2.3MPa(g)，溫度約為38裝置中設置中溫脫硫槽三臺，操作時可串可并，正常操作時兩串一備。氧化鋅脫硫槽為兩臺，正常操作時兩臺串聯(lián)，單臺需要更換觸媒時，短時單臺操作。開車時或更換新觸媒后，中溫氧化鐵脫硫劑需要升溫還原，一級鐵鉬加氫催化劑和二級鐵鉬加氫催化劑均需要升溫硫化還原。升溫氣體通過升溫爐來加熱，升溫爐用燃料氣作熱源。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1加氫催化劑JT-8型kg0.1812.515201212中溫氧化鐵脫硫劑ф4X5~15kg2.7538.203055723中溫氧化鋅脫硫劑ф5X5~15kg0.1151.60127544活性碳ф2~4kg0.1191.657132595吸油劑ф6~8kg0.1722.39190936脫氯劑kg0.01370.191522注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.3轉(zhuǎn)化（1）工藝流程簡述來自焦爐氣壓縮的焦爐氣，流量30000Nm3/h,壓力2.5MPa(g)，溫度40℃，甲烷含量約26%。初步脫除油污和無機硫后，經(jīng)焦爐氣初預熱器加熱至約300脫硫后的焦爐氣，壓力2.3MPa(g)，溫度380℃返回轉(zhuǎn)化工段。為甲烷轉(zhuǎn)化反應的需要，同時為防止焦爐氣在高溫下析碳，在焦爐氣中加入3.0MPa(g)的飽和蒸汽，蒸汽流量根據(jù)焦爐氣的流量來調(diào)節(jié)。加入蒸汽后的焦爐氣經(jīng)焦爐氣預熱器加熱至520來自空分的氧氣，溫度100℃，壓力約2.6MPa(g)，加入過熱焦爐氣和氧氣分別進入轉(zhuǎn)化爐上部后立即進行氧化反應放出熱量，并很快進入催化床層，進行以下反應：2H2+O2=2H2O+115.48kcal(1)2CH4+O2=2CO+4H2+17.0kcal(2)CH4+H2O=CO+3H2-49.3kcal(3)CH4+CO2=2CO+2H2-59.1kcal(4)CO+H2O=CO2+H2+9.8kcal(5)反應最終按（5）式達到平衡，轉(zhuǎn)化氣由轉(zhuǎn)化爐底部引出，溫度950~960℃,壓力約2.2MPa(g)，甲烷含量約0.8%（干基）。先進入廢熱鍋爐回收熱量副產(chǎn)蒸汽，轉(zhuǎn)化氣溫度降為540℃，然后經(jīng)焦爐氣預熱器加熱入爐焦爐氣和蒸汽，溫度降為370℃，再進入焦爐氣初預熱器加熱原料焦爐氣，溫度降至270℃后，經(jīng)鍋爐給水預熱器、脫鹽水預熱器和變頻空冷器進一步回收反應熱后，轉(zhuǎn)化氣溫度降至40℃來自鍋爐房的鍋爐給水，溫度105℃，壓力約4.1MPa(g)，在鍋爐給水預熱器中用轉(zhuǎn)化氣加熱至200來自甲醇精餾工段的閃蒸氣與不凝氣經(jīng)燃料混和器混合后，進入預熱爐底部，與空氣鼓風機送來的空氣混合后燃燒，為焦爐氣和氧氣預熱提供熱量。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1氧氣Nm3415.905781.046.25X106連續(xù)2燃料氣Nm3239.28332626.61X106連續(xù)3氧化鋅脫硫劑kg0.0560.77862264脫氯劑kg0.01140.15812625熱保護催化劑kg0.02270.31525206轉(zhuǎn)化催化劑kg0.09271.288103007脫鹽水0.3MPa(g)40t0.3094.334400連續(xù)8鍋爐給水4.2MPa(g)105t2.3933.2265600連續(xù)9蒸汽3.0MPa(g)235t-0.309-4.3-34400連續(xù)10電380VkW·h15.972221776000連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.4（1）工藝流程簡述來自轉(zhuǎn)化工段的轉(zhuǎn)化氣，溫度40℃，壓力2.1MPa(A),進入合成氣壓縮機壓縮段，壓縮至5.6MPa(A)，然后進入循環(huán)段與來自甲醇合成的循環(huán)氣混合，壓縮至6.1MPa(A)合成氣壓縮機采用電機驅(qū)動。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1循環(huán)水0.4MPa(g)32℃Δt=t37.775254200000連續(xù)2電380VkW·h2.5936288000連續(xù)3電10000VkW·h265.11368529.48X106連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.5甲醇合成（1）工藝流程簡述來自合成氣壓縮的合成氣，經(jīng)氣氣換熱器預熱到220℃左右CO+2H2=CH3OH+QCO2+3H2=CH3OH+H2O+Q及副反應4CO+8H2=C4H9OH+3H2O8CO+17H2=C8H18+8H2O等甲醇合成塔為管殼式反應器，管內(nèi)填裝觸媒，反應管外為沸騰熱水，利用反應熱副產(chǎn)蒸汽。合成塔出口氣進氣氣換熱器與合成塔入口氣換熱，把入口氣加熱到活性溫度以上，同時合成塔出口氣溫度降至95℃，經(jīng)蒸發(fā)式水冷器冷卻到40℃后，進入甲醇分離器進行氣液分離。出甲醇分離器氣體大部分作為循環(huán)氣去合成氣壓縮機增壓并補充新鮮氣，一小部分作為弛放氣，進入洗醇塔底部，與塔頂噴淋下來的水逆流接觸，氣體中的甲醇溶解在水中，形成稀醇水從塔底排出。從洗醇塔頂出來的氣體，壓力約5.5MPa(g),經(jīng)調(diào)節(jié)閥減壓至0.2MPa(g),一部分送往轉(zhuǎn)化裝置作燃料氣，其甲醇分離器底部出來的粗甲醇減壓至0.7MPa(g)后送入甲醇精餾工段粗甲醇緩沖槽。洗醇塔底出來的稀醇水也送往甲醇精餾粗甲醇緩沖槽。甲醇合成塔殼側(cè)出來的汽液混合物經(jīng)上升管進入汽包進行汽液分離，分離下的水返回合成塔，蒸汽則進入蒸汽管網(wǎng)。為了保證鍋爐水質(zhì)量，從汽包定期排放鍋爐污水，同時向汽包內(nèi)加入少量磷酸鹽溶液以改善鍋爐水的水質(zhì)。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1新鮮氣NM33390471163.77X108連續(xù)2軟水0.4MPa(g)40℃t1.1215.5124000連續(xù)3鍋爐給水4.1MPa(g)200t0.9112.6100800連續(xù)4蒸汽2.5~3.9MPa(g)215~250t-0.86-12.0-96000連續(xù)5蒸汽3.43MPa(A)435t0.00453.0500開車時用6電380VkW·h9.421311048000連續(xù)7合成催化劑C307kg0.2042.83226308Na3PO4·12H2O純度>92%kg0.0240.3362688注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.6甲醇精餾（1）工藝流程簡述從甲醇合成工段來的粗甲醇和稀醇水，溫度40℃，壓力0.7MPa(g)，流量為16592kg/h，進入粗甲醇緩沖槽，將溶解在其中的氣體釋放出來，產(chǎn)生的貯為中和預塔塔底的少量酸，用堿液泵向預塔內(nèi)加入少量的5~10%的NaOH溶液約28kg/h。從預塔塔頂出來的氣體溫度75℃，壓力0.05MPa(g)，經(jīng)預塔冷凝器I和五合一冷卻器，用蒸發(fā)式空氣冷卻器分級冷凝后，溫度降到40℃，冷凝下來的甲醇溶液收集在預塔回流槽內(nèi)，通過預塔回流泵加壓后，從預塔的塔頂進入到預塔內(nèi)，預塔再沸器的能力要滿足一定的回流比。預塔再沸器的熱源為低壓蒸汽。五合一冷卻器中預塔塔頂不凝氣經(jīng)氣液分離器分離后，不凝氣從預塔塔底出來脫除輕組分后的預后甲醇，溫度為85℃，用預后甲醇泵抽出，送入加壓精餾塔，加壓精餾塔的操作壓力為0.6MPa(g)，塔底有再沸器加熱，使塔底料液維持在135℃，從甲醇加壓塔塔頂出口的甲醇蒸汽在常壓塔再沸器中冷凝，釋放的熱用來加熱常壓塔中的物料。常壓塔再沸器出口的甲醇冷凝液一部分由加壓塔回流泵經(jīng)回流槽在流量控制下送回加壓塔頂回流；另一部分作為成品甲醇，成品甲醇首先經(jīng)粗甲醇預熱器冷卻，再經(jīng)五合一冷卻器冷卻到大約40℃，送往精甲醇中間槽?？刂萍訅核囊好媸惯^剩的產(chǎn)物在135℃下進入常壓塔，常壓塔底部產(chǎn)物在107℃和0.03MPa(g)壓力條件下，由加壓塔頂產(chǎn)物的冷凝熱再沸。離開常壓塔頂?shù)恼羝s65℃，在常壓塔頂冷凝器中靠空氣冷卻到60℃后送到常壓塔回流槽，在流量控制下，再用常壓塔回流泵將回流液送回塔頂，其余部分經(jīng)五合一冷卻器冷卻到大約40℃，作為精甲醇產(chǎn)品送入精甲醇中間槽。精甲醇中間槽的甲醇產(chǎn)品經(jīng)分析合格后，通過精甲醇泵送入到成品罐區(qū)貯存。常壓塔底的產(chǎn)物是水，含有微量的甲醇和高沸點雜質(zhì)。為防止高沸點的雜醇混入到精甲醇產(chǎn)品中，在常壓塔的下部有雜醇采出，溫度約85℃從常壓塔底部排出的廢水溫度111℃，壓力約0.045MPa(g)，經(jīng)五合一冷卻器將甲醇殘液冷卻到40排放的污甲醇排到地下槽，經(jīng)地下槽液下泵送到粗甲醇貯槽。開車時或事故狀態(tài)下，經(jīng)分析精甲醇中間槽內(nèi)不合格的甲醇通過精甲醇泵送到粗甲醇貯槽，同時甲醇緩沖槽的液位靠從粗甲醇貯槽進出甲醇緩沖槽的甲醇流量來控制。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1軟水0.2MPa(g)40t1.3318.5148000連續(xù)2固堿純NaOHkg0.1011.411200連續(xù)3蒸汽0.5MPa(g)158t1.29518.0144000連續(xù)4電380VkW·h15.972221776000連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.7甲醇罐區(qū)（1）工藝流程簡述甲醇貯運：由甲醇精餾工段送來的甲醇和雜醇分別進入甲醇貯槽和雜醇貯槽，需要時用泵通過各自裝車鶴管裝汽車外售。（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1電380VkW·h3.7452416000連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.8泡沫站（1）工藝流程簡述壓力式（膠囊）泡沫比例混合裝置是一種正壓式膠囊泡沫比例混合裝置。由儲罐、膠囊、比例混合器、進出水管、送排液管、排氣管、液位顯示計和控制閥門等部件組成。當壓力水流經(jīng)比例混合器時，泡沫藥劑與水按比例自動混合，產(chǎn)生的泡沫混合液經(jīng)管道送往貯槽上的泡沫發(fā)生器或經(jīng)泡沫栓連接泡沫槍發(fā)泡進行滅火。2.2.9空壓站（1）工藝流程簡述空氣自大氣吸入，經(jīng)螺桿空氣壓縮機壓縮后，其壓力達到0.8MPa(g),冷卻后溫度約為40℃，壓縮后的大部分空氣進入無熱再生空氣干燥器，在這里空氣中的灰塵和水份被吸附，達到露點-40（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1循環(huán)水0.4MPa(g)32t2.0128224000連續(xù)2電380VkW·h15.972221776000連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.2.10空分（1）工藝流程簡述本裝置采用目前較為先進的分子篩純化增壓流程，空氣經(jīng)自潔式過濾器除去雜質(zhì)進入透平壓縮機被壓縮至0.6MPa(g)左右，通過空氣冷卻塔被經(jīng)污氮冷卻后的水及制冷機組來的冷水二次冷卻。冷卻至約10℃左右進入分子篩純化器除去空氣中水份、二氧化碳及乙炔等雜質(zhì)使空氣得到凈化，由于分子篩吸附熱之故，空氣被復熱至11~12℃，然后分二路入分餾塔，一路是絕大部分空氣進入分餾塔中主換熱器被返流氣冷卻至-172℃（其中有一小部分被液化）進入下塔底部，而另一路空氣經(jīng)過增壓機增壓至0.8~0.9MPa(g),經(jīng)冷卻后進入主換熱器被冷卻至-108℃左右，再從主換熱器中部抽出去透平膨脹機膨脹至0.14MPa(g)（2）原材料及動力消耗定額原材料、動力（水、電、汽、氣）消耗定額及消耗量序號名稱規(guī)格單位消耗定額消耗量備注每小時每年1循環(huán)水0.4MPa(g)32t56.337305840000連續(xù)2電10000VkW·h312.35404832384000連續(xù)3電380VkW·h45.295874696000連續(xù)注：消耗定額以噸精甲醇產(chǎn)品計2.3主要設備的選則2.3.1焦爐氣焦爐氣氣柜采用低壓濕式螺旋氣柜，容積均為20000m3，操作壓力為200mmH2O2.3焦爐氣壓縮機按流程選用性能穩(wěn)定、操作方便的往復式壓縮機三臺及其配套的輔助設備，二開一備。單機正常排氣量為15000Nm3/h，最大16500Nm3/h，四級排氣壓力2.5MPa(g)。采用對稱平衡型六列四級壓縮，該壓縮機技術(shù)成熟，對稱平衡型壓縮機慣性力可以完全平衡，同時由于相對兩列活塞力相反，能相互抵消，減少了主軸頸和主軸承之間的磨損。2.3.3焦爐氣中硫形態(tài)復雜，且無機硫和有機硫含量都較高，因此設置預脫除、加氫轉(zhuǎn)化、脫除、再加氫轉(zhuǎn)化、再脫除的脫硫工藝，選用的主要設備如下：（1）過濾器：一臺，內(nèi)徑ф2600，內(nèi)裝吸油劑，裝填量31.82m3。（2）預脫硫槽：一臺，內(nèi)徑ф2600，內(nèi)裝活性碳脫硫劑，裝填量31.82m3。（3）一級加氫轉(zhuǎn)化器：一臺，內(nèi)徑ф2300，內(nèi)裝JT-8型鐵鉬加氫催化劑，催化劑裝填量29.1m3，分兩層裝填，每層高度3.5m。（4）中溫脫硫槽：三臺，二開一備，內(nèi)徑ф2900，內(nèi)裝中溫氧化鐵，每臺裝填量56.6m3，觸媒更換周期為4000小時。（5）二級加氫轉(zhuǎn)化器：一臺，內(nèi)徑ф1900，內(nèi)裝JT-8型鐵鉬加氫催化劑，催化劑裝填量18.7m3，分兩層裝填，每層高度3.3m。（6）氧化鋅脫硫槽：兩臺串連操作，內(nèi)徑ф1900，內(nèi)裝中溫氧化鋅脫硫劑和脫氯劑，氧化鋅裝填量21.26m3，脫氯劑裝填量3.04m3。2.3.4轉(zhuǎn)化的主要設備為轉(zhuǎn)化爐和預熱爐。（1）轉(zhuǎn)化爐：采用內(nèi)部襯里加外部水夾套結(jié)構(gòu)，保持承壓殼體壁溫在耐火襯里出現(xiàn)問題的情況下不超溫。氧氣、蒸汽與焦爐氣采用混合器結(jié)構(gòu)，使氣體混合更均勻，有利于氣體轉(zhuǎn)化。其規(guī)格為：內(nèi)徑ф2200，H≈1內(nèi)裝Z-205耐熱催化劑和Z-204轉(zhuǎn)化催化劑，催化劑裝填量22.42m3,催化劑床層高度5.9米。（2）預熱爐：采用立式圓筒型加熱爐。其規(guī)格為：內(nèi)徑ф5000，H≈18內(nèi)有ф108X6加熱管，總換熱面積~350m2。2.3選用新鮮氣和循環(huán)氣聯(lián)合壓縮的二合一機組，由電機驅(qū)動。主要性能參數(shù)如下：合成氣壓縮機一臺軸功率正常3685kW，最大4055kW電機一臺額定功率4500kW2.3.甲醇合成的主要設備為甲醇合成塔，選擇操作穩(wěn)定、易于控制的管殼式甲醇合成塔，管內(nèi)裝觸煤，管外為沸騰水。具體參數(shù)如下：。甲醇合成塔一臺反應管φ38X2X6000觸媒裝填量26塔徑φ3400mm塔高~12.3甲醇精餾的主要設備為預精餾塔、加壓塔和常壓塔。這三個塔是精餾裝置的核心設備。塔設備分為板式塔和填料塔兩大類，近年來由于新型填料的出現(xiàn)，填料塔的應用逐漸增多，但對于常壓或加壓物系，特別是大塔徑、多側(cè)線的氣液傳質(zhì)設備，目前仍以板式塔為主。為節(jié)省投資，降低塔的高度，提高操作彈性。目前預精餾塔、加壓塔和常壓塔選用復合塔盤的逐漸增多。且在工業(yè)上已得到應用，取得了良好的效果。本次設計三塔均按復合塔盤考慮。預精餾塔：ф1400H≈29000加壓塔：ф1600H≈32000常壓塔：ф2000H≈470002.3主要設備為二臺甲醇貯槽和雜醇貯槽。甲醇貯槽選用常壓內(nèi)浮頂罐，以減少物料的揮發(fā)。按30天貯量考慮，設置2個，每個的公稱容積為5000m3。雜醇貯槽選用1個固定頂貯槽，采用呼吸閥減少貯槽氣體的排放，按30天貯量設計，公稱容積為100m2.3.本工程提供的焦爐氣中的甲烷含量可高達26%左右，計算正常耗氧量為5781.0Nm3/h,考慮到甲烷含量的波動性，為保證裝置的穩(wěn)定運行。選用KDON-6000/12000型空分設備一套，其中空壓機和氧壓機均采用電機驅(qū)動。主要技術(shù)參數(shù)如下：氧氣6000Nm3/h,純度為99.6%氮氣12000Nm3/h,純度為99.99%。3原料、輔助材料及燃料供應3.1原料供應甲醇工程所需的原料氣為焦化裝置副產(chǎn)的焦爐煤氣，總氣量為30000Nm3/h，由管道直接送至甲醇裝置界區(qū)。焦爐煤氣成分如下：組分H2COCO2CH4N2CnHmO2∑V%58.006.202.2026.004.502.500.60100.00焦爐煤氣中無機硫含量20mg/Nm3有機硫含量250mg/Nm33.2輔助材料供應以焦爐煤氣為原料制取甲醇裝置所需主要輔助材料如下：加氫轉(zhuǎn)化催化劑：20.12噸/年中溫氧化鐵脫硫劑:305.6噸/年中溫氧化鋅脫硫劑:12.75噸/年活性碳脫硫劑:13.26噸/年吸油劑：19.10噸/年脫氯劑：1.520噸/年轉(zhuǎn)化催化劑：12.82噸/年甲醇合成催化劑：21.12噸/年化學藥品（NaOH,NaCO3等）：~600噸/年以上輔助材料均可在市場購買。3.3公用工程規(guī)格及用量序號名稱規(guī)格小時用量來源1電10kV11990kWh380V2785kWh2循環(huán)水Δt=102350m3/h自建3新鮮水200自備井4低壓脫鹽水0.4MPa（g）4051自建5鍋爐給水4.1MPa（g）10572.5自建6低壓蒸汽0.5MPa(g)15820t/h自建鍋爐房7中壓蒸汽3.33MPa(g)43520t/h自建鍋爐房8儀表空氣0.7MPa（g）-40℃900Nm3/h自建3.4燃料氣本工程開工鍋爐利用原料焦爐氣為燃料，生產(chǎn)中壓蒸汽，正常生產(chǎn)時用甲醇合成弛放氣為原料，生產(chǎn)低壓蒸汽，滿足甲醇裝置的需要。弛放氣成分如下：組分H2COCO2CH4N2H2OCH3OH∑V%77.875.693.792.749.830.050.03100.00熱值~2400kcal/Nm3。4其它4.1建設用地本工程建設用地初步估計約7.5公傾，合112.5畝。4.2裝置定員本工程裝置定員248人。4.3投資估算本工程總投資約3.83億元，詳見投資估算表。目錄TOC\o"1-2"\h\z\u前言 11總論 11.1項目背景 11.2評價依據(jù) 21.3術(shù)語和定義 51.4評價目的 61.5評價范圍及評價單元劃分 61.6評價內(nèi)容 71.7評價方法 71.8評價程序 81.9質(zhì)量控制措施 102企業(yè)概況 122.1企業(yè)概況 122.2職業(yè)衛(wèi)生管理和職業(yè)病防治現(xiàn)狀 123工程分析 163.1工程概況 163.2原料、輔料及產(chǎn)品 183.3總平面主要技術(shù)指標 183.4選址 193.5總平面布置及豎向布置 213.6生產(chǎn)工藝流程和主要生產(chǎn)設備 233.7建筑衛(wèi)生學 254類比調(diào)查 274.1類比企業(yè)選擇 274.2類比企業(yè)職業(yè)衛(wèi)生調(diào)查 284.3類比企業(yè)職業(yè)病危害因素檢測結(jié)果及分析 285建設項目職業(yè)病危害因素識別與分析 335.1職業(yè)病危害因素識別 335.2職業(yè)病危害因素對人體健康的影響（見附件五） 345.3職業(yè)病危害因素分析 346建設項目擬采取的職業(yè)病防護措施分析 366.1建設項目擬采取的職業(yè)病防護設施分析 366.2擬配置的個人使用的職業(yè)病防護用品分析 366.3擬采取的職業(yè)衛(wèi)生管理措施分析 376.4擬設置的的輔助用室 376.5擬設置的職業(yè)病防治專項經(jīng)費概算分析 387職業(yè)病危害評價 397.1選址 397.2總平面布局和設備布局 407.3建筑衛(wèi)生學 437.4職業(yè)病防護設施 437.5個人使用的職業(yè)病防護用品 467.6應急救援 477.7輔助用室 477.8職業(yè)衛(wèi)生管理 477.9職業(yè)衛(wèi)生專項投資 48HYPERLINK"file:///H:\\準備修改傳百度文檔\\合并2016121020160713\\zcj2017.11.11\\某紡織有限公司20萬錠搬遷擴建項