土木工程畢業(yè)設(shè)計(論文)-唐山市交通運輸局辦公樓工程設(shè)計

華北理工大學(xué)成人教育畢業(yè)設(shè)計說明書（論文）PAGEPAGE49摘要本工程為唐山市交通運輸局辦公樓工程，位于唐山市路北區(qū)，地震設(shè)防烈度為8度,框架結(jié)構(gòu)共五層，總建筑面積3465m2，建筑物東西總長45.6m，總寬14.4m,建筑物最大高度為18m本設(shè)計依據(jù)設(shè)計要求和原始資料，運用力學(xué)鋼筋混凝土、結(jié)構(gòu)力學(xué)基本原理及土力學(xué)和對材料性質(zhì)的深刻了解，遵守設(shè)計規(guī)則，保證建筑結(jié)構(gòu)合理，所有材料的質(zhì)量和強度合格，工藝良好。本設(shè)計分為兩部分：建筑設(shè)計，結(jié)構(gòu)設(shè)計。建筑設(shè)計采用積極的措施來加強建筑物觀感上的強度和堅固性。給人以安全感，另外.還要有藝社的美感和時代的氣息。結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)設(shè)計要使建筑物有足夠的強度.剛度和穩(wěn)定性。結(jié)構(gòu)體系選擇后進(jìn)行荷載分析和強度計算。同時考慮其與建筑經(jīng)濟(jì)的關(guān)系。關(guān)鍵詞：框架，結(jié)構(gòu)，抗震，辦公樓AbstractThisprojectisdesignedforBureauoftransportationbuilding,whichislocatedintheregionofLuBeiinTangshan.Theearthquakeestablishestodefendstrongdegreeas8degree.Theprojectadoptsframestructure.Therearefivefloorsinthebuilding.Thegeneralheightis18mandthegeneralareaofthebuildingis3465squaremeter.Thelengthofthebuildingfromtheeasttothewestis46.5m.Thegeneralwidthis14.4m.Theheightofthebuildingis18mThedesignisbasedonthedesignrequirements,originalinformation,applicationofmechanicsRC,basicprinciplesofstructuralmechanic,soilmechanicsandwellknowingmaterialquality,obeyingrulesofdesign,ensuringthestructuresofarchitecturereasonable,andthequalityandintensityofallmaterialsarequalified,andthetechniquesarethesame.Theplanningismadeupofthreepart:thearchitecturaldesign.thestructuredesignandconstructiondesign.Asfarasthearchitecturedesignandtheconstructiondesignmakeattemptstoincreasetheappearstrengthorsoildnessofthestructure.Sothatthestructureispsychologicallysafeaswellasphysicallysafe.Certainly.theartisimportantalso.Itshouldbetogetherwithtime.Thestructuresystemisreinforced-coacreteframe.Thedesignshouldconsiderthestrength.stiffnessandstabilityofthestructure.Afterchoosingthestructuresystem.Theloadscalculationandstructureanalysisaremeeded.Atfactorofeconomymustbetakenintoaccount.KeyWordsframe,structure,earthquake-proof,officebuilding目錄摘要 IAbstract II目錄 III第1章緒論 1第2章建筑部分設(shè)計 22.1工程概況 22.2建筑平面設(shè)計 22.2.1使用部分的平面設(shè)計MACROBUTTONAcceptChangesSelected 22.2.2交通聯(lián)系部分的平面設(shè)計MACROBUTTONAcceptChangesSelected 32.3建筑剖面設(shè)計 32.4建筑立面設(shè)計 32.5本章小結(jié) 4第3章結(jié)構(gòu)部分設(shè)計 53.1工程概況 53.2初選構(gòu)件尺寸 53.2.1梁截面積算MACROBUTTONAcceptChangesSelected 53.2.2柱截面設(shè)計MACROBUTTONAcceptChangesSelected 63.3荷載統(tǒng)計 73.3.1屋面均布荷載：MACROBUTTONAcceptChangesSelected 73.3.2屋面均布恒荷載MACROBUTTONAcceptChangesSelected 73.3.3屋面均布荷載MACROBUTTONAcceptChangesSelected 73.3.4樓面均布活載: 73.3.5荷載分層匯總: 73.4水平荷載下內(nèi)力計算 113.4.1梁柱線剛度計算: 113.4.2橫向框架自震周期 123.4.3水平地震作用下內(nèi)力分析： 133.5.豎向荷載作用下內(nèi)力計算 173.5.1荷載計算 173.5.2梁端剪力及柱軸力計算： 223.6內(nèi)力組合： 253.6.1框架梁內(nèi)力組合： 253.6.2框架柱內(nèi)力組合： 273.7截面設(shè)計 273.7.1框架梁截面設(shè)計 273.7.2框架柱截面設(shè)計 303.8樓板設(shè)計： 333.8.1.荷載計算： 343.8.2.雙向板： 343.8.3單向板： 363.9樓梯設(shè)計 383.9.1設(shè)計資料： 383.9.2．樓梯板計算： 383.9.3.平臺板計算： 393.9.4、平臺梁計算: 393.10、基礎(chǔ)設(shè)計專題： 403.10.1、初選設(shè)計參數(shù)： 403.10.2、基礎(chǔ)截面尺寸確定： 413.10.3抗沖切驗算: 413.11本章小結(jié) 43結(jié)論 44參考文獻(xiàn) 45致謝 46附錄 緒論建筑物的設(shè)計過程包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分。建筑設(shè)計部分：綜合了幾個方案的優(yōu)點，考慮可影響建筑的各種因素，采用了既能滿足現(xiàn)代化教學(xué)的多方面要求，又較經(jīng)濟(jì)、實用、美觀的方案。結(jié)構(gòu)設(shè)計部分：分別從結(jié)構(gòu)的體系選擇、結(jié)構(gòu)總體的布置、樓屋蓋的結(jié)構(gòu)方案及基礎(chǔ)方案的選擇等多方面進(jìn)行了論述。結(jié)構(gòu)計算大致分為以下幾個步驟：荷載統(tǒng)計：荷載統(tǒng)計是在初選截面的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，其計算過程是按從上到下的順序進(jìn)行的，荷載的取值按各層房間的使用功能及位置的不同，查荷載規(guī)范確定。按建筑方案中的平立剖面設(shè)計，選定計算見圖，并初選柱截面。框架變形驗算：驗算了框架在水平地震作用下橫向變形。此過程中，采用了定點未依法計算結(jié)構(gòu)的自震周期，按底部建立發(fā)球建立并考慮了定點附加水平地震作用。橫向框架的內(nèi)力分析：分別分析了橫向框架在水平地震作用技術(shù)向荷載作用下的內(nèi)力，用彎矩二次分配法計算梁端、柱端彎矩。內(nèi)力組合：對恒載、活載及地震荷載進(jìn)行組合，造出最不利內(nèi)里，并以此為依據(jù)對框架梁、柱進(jìn)行截面設(shè)計。板的設(shè)計：用彈性理論進(jìn)行計算。樓梯設(shè)計：采用板式樓梯。設(shè)計成果：平面圖、立面圖、剖面圖、樓梯平剖面一張，樓屋蓋的結(jié)構(gòu)布置、配筋圖、基礎(chǔ)平剖面施工圖及建筑總說明和結(jié)構(gòu)總說明等。此外，本設(shè)計采用了AutoCAD等軟件的應(yīng)用。第二章建筑部分設(shè)計2.1工程概況本工程為唐山市交通運輸局辦公樓工程，位于唐山市路北區(qū)，框架結(jié)構(gòu)，共五層，建筑面積3465m2，，建筑物東西總長45.6m，總寬14.4m,建筑物最大高度為18m。室內(nèi)外高差0.6m建筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度八度。地下水位-8m，水質(zhì)無侵蝕作用。地質(zhì)條件：抗震設(shè)防：抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計承載力特征值為0.35g，設(shè)計地震第一組。工程做法:Ⅰ層為雜填土，厚度1.3m，γ=17.5kN/m3；Ⅱ?qū)訛檎惩?，厚?.7m，γ=18.1kN/m3，ds=2.74，w=28%，wp=22%，wL=34%，Es=10N/mm2，；Ⅲ層為細(xì)砂，厚度4m，γ=19.2kN/m3，ds=2.68，w=25%，。內(nèi)裝修：內(nèi)墻面：抹灰刷涂料和貼地磚；地面為水泥砂漿地面、磨光花崗巖樓面及鋪地轉(zhuǎn)樓面。頂棚為抹灰刷涂料。屋面做法：保溫層為聚苯乙烯泡沫塑料板，防水層為SBS高聚物防水卷材。建筑平面采用對稱布置，橫向兩側(cè)辦公室，中間走道。橫向共三跨，兩側(cè)6米跨，中間2.4米跨。縱向共七跨，邊跨4.8米，中間跨7.2米。其中一層設(shè)置門廳，值班室，收發(fā)室，會議室，微機房，休閑健身房，棋牌室，樓梯，衛(wèi)生間；二層、三層、四層設(shè)辦公室，會議室，休息室，樓梯，衛(wèi)生間；五層設(shè)辦公室，小型會議室，檔案室，衛(wèi)生間，樓梯。2.2建筑平面設(shè)計2.2.1使用部分的平面設(shè)計MACROBUTTONAcceptChangesSelected對用活動和家具、設(shè)備合理布置的要求；門窗的大小和位置，應(yīng)該考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風(fēng)良好；房間的構(gòu)成應(yīng)使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工方便，材料于使用房間平面設(shè)計的要求主要有：房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)使要符合相應(yīng)的建筑標(biāo)準(zhǔn)。另外，使用房間面積的大小，主要是由房間內(nèi)部活動特點、使用人數(shù)的多少、家具設(shè)備的多少等因素決定，對于辦公建筑，普通辦公室的使用面積不應(yīng)小于3m2,單間辦公室凈面積不宜小于10m2，本辦公樓普通辦公室的開間為3600mm，進(jìn)深為6000mm；中型會議室的使用面積宜為60mm2,此辦公樓的會議室的使用面積為70m22.2.2交通聯(lián)系部分的平面設(shè)計MACROBUTTONAcceptChangesSelected交通聯(lián)系部分涉及的主要要求是：交通路線簡捷明確，連系通行方便；人流通暢，緊急疏散時迅速安全；滿足一定的采光通風(fēng)要求。辦公建筑走道的最小凈寬當(dāng)走道長度大于40m時，走道凈寬在雙面布房時不小于1.8m。當(dāng)走道地面有高差且高差不足二級踏步時，不得設(shè)置臺階，應(yīng)設(shè)坡道，其坡度不大于1/8。對于樓梯間的設(shè)置應(yīng)靠外墻，并應(yīng)直接天然采光和直接通風(fēng)，每層疏散樓梯的總寬度應(yīng)按照每100人不小于1m計算，疏散樓梯的最小寬度不小于1.2m。對于出口不應(yīng)小于兩個，每個出口的寬度不應(yīng)小于0.9m,故將此辦公樓的出口設(shè)為三個，出口的最小寬度為1.2m。2.3建筑剖面設(shè)計房間剖面的設(shè)計，首先要確定室內(nèi)的凈高。即房間內(nèi)樓地面到頂棚或其它構(gòu)件底面的距離。對于辦公樓，辦公室的室內(nèi)凈高不得小于2.6m，設(shè)空調(diào)的不可低于2.4m，走道凈高不得低于2.1m,儲藏室凈高不得低于2m。故將此辦公樓的層高定為3.3m,為了滿足室內(nèi)采光和通風(fēng)，要將窗戶的位置及高低合理設(shè)置，為了避免在房間的天棚出現(xiàn)暗角，窗戶上沿到天棚的距離盡可能留的小一些。窗的下沿即窗臺的高度通常為900mm。2.4建筑立面設(shè)計建筑的立面圖反映的是建筑四周的外部形象。立面設(shè)計師在滿足房間的使用經(jīng)濟(jì)條件下，運用建筑造型和里面構(gòu)圖的一些規(guī)律，緊密結(jié)合平面、剖面的內(nèi)部空間組合面進(jìn)行的。對于建筑物的立面的設(shè)計要求：能反映建筑功能要求和建筑類型的特征；要結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點；掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；適應(yīng)基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置；符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律；做到把適用、經(jīng)濟(jì)、美觀三者有機地結(jié)合起來。2.5本章小結(jié)本章主要內(nèi)容是對該建筑物就建筑方面進(jìn)行設(shè)計，綜合考慮了各種影響因素，依據(jù)各種規(guī)范設(shè)計了建筑平面、建筑立面和體型、建筑剖面等。本章的完成是整個設(shè)計的基礎(chǔ)，為之后進(jìn)行的結(jié)構(gòu)設(shè)計做好了準(zhǔn)備。 第三章結(jié)構(gòu)部分設(shè)計3.1工程概況本工程為唐山市交通運輸局辦公樓，擬建辦公樓為五層。其中一層設(shè)置門廳，值班室，收發(fā)室，微機房，休閑健身房、棋牌室，樓梯，衛(wèi)生間，會議室。二層至五層設(shè)休息室，辦公室，小會議室，資料室，樓梯，衛(wèi)生間，會客廳其余為普通辦公室。工程所在地：唐山市。地基承載力特征值fak按160Kpa設(shè)計。設(shè)計使用年限：50年。(1)屋面活荷載:0.5kN/m2(上人屋面)(2)樓面活荷載:辦公室2.0kN/m2走廊3.0kN/m2樓梯間3.5kN/m2廁所3.0kN/m2(3)樓屋面及其內(nèi)外裝修做法:屋面:(不上人)0.5kN/m2樓面:大理石樓面0.65kN/m2地面：大理石地面外墻:女兒墻:250厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊2.215kN/m2內(nèi)墻:200厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊(雙面抹灰)1.78kN/m2玻璃幕墻:0.40kN/m2塑鋼門窗:0.40kN/m23.2初選構(gòu)件尺寸采用中走廊雙開間柱網(wǎng)，根據(jù)使用要求，梁格、柱網(wǎng)尺寸見圖3-1。梁、板、柱混凝土均采用C30。3.2.1梁截面積算MACROBUTTONAcceptChangesSelected縱向框架梁:L=7200mm,h=(1/8~1/12)L=900~600mm,取h=700mm橫向框架梁:L=6000mm,h=(1/8~1/12)L=750~500mm，取h=600mmL=2400mm,h=(1/8~1/12)L=300~200mm，取h=500mm梁寬均取b=3次梁:L=6000mm,h=(1/12~1/18)L=500~333mm,取h=500mm，b=300mm板:L=3600mm,h≥(1/45)L=80mm,取h=150mm圖3-1柱網(wǎng)的平面布置3.2.2柱截面設(shè)計MACROBUTTONAcceptChangesSelected梁截面尺寸及混凝土強度等級詳見表3-1表3-1梁截面尺寸及混凝土強度等級混凝土等級橫梁（b×h）縱梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨C30300×600300×500300×700查得柱軸壓比η=0.8=N/(bhfc)粗估柱軸力:按框架14kN/M2,共五層,N=14×5×7.2×(1.2+3)×1.2=2540.16kN,fc=14.3N/mm2初步選底層截面為700mm×700mm，其它層柱截面為600mm×600mm底層柱高為：h=3.3m+0.6m+0.9m=4.8m其中3.3m為底層層高，0.6m為室內(nèi)外高差，0.9m為基礎(chǔ)頂面至室外地面高度。層次混凝土等級b×h1C30700×7002-5C30600×600表3-2柱截面尺寸及各層混凝土強度等級3.3荷載統(tǒng)計3.3.1屋面均布荷載：瑪?shù)壑尘G豆砂保護(hù)層冷底子油一遍:22×0.03=0.66kN/m2三氈四油防水層：0.4kN/m220厚1:3水泥砂漿找平層：20×0.02=0.4kN/m2150厚水泥蛭石保溫層:5×0.15=0.75kN/m21:6水泥焦渣找2%坡:14×0.03=0.42kN/m2150厚鋼筋混凝土板:：25×0.15=3.75kN/m2屋面恒荷載:6.38kN/m2AB跨框架梁自重：0.3×0.6×25=4.5kN/m2BC跨框架梁自重：0.3×0.5×25=3.75kN/m23.3.2屋面均布恒荷載MACROBUTTONAcceptChangesSelected：水磨石地面(10mm面層,20mm水泥砂漿打底):0.65kN/m2150mm厚鋼筋混凝土板:25×0.15=3.75kN/㎡樓面均布恒載：4.4kN/m23.3.3屋面均布荷載MACROBUTTONAcceptChangesSelected：水磨石地面(10mm面層,20mm水泥砂漿打底):0.65kN/m2150mm厚鋼筋混凝土板:25×0.15=3.75kN/㎡樓面均布恒載：4.4kN/m23.3.4樓面均布活載：辦公樓一般房間2.0kN/m2走廊、門廳3.0kN/m2 樓梯3.5kN/m23.3.5荷載分層匯總：框架計算簡圖及質(zhì)點重力荷載值詳見下圖3-2圖3-2框架計算簡圖及質(zhì)點重力荷載值頂層重力荷載代表值包括，屋面恒載，50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻自重。其它層重力荷載代表值包括，樓面恒載，50%樓面均布活載，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層柱自重，及縱、橫墻自重。1.第一層:(1).梁、柱:梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值詳見表3-3表3-3梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值類別截面(mm)凈跨(mm)密度(kN/m3)增大系數(shù)?數(shù)量(根)總量(kN)合計(kN)邊橫梁30×6005250251.0516396.91464.789中橫粱30×5001700251.05853.55次梁30×5006050251.055119.109邊縱梁30×7004050251.058178.605中縱梁30×7006500251.0520716.625柱70×7004800251.1322069.762069.76(2).內(nèi)外填充墻的計算:外墻為250厚蒸壓煤灰加氣砼砌塊,外墻面貼瓷磚(0.5kN/m2),內(nèi)墻面為20mm厚抹灰,則外墻單位墻面重力荷載為:0.5+5.5×0.25+17×0.02=2.215kN/m2內(nèi)墻為200mm厚蒸壓粉煤灰加氣砼砌塊,兩側(cè)均為20mm厚抹灰,則內(nèi)墻單位面積重力荷載為:5.5×0.2+17×0.02×2=1.78kN/m2=1\*GB3①橫墻:AB、CD跨:外墻:墻厚250mm內(nèi)墻:墻厚200mm單跨面積:5.25×2.7=14.175m2單跨面積:5.25×單跨重量:14.175×2.215=31.398kN單跨重量:14.175×1.78=25.232kN總重:4×31.398=125.592kN總重:16×25.232=403.712kN=2\*GB3②縱墻外墻:墻厚250mm,計算長度4050mm有四個,計算長度6500mm有八個,計算高度均為3300-700=2600mm.4800跨:單跨面積:4.05×2.6-3.0×2.6=2.73m2單跨面積:4.05×2.6-2.4×單跨重量:2.73×2.215=6.047kN單跨重量:6.45×2.215=14.287kN總重:2×6.047=12.094kN總重:1×14.287=14.287kN單跨面積:4.05×2.6-1.8×1.7-0.9×1.7=5.94單跨重量:5.94×2.215=13.157kN總重:1×13.157=13.157kN7200跨:單跨面積:6.5×2.6-4.2×1.7=9.76m2單跨面積:6.5×2.6-6.0×單跨重量:9.76×2.215=21.618kN單跨重量:1.30×2.215=2.88kN總重:7×21.618=151.326kN總重:1×2.88=2.88kN內(nèi)墻:墻厚200mm,計算長度4050mm有四個,計算長度6500mm有九個,計算高度均為3300-700=2600mm.(3).窗戶計算：C-1尺寸:1500×2600自重:0.4kN/m2C-2尺寸：2100×1700自重:0.4kN/m重量:1.5×2.6×0.4×4=6.24kN重量:2.1×1.7×0.4×18=25.704kNC-6尺寸:1200×1700自重:0.4kN/m2C-4尺寸：1800×1700自重:0.4kN/m重量:1.2×1.7×0.4×2=1.632kN重量：1.8×1.7×0.4×1=1.224kN（4）.門重計算：M-1尺寸:3600×2600自重:0.4kN/mM-2尺寸:2400×2100自重:0.4kN/m2重量:3.6×2.6×0.4×1=3.744kN重量：2.4×2.1×0.15×1=0.756kNM-3尺寸：1000×2100自重:0.4kN/m2M-4尺寸：1800×2100自重:0.4kN/重量:1×2.1×0.15×11=3.465kN重量:1.8×2.1×0.15×4=2.268kN(5).樓板:恒載：693×4.4=3049.2kN活載：693×2=1386kN2.二至五層：(1).梁、柱：梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值詳見表3-4表3-4梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值類別截面凈跨密度增大系數(shù)數(shù)量(根)總量(kN)合計(kN)邊橫梁300×6005400251.0516408.241495.94中橫粱300×5001800251.05856.7次梁300×5006000251.055118.125邊縱梁300×7004200251.058185.22中縱梁300×7006600251.0520727.65柱600×6003300251.1321045.441045.44(2).根據(jù)上面方法算得：二至四層：橫墻重量總計：553.986kN縱墻重量總計：481.595kN窗戶重量總計：40.78kN門重量總計：8.064kN五層：橫墻重量總計：579.938kN縱墻重量總計：477.857kN窗戶重量總計：40.78kN門重量總計：8.379kN3.各層重力荷載代表值的計算：結(jié)果見圖3-2G1=(2069.76+1045.44+537.632+420.905+37.908+11.097+553.986+481.595+40.78+8.064)/2+1464.789+3049.2+0.5×1386=7810.573kNG2~4=7368kNG5=7090.168kN∑Gi=7810.573+7368×3+7090.168=37004.741kN3.4水平荷載下內(nèi)力計算3.4.1梁柱線剛度計算：混凝土強度等級C30，Ec=3.0×104N/mm2。在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板，但有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效高度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性距時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取I=1.5I0(I0為梁的截面慣性距)；對中框架梁取I=2.0I0。橫向框架梁線剛度計算表詳見表3-5，框架柱的線剛度詳見表3-6，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算詳見表3-7。表3-5橫向框架梁線剛度計算表類別EC（N/mm2）截面跨度慣性距邊框架梁中框架梁b×h(mm2)L(mm)I0=bh3/12(mm4)I=1.5I0（mm4）Kb=EI/l（N·mm）I=2.0I0（mm4）Kb（N·mm）AB、CD3.0×104300×60060005.40×1098.10×1094.05×101010.8×1095.4×1010BC3.0×104300×50024003.13×1094.7×1095.859×10106.25×1097.813×1010表3-6框架柱的線剛度層次EC（N/mm2）截面(mm2)柱高度（mm）慣性距Ic（mm4）線剛度Kc（N.mm）13.0×104700×70048002.001×101012.506×10102~~53.0×104600×60033001.08×10109.818×1010表3-7橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算項目K=Kb/2Kcα=K/(2+K)D=12aKc/h2(N/m)根數(shù)柱類型K=∑Kb/Kc(底層)α=(0.5+K)/(2+K)底層底層邊框架邊柱0.3240.355231234邊框架中柱0.7920.463301584中框架邊柱0.4320.3832494712中框架中柱1.0570.5093315412∑D910336二三四五層邊框架邊柱0.4130.171185004邊框架中柱1.0090.335362434中框架邊柱0.5500.2162336812中框架中柱1.3460.4024349112∑D1021280∑D1=910336,∑D2~5=1021280,∑D1/∑D2~5=0.891>0.7所以按規(guī)則框架計算。3.4.2橫向框架自震周期按頂點位移法計算框架的自震周期。(式3-1)式中：--基本周期的調(diào)整系數(shù)?？紤]填充墻使框架自震周期減小，取0.6。--框架的頂點位移。橫向框架頂點位移的計算過程見表3-8。表3-8橫向框架頂點位移層次Gi(kN)Vi=∑Gi(kN)∑Di(N/mm)ΔUi=V/∑GiUi（mm）57090.1687090.16810212806.942111.7064736814458.168102128014.157104.7643736821826.168102128021.37190.6072736829194.168102128028.58669.23617810.57337004.74191033640.65040.650T1=1.7×0.6×=0.0.341s3.4.3水平地震作用下內(nèi)力分析：本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：1.結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值對于多質(zhì)點體系，n≥2則抗震規(guī)范規(guī)定統(tǒng)一取X=0.85Geq=0.85∑Gi=0.85×37004.741=31454.03kN2.計算水平地震影響系數(shù)α1查表得二類場地第一組近震特征周期值Tg=0.35s查表得設(shè)防烈度為8度的αmax=0.16α1=(0.35/0.341)0.9×0.16=0.1653.結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEKFEK=α1×Geq=0.165×31454.03=5189.915kN因為1.4Tg=1.4×0.35=0.49＞T1=0.341s，所以不應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，則δn=0各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算：詳見表3-9Fi=GiHiFEK(1-δn)/(∑GkHk)=5189.915×GiHi/∑GkHk表3-9各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·m)GiHi/∑GkHkFi(kN)Vi(kN)5187090.168127623.0240.3061588.1141588.114414.77368108309.60.261349.3782937.492311.4736883995.20.2011043.1733980.66528.1736859680.80.143742.1584722.82314.87810.57337490.750.09467.0925189.915∑417099.3744.多遇水平地震作用下的位移驗算：詳見表3-10表3-10橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi(kN)∑Di(N/mm)ΔUi=V/∑GiUi（mm）hi(mm)θe=ΔUi/hi51588.11410212801.55518.65433000.0004742937.49210212802.87617.09933000.0008733980.66510212803.89814.22333000.00118124722.82310212804.64210.32533000.0014015189.9159103365.7015.70148000.001188由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，0.0014＜1/550≈0.001818，滿足規(guī)范要求。5.水平地震作用下框架內(nèi)力計算：水平地震作用近似取倒三角形分布，利用D值法計算柱端和梁端彎距，以中框架=3\*GB3③軸為例，計算結(jié)果見表3-11、表3-12、圖3-3。柱所分配的剪力：（式3-2）柱端彎矩：上端（式3-3）下端（式3-4）梁端彎矩:左端（式3-5）右端（式3-6）梁端剪力:（式3-7）表3-11水平地震作用下中框架梁端彎矩、剪力和柱軸力層次邊梁走道梁柱軸力l(m)(kN.m)(kN.m)Vb(kN)l(m)(kN.m)(kN.m)Vb(kN)邊柱（kN）中柱（kN）56.075.071.420.6772.458-20.677-40.28146.0124.5119.142.4632.4106.5106.5131.414-63.14-129.23236.0167.2158.664.4432.4161.2161.2204.092-127.583-268.88126.0196.7185.581.0652.4206.3206.3253.257-208.648-441.07316.0202.6189.486.552.4227.0227.0282.631-295.198-637.154注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。2）表中M單位為kN·m，V單位為kN，N單位為kN，l單位為m。表3-12（a）各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）層次hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)邊柱Di1(N/mm)Vi1(kN)Ky(m)(kN.m)(kN.m)53.31588.11410212802336831.820.5500.328.575.043.32937.49210212802336857.7180.5500.462.9104.033.33980.66510212802336877.7940.5500.4586.8116.723.34722.82310212802336891.9470.5500.47117.8122.014.85189.91591033624947120.4090.4120.742370.997.8表3-12（b）各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層次hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)中柱Di2(N/mm)Vi2(kN)Ky(m)(kN·m)(kN·m)53.31588.11410212804349159.2211.3460.36769.5112.543.32937.492102128043491107.4211.3460.45128.3162.133.33980.665102128043491144.7841.3460.467176.6200.623.34722.823102128043491171.1261.3460.485220.4223.914.85189.915103264837566159.5911.0080.59424.6201.1水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖3-3。（a）框架彎矩圖（(kN·m）（b）梁端剪力及柱軸力圖（kN）圖3-3地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖3.5豎向荷載作用下內(nèi)力計算3.5.1荷載計算取中框架=3\*GB3③軸為例恒載計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖3-4所示：圖3-4各層梁上作用的恒荷載（1）.第五層：代表橫梁自重，為均布荷載形式；分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載；P1、P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載；集中力矩M1=P1e1,M2=P2e2。=0.3×0.6×25×1.05=4.725kN/m=0.3×0.5×25×1.05=3.938kN/m=5.63×3.6=20.268kN/m=5.63×2.4=13.512kN/mP1=[（3.6×1.8/2）×2+（2.4+6）×1.8/2]×5.63+0.3×0.7×25×1.05×7.2+0.3×0.5×25×1.05×6/2+2.215×0.7×7.2=143.738kNP2=[（3.6×1.8/2）×2+（2.4+6）×1.8/2+（2.4+3.6）×1.2×2/2]×5.63+0.3×0.7×25×1.05×7.2+0.3×0.5×25×1.05×6/2=173.111kNM1=P1e1=143.738×（0.6-0.3）/2=43.121kN·mM2=P2e2=173.111×（0.6-0.3）/2=25.967kN·m（2）.對于2-4層：包括梁自重和其上橫墻自重為均布荷載，其它荷載的計算方法同第5層;q2、和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。=4.725+1.78×(3.3-0.6)=9.531kN/m=3.938kN/m=3.65×3.6=13.14kN/m=3.65×2.4=8.76kN/mP1=[（3.6×1.8/2）×2+8.4×1.8/2]×3.65+0.3×0.7×25×1.05×7.2+0.3×0.5×25×1.05×6/2+2.215×(6.6×2.6-2.4×1.7-3×1.7)+0.4×(2.4×1.7+3×1.7)=125.410kNP2=[（3.6×1.8/2）×2+（2.4+6）×1.8/2+（2.4+3.6）×1.2×2/2]×3.65+0.3×0.7×25×1.05×7.2+0.3×0.5×25×1.05×6/2+1.78×2.6×6.6=160.887kNM1=P1e1=125.410×（0.6-0.3）/2=18.812kN·mM2=P2e2=160.887×（0.6-0.3）/2=24.133kN·m（3）.對于第1層，柱子為700mm×700mm，其余數(shù)據(jù)同2-5層，則=9.531kN/m=3.938kN/m=13.14kN/m=3.65×2.4=8.76kN/mP1=[（3.6×1.8/2）×2+8.4×1.8/2]×3.65+0.3×0.7×25×1.05×7.2+0.3×0.5×25×1.05×6/2+2.215×(6.5×2.6-2.4×1.7-3×1.7)+0.4×(2.4×1.7+3×1.7)=124.834kNP2=[（3.6×1.8/2）×2+（2.4+6）×1.8/2+（2.4+3.6）×1.2×2/2]×3.65+0.3×0.7×25×1.05×7.2+0.3×0.5×25×1.05×6/2+1.78×2.6×6.5=160.424kNM1=P1e1=124.834×（0.70-0.3）/2=24.967kN·mM2=P2e2=160.424×（0.70-0.3）/2=32.085kN·m2、活載計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖3-5所示：圖3-5各層梁上作用的活荷載（1）.對于第5層，=0.5×3.6=1.8kN/m=0.5×2.4=1.2kN/mP1=[3.6×1.8+（2.4+6）×1.8/2]×0.5=7.2kNP2=[3.6×1.8+（2.4+6）×1.8/2+（2.4+3.6）×1.2×2/2]×0.5=9kNM1=P1e1=7.2×（0.6-0.3）/2=1.08kN·mM2=P2e2=9×（0.6-0.3）/2=1.35kN·m同理，在屋面雪荷載的作用下：=0.35×3.6=1.26kN/m=0.35×2.4=0.84kN/mP1=[3.6×1.8+（2.4+6）×1.8/2]×0.35=5.04kNP2=[3.6×1.8+（2.4+6）×1.8/2+（2.4+3.6）×1.2×2/2]×0.35=6.3kNM1=P1e1=5.04×（0.6-0.3）/2=0.756kN·mM2=P2e2=6.3×（0.6-0.3）/2=0.945kN·m（2）.對于2-4層：=2×3.6=7.2kN/m=2×2.4=4.8kN/mP1=[3.6×2+（2.4+6）×1.8/2]×2=28.8kNP2=[3.6×2+4×1.8+（2.4+3.6）×1.2×2/2]×2=36kNM1=P1e1=28.8×（0.6-0.3）/2=4.32kN·mM2=P2e2=36×（0.6-0.3）/2=5.4kN·m（3）.對于第1層，=2×3.6=7.2kN/m=2×2.4=4.8kN/mP1=28.8kNP2=36kNM1=28.8×（0.7-0.3）/2=5.76kN·mM2=36×（0.7-0.3）/2=7.2kN·m將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚罕?-13表3-14表3-13橫向框架恒載匯總表層次（kN/m）（kN/m）（kN/m）（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kN·m）M2（kN·m）54.7253.93820.26813.512143.738173.11143.12125.9672~49.5313.93813.148.76125.41160.88718.81224.13319.5313.93813.148.76124.834160.42424.96732.085表3-14橫向框架活載匯總表層次（kN/m）（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kN·m）M2（kN·m）51.8（1.26）1.2（0.84）7.2（5.04）9（6.3）1.08（0.756）1.35（0.945）2~47.24.828.8364.325.417.24.828.8365.767.2注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。3.恒荷載作用下梁的內(nèi)力計算：對于第5層： MAB=-q1l2/12-q2l2×(1-2×a2+a3)/12=-4.725×62/12-20.268×62×(1-2×0.32+0.33)=-63.719kNMBC=-l2/12-5l2/96=-3.938×2.42/12-5×13.512×2.42/96=-5.944kN·m對于第1~4層：MAB=-q1l2/12-q2l2×(1-2×a2+a3)/12=-9.532×62/12-13.14×62×(1-2×0.32+0.33)=-60.716kNMBC=-l2/12-5l2/96=-3.938×2.42/12-5×8.76×2.42/96=-4.518kN·m4.活荷載作用下梁的內(nèi)力計算：（1）對于第5層：MAB=-q2l2×(1-2×a2+a3)/12=-1.8×62×(1-2×0.32+0.33)/12=-4.4kN·MBC=-5l2/96=-5×1.2×2.42/96=-0.36kN·m對于第1~4層：MAB=-q2l2×(1-2×a2+a3)/12=-7.2×62×(1-2×0.32+0.33)=-17.6kN·MBC=-5l2/96=-5×4.8×2.42/96=-1.44kN·m3.5.2用彎矩分配法計算框架彎矩：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算如圖3-6，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。豎向荷載作用下橫向框架所得彎矩圖如圖3-7所示。6.841-4.492（a）恒載作用下2.312-1.682（b）活載作用下（kN·m）圖3-6豎向荷載下橫向框架彎矩的二次分配法（M單位：kN·m）（a）恒載作用下（b）活載作用下圖3-7豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位：kN·m）3.5.2梁端剪力及柱軸力計算：（1）梁端剪力（式3-8）式中：——梁上荷載引起的剪力之和，——梁端彎矩引起的剪力，（2）柱軸力（式3-9）式中：Ｖ——梁端剪力；Ｐ——節(jié)點集中力及柱自重。恒載作用下梁端剪力及柱軸力計算見表3-15活載作用下梁端剪力及柱軸力計算見表3-16表3-15恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次５４３２１荷載引起剪力AB跨54.71154.87354.87354.87354.873BC跨12.8339.9829.9829.9829.982CD跨54.71154.87354.87354.87354.873彎矩引起剪力AB跨-0.551-0.620-0.478-0.496-0.552BC跨00000CD跨-0.551-0.620-0.478-0.496-0.552總剪力AB跨VA54.1654.25354.39554.37754.321VB55.26255.49355.35155.36955.425BC跨VB12.8339.9829.9829.9829.982VC12.8339.9829.9829.9829.982CD跨VC54.1654.25354.39554.37754.321VD55.26255.49355.35155.36955.425柱軸力Ａ柱N頂197.898410.231622.706835.1631046.988N底230.568442.901655.376867.8331108.704Ｂ柱N頂241.206500.238759.1281018.0361276.537N底273.876532.908791.7981050.7061338.253層次５４３２１荷載剪力AB跨3.6（2.52）14.414.414.414.4BC跨0.72（0.504）2.882.882.882.88彎矩剪力AB跨-0.032（0.025）-0.152（-0.157）-0.127-0.133-0.149BC跨00000總剪力AB跨VA3.568（2.495）14.248（14.243）14.27314.26714.251VB3.632（2.545）14.552（14.557）14.52714.53314.549BC跨VB0.72（0.504）2.882.882.882.88VC0.72（0.504）2.882.882.882.88柱軸力Ａ柱N頂10.768（7.535）53.816（50.578）96.889（93.651）139.956（136.718）183.007（179.769）N底10.768（7.535）53.816（50.578）96.889（93.651）139.956（136.718）183.007（179.769）Ｂ柱N頂12.049（9.349）65.481（62.786）118.888（116.193）172.301（169.606）225.73（223.035）N底12.049（9.349）65.481（62.786）118.888（116.193）172.301（169.606）225.73（223.035）表3-16活載作用下梁端剪力及柱軸力注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面學(xué)荷載、其他層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力。3.6內(nèi)力組合：3.6.1框架梁內(nèi)力組合：在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中Ｍ代替.（式3-11）式中：——梁左右端調(diào)幅后的彎矩見表11。跨中M若小于應(yīng)?。停奖痉桨缚紤]了三種內(nèi)力組合，即1.2×1.2SGk+1.4SQk，1.35SGk+1.0SQk及1.2×SGk+1.3SEk。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表3-17，表中SGk，SQk兩列中的梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（調(diào)幅系數(shù)取0.8）。表3-17框架梁的內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEkγRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]125AM-49.772-3.512（-2.68）±73.50425.291-118.042-70.704-64.64377.32V54.163.568（7.996）20.67734.21579.91176.68469.987B左M-47.126-3.664（-2.689）50.558-93.3565.232-67.284-61.681V55.2623.632（2.036）±20.67781.06735.37178.23671.399B右M-9.656-0.526(-0.281)±73.14962.393-80.247-13.562-12.32485.245V12.8330.72(0.403)60.958-53.90180.81618.04516.408跨間MAB33.0212.576MBC63.88163.8813AM-46.050-13.316±217.384164.512-259.387-75.484-73.902142.949V54.39514.27364.443-8.448133.97187.70685.256B左M-48.346-13.926169.271-214.817115.261-79.193-77.512V55.35114.527±64.443135.076-7.34389.25186.759B右M-6.393-2.092±244.91232.092-245.482-10.723-10.600310.133V9.9822.88204.092-213.871237.17316.35616.010跨間MAB172.418123.557MBC233.208233.2081AM-45.693-13.16±284.89230.771-324.765-74.773-73.191171.066V54.32114.25186.55-32.96158.31387.58485.137B左M-48.341-13.877234.41-278.301178.798-79.137-77.437V55.42514.549±86.55159.591-31.68589.37386.879B右M-5.751-1.951±339.157324.624-336.732-9.715-9.633378.647V9.982.88282.631-300.659323.95516.35316.008跨間MAB238.563187.633MBC325.633325.6333.6.2框架柱內(nèi)力組合：框架柱取每層柱底和柱頂兩個控制截面，組合結(jié)果見附錄一。3.7截面設(shè)計3.7.1框架梁截面設(shè)計這里僅以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結(jié)果見表3-22和3-23。1.梁正截面強度設(shè)計混凝土強度等級為C30（fc=14.3N/mm2），縱筋為=3\*ROMANIII級（fy=360N/mm2）支座彎矩：MA=433.02-186.251×（0.7-0.6/2）=358.520kN·mγREMA=0.75×305.354=229.016kN·m跨間彎矩取控制截面，支座邊緣處的正彎矩。由前表可得相應(yīng)的剪力。V=1.3×86.55-(54.321+0.5)×14.251=51.069kN則支座邊緣處：Mmax=318.084-51.069×（0.7-0.6/2）=297.656kN·mγREMA=0.75×297.656=223.242kN·m翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時bf，=l/3=6/3=2m,h0=h-a=600-35=565mm，梁內(nèi)縱向鋼筋ξb=0.518,下部跨間截面按單筋T形截面計算，因為：fcbf，hf，（h0-hf，/2）=14.3×2000×120×（565-120/2）=1733.16kN·m>223.242kN·m屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計算：αs=M/（fcbf，h02）=223.242×106/14.3/2000/5652=0.024ξ=1-（1-2αs）1/2=0.024As=ξfcbf，h0/fy=0.024×14.3×2000×565/360=1077.267實配鋼筋216218，As=1256mm2。ρ=1256/300/565=0.741%>ρmin=0.25%，滿足要求。考慮兩支座處：將下部跨間截面的216218鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As，=1256mm2)再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcmbf，h02）=[268.89×106-360×1256×(565-35)]/14.3/300/5652=0.021ξ=1-（1-2αs）1/2=0.021＜2×35/565=0.124說明As，富裕,且達(dá)不到屈服?？山迫。篈s=M/fy/(h0-a,)=268.89×106/360/（565-35）=1409.277mm實配鋼筋218216(As=1570mm2)。支座Bl上部：As=M/fy/(h0-a,)=229.016×106/360/（565-35）=1200m實配鋼筋218216(As=1570mm2)。ρ=1256/300/565=0.741%>ρmin=0.3%，又As，/As=1256/1570=0.8>0.3，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。2.梁斜截面受剪承載力計算：AB跨γREV=171.066kN＜0.2βcfcbh0=0.2×1.0×14.3×300×565=484.77kN故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取4肢φ8@100,箍筋用一級鋼筋則:0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=0.42×1.43×300×565+1.25×210×201×565/100=399.909kN＞171.066kN加密區(qū)長度取0.85米,非加密區(qū)箍筋取4肢φ8@150,箍筋設(shè)置滿足要求。詳見表3-22表3-33表3-22框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M（kN·m）ξ計算As，（mm2）計算As（mm2）實配As（mm2）As/As，ρ（%）5支座A-96.8890.0065095082182160.6670.45Bl-71.897<05093772182160.6670.45AB跨間39.560.004179.5442182160.3支座Br-58.854<05093804160.6670.55BC跨間49.020.02295.5334160.363支座A-223.9240.01125611744160.80.93Bl-179.062<012569384160.80.93AB跨間167.4130.018807.954200.74支座Br-182.701<012561180.2394200.81.13BC跨間176.0810.0741093.474200.91支座A-268.89<0125614092182160.80.93Bl-229.016<0125612002182160.80.93AB跨間223.2420.02410772162180.74支座Br-236.687<0152015294250.9681.13BC跨間232.1830.09914634251.09BC跨間134.150.031211.71420表3-23框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面γREV（kN）0.2βcfcbho(kN)梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋（）實配鋼筋（）5A、Bl77.32484.77>γREV-0.165<0四肢φ8@100（1.01）四肢φ8@200（0.224）Br85.245467.06>γREV0.012三肢φ8@100（1.01）三肢φ8@100（0.337）3A、Bl142.949484.77>γREV0.277四肢φ8@100（1.01）四肢φ8@200（0.224）Br310.133467.06>γREV1.854三肢φ10@100（2.36）三肢φ10@100（0.524）1A、Bl171.066484.77>γREV0.467四肢φ8@100（2.01）四肢φ8@200（0.447）Br378.647467.06>γREV2.416三肢φ12@100（3.41）三肢φ12@100（1.047）3.7.2框架柱截面設(shè)計混凝土強度等級為C30（fc=14.3N/mm2）,縱筋為=3\*ROMANIII級（fy=360N/mm2）,箍筋為Ⅰ級（fy=210N/mm2）。1.剪跨比和軸壓比驗算（軸壓比限值見表3-24）表3-24軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱（框支柱）0.7（0.6）0.8（0.7）0.9（0.8）表3-25柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b(mm)ho(mm)fc(N/mm2)MC(kN·m)VC(kN)N(kN)oA柱560056014.3120.45459.887402.5443.592>20.078<0.8360056014.3210.503124.7181227.0593.014>20.238<0.8170066014.3541.548172.3952099.6964.76>20.300<0.8B柱560056014.3187.40796.960926.0033.451>20.18<0.8360056014.3350.908212.2591484.7692.952>20.288<0.8170066014.3567.021224.1092569.6413.833>20.367<0.82.柱正截面承載力計算:以第一層A柱為例說明:(1).柱例：第1層A柱：柱截面寬度：b=700mm柱截面有效高度：h0=700-40=660mm混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值：fcm=14.3N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=433.238/0.8=541.548（kN·m）柱端剪力計算值：Vc=146.536/0.85=172.395kN柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=1679.757/0.8=2099.696kN剪跨比：Mc/Vch0=541.548*103/172.395/660=4.76>2軸壓比：N/fcmbh0=2099.696*103/14.3/700/700=0.3<0.8(2).最不利組合一：Mmax=433.238kN·m,N=1459.205kN·m軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=433.238×106/(1459.205×103)=296.9附加偏心矩e