乙烯生產工藝與技術演示文稿

乙烯生產工藝與技術演示文稿本文檔共114頁；當前第1頁；編輯于星期三\1點31分優(yōu)選乙烯生產工藝與技術本文檔共114頁；當前第2頁；編輯于星期三\1點31分3.1烴類熱裂解反應過程的特點

及熱裂解工藝本文檔共114頁；當前第3頁；編輯于星期三\1點31分強吸熱反應高溫

存在二次反應短停留時間低烴分壓反應產物是復雜的混合物供熱方式裂解設備裂解裝置的性能和技術水平3.1.1熱裂解反應過程的特點本文檔共114頁；當前第4頁；編輯于星期三\1點31分間接供熱管式爐裂解直接供熱以小顆粒固體如金屬氧化物、砂子、焦炭為載熱體，由氣化的烴原料和水蒸氣使之流態(tài)化并進行裂解反應。

蓄熱爐裂解沙子爐裂解流化床裂解3.3.2熱裂解的工藝方法本文檔共114頁；當前第5頁；編輯于星期三\1點31分

擴大裂解原料獲得最大的乙烯產率付出最少的能量有效的除焦方法先進的供熱和熱能回收手段熱裂解的工藝方法改進的目標本文檔共114頁；當前第6頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第7頁；編輯于星期三\1點31分3.2管式裂解爐3.2.1SRT(ShortResidence

Time)管式裂解爐的發(fā)展本文檔共114頁；當前第8頁；編輯于星期三\1點31分60年代初期SRT-Ⅰ型爐

雙輻射立管實現(xiàn)了高溫、短停留時間60年代中期SRT-Ⅱ型爐

分叉變徑爐管降低烴分壓70年代中期SRT-Ⅲ型爐

材質爐內管排增加提高熱強度提高生產能力80年代SRT-Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ型爐

多分支變徑管帶內翅片2程停留時間縮短降低管內熱阻延長清焦周期本文檔共114頁；當前第9頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第10頁；編輯于星期三\1點31分乙烯裂解爐管本文檔共114頁；當前第11頁；編輯于星期三\1點31分乙烯裂解爐雄姿本文檔共114頁；當前第12頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第13頁；編輯于星期三\1點31分爐型：燒嘴

側壁無焰燒嘴側壁燒嘴與底部燒嘴聯(lián)合盤管結構：爐管的排列、結構、管徑、材質多程雙程減少結焦部位，延長操作周期

光管帶內翅片降低管內熱阻延長清焦周期等徑分支增大比表面積，傳熱強度量增加變徑緩解管內壓力的增加

HK-40HP-4提高熱強度SRT裂解爐的結構及改進本文檔共114頁；當前第14頁；編輯于星期三\1點31分不同輻射盤管裂解工藝性能表3-20不同SRT爐型的裂解產品收率表3-21變徑管分析表3-22不變徑與變徑反應管的比較表3-23不同裂解爐改進措施對工藝性能的影響本文檔共114頁；當前第15頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第16頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第17頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第18頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第19頁；編輯于星期三\1點31分超選擇性裂解爐（USC)

單排雙面輻射多組變徑爐管出口與在線USX直接相連接毫秒爐（USRT)

直徑較小的單程直管混合管裂解爐(LSCC)

單雙排混合型變徑爐管3.2.2其它管式裂解爐本文檔共114頁；當前第20頁；編輯于星期三\1點31分3.3裂解氣的預分餾本文檔共114頁；當前第21頁；編輯于星期三\1點31分天津100萬噸/年乙烯裝置流程圖本文檔共114頁；當前第22頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第23頁；編輯于星期三\1點31分⑵裝置工藝流程本文檔共114頁；當前第24頁；編輯于星期三\1點31分預分餾的目的與任務急冷與急冷換熱器結焦與清焦預分餾工藝過程裂解汽油與裂解燃料油本文檔共114頁；當前第25頁；編輯于星期三\1點31分

將裂解爐出口的高溫裂解氣中的重組分，如燃料油、裂解汽油、水分等通過冷卻手段進行分餾，再送至下一步壓縮、凈化、深冷分離工段3.3.1預分餾過程本文檔共114頁；當前第26頁；編輯于星期三\1點31分急冷水原料裂解氣裂解汽油80℃800～900℃200～300℃40℃裂解爐廢熱鍋爐水洗塔油水分離器稀釋蒸汽發(fā)生器冷卻輕烴裂解裝置的預分餾流程本文檔共114頁；當前第27頁；編輯于星期三\1點31分950～1050℃220～300℃100～110℃180～200℃餾分油裂解裝置裂解氣預分餾過程本文檔共114頁；當前第28頁；編輯于星期三\1點31分盡可能降低裂解氣的溫度盡可能分餾出裂解氣的重組分在裂解氣的預分餾過程中將裂解氣中的稀釋蒸汽以冷凝水的形式分離回收，用以再發(fā)生稀釋蒸汽繼續(xù)回收裂解氣低能位熱量預分餾的目的和任務本文檔共114頁；當前第29頁；編輯于星期三\1點31分保證裂解氣壓縮機的正常運轉，并降低裂解氣壓縮機的功耗，減少進入壓縮分離系統(tǒng)的進料負荷大大減少污水排放量合理的熱量回收急冷油用于發(fā)生稀釋蒸汽急冷水用于分離系統(tǒng)的工藝加熱預分餾過程的作用本文檔共114頁；當前第30頁；編輯于星期三\1點31分急冷的目的終止裂解反應

回收廢熱急冷的意義決定清焦周期，甚至決定裂解爐的周期

影響全裝置的能耗和原料的單耗3.3.2預分餾主要過程--急冷本文檔共114頁；當前第31頁；編輯于星期三\1點31分直接急冷

冷卻介質（水、油）與裂解氣直接接觸，適用于極易結焦的重質烴間接急冷急冷鍋爐廢熱鍋爐

用換熱器回收大量的熱量，冷卻介質用高壓水，以提高蓄熱能力

一般工業(yè)上采用間接急冷急冷方式本文檔共114頁；當前第32頁；編輯于星期三\1點31分直接急冷間接急冷設備費少操作簡單傳熱效果好產生大量含油污水，難分離不能回收高品位的熱能回收高品位的熱能能量利用合理無污水不如直接方式中冷熱物流接觸空間大結焦比較嚴重急冷方式比較本文檔共114頁；當前第33頁；編輯于星期三\1點31分裂解原料稀釋蒸汽含量急冷負荷重組分液體產物含量結焦間接急冷油直冷水直冷乙、丙丁烷較少較小較少較不易石腦油中等中等中等較易輕柴油較多較大很多較易重柴油很多很大很多很易不同裂解原料的急冷方式本文檔共114頁；當前第34頁；編輯于星期三\1點31分傳熱強度大能夠承受大壓差和熱量傳遞所引起的溫差便于清焦

使裂解氣在0.01~0.1s內驟冷至露點左右

(但不能低于露點。為什么？)

油蒸汽在露點及低于露點時，容易冷凝聚集在急冷換熱器的管壁上，在高溫裂解氣長期作用下，容易結焦。急冷換熱器工藝要求本文檔共114頁；當前第35頁；編輯于星期三\1點31分控制停留時間

一般控制在0.04s以下控制裂解氣冷卻溫度不低于其露點

急冷換熱器出口溫度

T出=0.56TB+α減少急冷換熱器結焦的措施本文檔共114頁；當前第36頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第37頁；編輯于星期三\1點31分3.3.3結焦與清焦本文檔共114頁；當前第38頁；編輯于星期三\1點31分結焦的判斷在進料量不變的情況下，檢查進料壓力的變化，因為進料壓差與設備壓差有關，而結焦則影響壓差原料進出口的溫差不變，若燃料消耗量增加，則說明傳熱性差，應是結焦嚴重，熱能利用率低裂解產物中乙烯的含量下降本文檔共114頁；當前第39頁；編輯于星期三\1點31分傳熱系數(shù)下降（熱量利用率低）壓差升高（設備阻力增大）乙烯收率下降能耗增大結焦的后果本文檔共114頁；當前第40頁；編輯于星期三\1點31分停爐清焦：切斷進料及出口，用惰性氣體或水蒸氣清掃管線，再用空氣和水蒸氣燒焦在線清焦：交替裂解法和水蒸氣、氫氣清焦法。切換物料其它方法：加入助劑，起到抑制作用工業(yè)上清焦的方法本文檔共114頁；當前第41頁；編輯于星期三\1點31分

C+O2CO2+Q

2C+O22CO

+Q

C+H2OCO

+H2+Q

出口干氣中CO+CO2含量低于0.2%~0.5%清焦結束清焦的化學反應和控制指標本文檔共114頁；當前第42頁；編輯于星期三\1點31分裂解汽油與裂解燃料油本文檔共114頁；當前第43頁；編輯于星期三\1點31分裂解汽油

C5至沸點204℃以下的所有裂解副產物其組成與原料油性質和裂解條件有關表3-25裂解汽油組成舉例用途

經一段加氫可作為高辛烷值汽油組分進行兩段加氫經芳烴抽提分離芳烴產品全部加氫C5C6~C8C9-204℃本文檔共114頁；當前第44頁；編輯于星期三\1點31分

裂解燃料油（乙烯焦油）

烴類裂解副產的沸點在200℃以上的重組分分類及控制指標裂解輕質燃料油

200~360℃餾分相當柴油餾分閃點應控制在70~75℃以上裂解重質燃料油

360℃以上餾分相當于常壓重油餾分閃點應控制在100℃以上本文檔共114頁；當前第45頁；編輯于星期三\1點31分裂解燃料油是指沸點在200℃以上的重組分。其中：200-360℃裂解輕質燃料油，但大部分為雜環(huán)芳烴，其中，烷基萘含量較高，可作為脫烷基制萘的原料。沸程在360℃以上稱為裂解重質燃料油，除作燃料外，由于裂解重質燃料油的灰分低，是生產碳黑的良好原料。思考：為什么裂解重質燃料油的灰分低？裂解燃料油（焦油）本文檔共114頁；當前第46頁；編輯于星期三\1點31分3.4.1酸性氣體的脫除3.4裂解氣的凈化本文檔共114頁；當前第47頁；編輯于星期三\1點31分酸性氣體的來源

CO2，H2S和其他氣態(tài)硫化物氣體裂解原料帶入的氣體硫化物和CO2液體裂解原料中所含的硫化物高溫氫解生成的CO2和H2S結炭與水蒸氣反應生成CO和CO2

當裂解爐中有氧進入時，氧與烴類反應生成CO2

本文檔共114頁；當前第48頁；編輯于星期三\1點31分裂解氣分離裝置酸性氣體的危害干冰堵塞管道催化劑中毒下游加工裝置產品達不到規(guī)定聚合等過程催化劑中毒本文檔共114頁；當前第49頁；編輯于星期三\1點31分堿洗法

NaOH為吸收劑化學吸收CO2+2NaOHNa2CO3+H2OH2S+2NaOHNa2S+2H2O脫除酸性氣體的方法本文檔共114頁；當前第50頁；編輯于星期三\1點31分乙醇胺法

MEADEA為吸收劑化學、物理吸收結合本文檔共114頁；當前第51頁；編輯于星期三\1點31分兩種除酸法的比較堿洗法除酸徹底優(yōu)點乙醇胺法吸收劑可再生適用酸含量高缺點堿洗法堿不可再生消耗大適于酸含量低黃油問題廢水處理量大乙醇胺法設備要求高吸收雙烯烴再生易聚合本文檔共114頁；當前第52頁；編輯于星期三\1點31分兩段堿洗工藝流程本文檔共114頁；當前第53頁；編輯于星期三\1點31分乙醇胺脫出酸性氣工藝流程本文檔共114頁；當前第54頁；編輯于星期三\1點31分3.4.2脫水本文檔共114頁；當前第55頁；編輯于星期三\1點31分水分的危害

在壓縮系統(tǒng)，在段間冷凝過程分離出部分水分在低溫分離系統(tǒng)結冰、水烴合物結晶，堵塞設備及管道脫水要求

600～700×10-6→1×10-6以下方法

吸附干燥吸附劑：3A分子篩本文檔共114頁；當前第56頁；編輯于星期三\1點31分3.4.3脫炔本文檔共114頁；當前第57頁；編輯于星期三\1點31分乙炔甲基乙炔丙二烯危害炔烴影響乙烯和丙烯衍生物生產過程影響催化劑壽命惡化產品質量形成不安全因素產生不希望的副產品本文檔共114頁；當前第58頁；編輯于星期三\1點31分脫炔要求乙炔＜5×10－6，丙二烯＜10×10－6脫炔方法溶劑吸收法和催化加氫法本文檔共114頁；當前第59頁；編輯于星期三\1點31分吸收裂解氣中的乙炔同時回收一定量的乙炔常用的溶劑二甲基甲酰胺（DMF）

N-甲基吡咯烷酮（NMP）丙酮

沸點和熔點也是選擇溶劑的重要指標

溶劑吸收法本文檔共114頁；當前第60頁；編輯于星期三\1點31分C2H2+2H2C2H6+H2

C2H4+H2C2H6+（H2

－H1）mC2H2+nH2

低聚物（綠油）C2H2+H2C2H4+H1

將裂解氣中乙炔加氫成為乙烯或乙烷，由此達到脫除乙炔的目的K1主反應：副反應：K2催化加氫法本文檔共114頁；當前第61頁；編輯于星期三\1點31分前加氫

利用裂解氣中H2進行加氫

特點：流程簡單，投資少。但操作穩(wěn)定性差

后加氫

先分離出C2、C3后，再分別加氫特點：溫度易控，不易飛溫催化加氫脫炔工藝方法本文檔共114頁；當前第62頁；編輯于星期三\1點31分后加氫工藝流程本文檔共114頁；當前第63頁；編輯于星期三\1點31分目的和任務壓力、壓縮功與冷量的關系多級壓縮的優(yōu)點制冷劑的選擇3.5壓縮和制冷系統(tǒng)本文檔共114頁；當前第64頁；編輯于星期三\1點31分3.5.1裂解氣的壓縮裂解氣中許多組分在常壓下部是氣體其沸點都很低。如果在常壓下進行各組分的冷凝分離，則分離溫度很低，需要大量冷量。為了使分離溫度不太低，可以適當提高分離壓力。本文檔共114頁；當前第65頁；編輯于星期三\1點31分壓力與溫度相互關系分離操作壓力高時，多耗壓縮功，少耗冷量，分離操作壓力低時，則相反。壓力高時，使精榴塔塔底溫度升高，易引起重組分聚合，并使烴類的相對揮發(fā)度降低，增加分離困難。低壓下則相反，塔釜溫度低不易發(fā)生聚合，烴類相對揮發(fā)度大，分離較容易。本文檔共114頁；當前第66頁；編輯于星期三\1點31分多級壓縮的好處基于以下的考慮，為了節(jié)約能量，氣體壓縮采用多級壓縮，段間冷卻降溫。（1）節(jié)約壓縮功耗壓縮機壓縮過程接近絕熱壓縮，功耗大于等溫壓縮，若把壓縮分為多段進行，段間冷卻移熱，則可節(jié)省部分壓縮功，段數(shù)愈多，愈接近等溫壓縮。本文檔共114頁；當前第67頁；編輯于星期三\1點31分（2）降低出口溫度為了避免聚合現(xiàn)象的發(fā)生，須控制每段壓縮后氣體溫度不高于1000C。二烯烴的聚合速度與溫度有關，溫度愈高，聚合速度愈快。裂解氣重組分中的二烯烴易發(fā)生聚合，生成的聚合物沉積在壓縮機內，嚴重危及壓縮機操作的正常進行。本文檔共114頁；當前第68頁；編輯于星期三\1點31分（3）段間凈化分離裂解氣經壓縮后段間冷凝可除去其中大部分的水，減少干燥器體積和干燥劑用量，延長再生周期。同時還從裂解氣中分凝部分C3及C3以上的重組分，減少進入深冷系統(tǒng)的負荷，相應節(jié)約了冷量。根據工藝要求可在壓縮機各段間安排各種操作，如酸性氣體的脫除，前脫丙烷工藝流程中的脫丙烷塔等。本文檔共114頁；當前第69頁；編輯于星期三\1點31分3.5.2裂解裝置中的制冷系統(tǒng)深冷分離過程需要制冷劑制冷是利用制冷劑壓縮和冷凝得到制冷劑液體，再在不同壓力下蒸發(fā)，則獲得不同溫度級位的冷凍過程。本文檔共114頁；當前第70頁；編輯于星期三\1點31分3.5.2.1制冷劑的選擇原則上低沸點的物質都可用作制冷劑，而實際選用時，則需選用低制冷裝置投資、運轉效率高、來源豐富、毒性小的制冷劑。對乙烯裝置而言，裝置產品為乙烯、丙烯，且乙烯和丙烯具有良好的熱力學特性，因而均選用丙烯、乙烯作為裝置制冷系統(tǒng)的制冷劑。本文檔共114頁；當前第71頁；編輯于星期三\1點31分工業(yè)上常用制冷劑性質制冷劑名稱沸點(℃)凝固點(℃)蒸發(fā)潛熱(kJ/公斤)臨界壓力(MPa·

一)臨界溫度(℃)與空氣的爆炸極限(V%)上限下限氨-33.5-77.81373.2711.28132.427.015.5丙烯-42.7-185.25437.944.6191.611.12.0丙烷-42.07-187.69426.224.2596.679.52.37乙烯-103.71-169.15482.745.039.2128.63.05乙烷-88.63-183.27489.864.8832.2812.453.22甲烷-161.49-182.48509.374.60-82.6015.05.0氫-252.80-259.20454.271.30-239.974.24.1本文檔共114頁；當前第72頁；編輯于星期三\1點31分選擇制冷劑制冷劑丙烯乙烯甲烷沸點,℃-42.70-103.71-161.49溫度級位,℃-40-100-120~160本文檔共114頁；當前第73頁；編輯于星期三\1點31分典型裂解氣壓縮機主要工藝參數(shù)裝置規(guī)模萬t/一段數(shù)吸入流量公斤/h氣體分子量吸入溫度℃排出溫度℃吸入壓力kPa排出壓力kPa備注30一13633928.44491.9145292工作轉速215轉/分,最大轉速5476轉/分，壓縮機功率16406千瓦，蒸汽透平功率18047千瓦。二12788727.94190.7274565三12267727.44192.85401098四12618127.14093.59822024五12116626.54193.119763825本文檔共114頁；當前第74頁；編輯于星期三\1點31分3.6裂解氣的精餾分離系統(tǒng)本文檔共114頁；當前第75頁；編輯于星期三\1點31分深冷分離流程的組織深冷分離流程的評價指標關鍵設備脫甲烷塔、乙烯精餾塔能量利用中間再沸器、中間冷凝器本文檔共114頁；當前第76頁；編輯于星期三\1點31分裂解原料乙烷輕烴石腦油輕柴油減壓柴油轉化率65%——中深度中深度高深度CO+CO2+H2S0.190.330.320.270.36H2O4.366.264.985.46.15C2H20.190.460.410.370.46C3H40.520.480.540.48C2H431.5128.8126.1029.3429.62C3H60.767.6810.3011.4210.34H234.0018.2014.0913.1812.75CH44.3919.8326.7821.2420.89C2H624.359.275.787.587.03C3H81.550.340.360.22C4以上0.277.0910.4210.3011.70平均分子量18.8924.9026.8328.0128.38經預分餾后裂解氣組成（表3-31）本文檔共114頁；當前第77頁；編輯于星期三\1點31分

聚合級乙烯乙烯含量（mol百分比）達到99.9％以上甲烷和乙烷：1000ppm以下丙稀：250ppm以下雜質：10ppm以下

聚合級丙?。罕。╩ol百分含量）99.9％以上丙烷：5000ppm以下乙烯：50ppm以下

CO，CO2：5ppm以下

S，O：1ppm以下產品規(guī)格本文檔共114頁；當前第78頁；編輯于星期三\1點31分凈化系統(tǒng)壓縮和制冷系統(tǒng)精餾分離系統(tǒng)裂解氣分離裝置本文檔共114頁；當前第79頁；編輯于星期三\1點31分3.6.1分離流程的組織本文檔共114頁；當前第80頁；編輯于星期三\1點31分精餾分離方案脫甲烷脫乙烷脫丙烷的順序脫甲烷脫乙烷脫丙烷順序分離流程脫乙烷脫甲烷脫丙烷前脫乙烷流程脫丙烷脫甲烷脫乙烷前脫丙烷流程凈化方案脫乙炔塔的安排

前加氫

脫乙炔塔在脫甲烷塔前

后加氫

脫乙炔塔在脫甲烷塔后本文檔共114頁；當前第81頁；編輯于星期三\1點31分順序分離流程（后加氫）前脫乙烷前加氫流程前脫乙烷后加氫流程前脫丙烷前加氫流程前脫丙烷后加氫流程共同點：先分離不同碳原子數(shù)的烴再分離同碳原子數(shù)的烷烴和烯烴五種流程組織方案本文檔共114頁；當前第82頁；編輯于星期三\1點31分本文檔共114頁；當前第83頁；編輯于星期三\1點31分3.6.2分離流程的主要評價指標本文檔共114頁；當前第84頁；編輯于星期三\1點31分乙烯回收率

評價分離裝置是否先進的重要技術經濟指標能量的綜合利用水平

確定單位產品所需的能耗本文檔共114頁；當前第85頁；編輯于星期三\1點31分100112.0342.224.472.259.8897.000.066107.5040.2840.40乙烯物料平衡圖壓縮脫甲烷塔脫乙烷塔乙烯塔冷箱本文檔共114頁；當前第86頁；編輯于星期三\1點31分52%36%深冷分離系統(tǒng)冷量消耗分配乙烯塔脫乙烷塔其余塔脫甲烷塔本文檔共114頁；當前第87頁；編輯于星期三\1點31分3.6.3脫甲烷塔(投資大、能耗多)本文檔共114頁；當前第88頁；編輯于星期三\1點31分輕關鍵組分為甲烷重關鍵組分為乙烯塔頂分離出的甲烷輕餾分中應使其中的乙烯含量盡可能低，以保證乙烯的回收率塔釜產品則應使甲烷含量盡可能低，以確保乙烯產品質量本文檔共114頁；當前第89頁；編輯于星期三\1點31分T、P取決于裂解氣組成、乙烯回收率

由露點計算TP提高P

避免采用過低制冷溫度甲烷對乙烯α降低

材質要求高操作復雜降低P

α提高可能降低能耗表3-15操作TP的選取本文檔共114頁；當前第90頁；編輯于星期三\1點31分

操作溫度和操作壓力脫甲烷塔本文檔共114頁；當前第91頁；編輯于星期三\1點31分高壓脫甲烷：（3.0~3.2MPa）技術成熟低壓脫甲烷：（）發(fā)展方向本文檔共114頁；當前第92頁；編輯于星期三\1點31分在脫甲烷塔塔頂，對于H2-CH4-C2H4三元系統(tǒng)，其露點方程為:∑Xi=YH2/KH2+YCH4/KCH4+YC2H4/KC2H4=1KH2>>KCH4和KC2H4乙烯回收率一定時，H2/CH4比

需塔頂操作T原料氣組成H2/CH4比的影響本文檔共114頁；當前第93頁；編輯于星期三\1點31分前冷是將塔頂餾分的冷量將裂解氣預冷，通過分凝將裂解氣中大部分氫和部分甲烷分離，這樣使H2/CH4比下降，提高了乙烯回收率，同時減少了甲烷塔的進料量,節(jié)約能耗。該過程亦稱前脫氫工藝后冷僅將塔頂?shù)募淄闅漯s分冷凝分離而獲富甲烷餾分和富氫餾分。此時裂解氣是經塔精餾后才脫氫故亦稱后脫氫工藝前冷和后冷本文檔共114頁；當前第94頁；編輯于星期三\1點31分3.6.4乙烯塔本文檔共114頁；當前第95頁；編輯于星期三\1點31分C2餾分經過加氫脫炔之后,到乙烯塔進行精餾塔頂?shù)卯a品乙烯，塔釜液為乙烷塔頂乙烯純度要求達到聚合級此塔設計和操作的好壞，對乙烯產品的產量和質量有直接關系本文檔共114頁；當前第96頁；編輯于星期三\1點31分操作壓力由制冷的能量消耗，設備投資，產品乙烯要求的輸出壓力以及脫甲烷塔的操作壓力等因素來決定的。

高壓法低壓法乙烯塔操作壓力的確定本文檔共114頁；當前第97頁；編輯于星期三\1點31分有利影響：①塔溫升高，降低能量消耗及制冷系統(tǒng)設備費用，也降低對設備材質的要求②上升蒸氣重度增加，從而使單位設備處理量增加,降低設備費用不利影響：①α下降，于是塔板數(shù)增多或者R增大，從而造成設備費用或操作費用提高②設備費增加乙烯精餾塔中提高壓力本文檔共114頁；當前第98頁；編輯于星期三\1點31分對于頂溫低于環(huán)境溫度，而且頂?shù)诇夭钶^大的精餾塔，如在精餾段設置中間冷凝器，可用溫度比塔頂回流冷凝器稍高的較廉價的冷劑作為冷源,以代替一部分塔頂原來用的低溫級冷劑提供的冷量，可節(jié)省能量消耗。中間冷凝器本文檔共114頁；當前第99頁；編輯于星期三\1點31分

在提餾段設置中間再沸器，可用溫度比塔釜再沸器稍低的較廉價的熱劑作熱源，同樣也可節(jié)約能量消耗。中間再沸器本文檔共114頁；當前第100頁；編輯于星期三\1點31分各精餾塔主要工藝參數(shù)塔名關鍵組分相對揮發(fā)度操作條件舉例塔板數(shù)輕重壓力MPa頂溫℃釜溫℃回流比脫甲烷塔甲烷乙烯6.73.15-9670.6~1~70脫乙烷塔乙烷丙烷3.52.82-12760.6~1.335~68乙烯蒸餾塔乙烯乙烷1.361.94-3183.5~5109~179脫丙烷塔丙烷丁二烯2.790.8514801~1.635~69丙烯蒸餾塔丙烯丙