核電站二回路管道系統(tǒng)的FAC演示文稿

核電站二回路管道系統(tǒng)的FAC演示文稿本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第1頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分核電站二回路管道系統(tǒng)的FAC本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第2頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分提綱一、FAC背景二、FAC機(jī)理三、FAC影響因素四、FAC分析五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第3頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分一、FAC背景1.1典型FAC事件-11986年12月9日，美國(guó)Surry核電廠2號(hào)機(jī)組凝結(jié)水管線上的一個(gè)18英寸彎頭運(yùn)行時(shí)突然破裂，造成4死4傷的嚴(yán)重后果。最后190個(gè)部件被更換。Surry核電廠的FAC事故喚起了世界核電對(duì)FAC的重視。本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第4頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分一、FAC背景1.1典型FAC事件-22004年8月9日，日本美濱核電廠3號(hào)機(jī)組低壓加熱器到除氧器之間的凝結(jié)水管道破裂，11名工人被嚴(yán)重燙傷，其中五人死亡。事后檢查發(fā)現(xiàn)，由于FAC作用使得原來(lái)約10mm厚度的管道減薄后最薄處只有1.4mm。本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第5頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分破裂位置5人死亡，6人受傷！！日本MihamaFAC失效位置示意圖1.1典型FAC事件-2一、FAC背景本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第6頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分MihamaFAC失效28年從未檢測(cè)開(kāi)裂時(shí)最薄處壁厚1.4mm（原厚度10mm）FAC速率=0.34mmyear-1材料：碳鋼溫度

:140oC流速

:2.2m/s氧含量

:<5ppb水化學(xué)

:AVT(pH8.5-9.7)一、FAC背景本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第7頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分1.2FAC事件統(tǒng)計(jì)PlantNameDamageDateOconee3Leakinextractionline1976BrownsFerry1RuptureofdischargelineMSRdrainline1982Oconee2Failureofexpanderinreheaterdrainline1983CalvertCliffsRuptureofelbowincoldreheatsteamline1984HanddamNeckRuptureoffeedwaterheaterline1985Surry2Ruptureoffeedwaterlineelbow1986Trojan2Leakinmainfeedwaterline1987Surry2E/Cwearofelbowinmainfeedwaterline1988Surry1Ruptureoflowpressureheaterdrainlineinfeedwaterline1990CatawbaE/Cwearoffeedwaterline1991Susquehanna1E/Cwearoffeedwaterline1992Zion1Leakinmoistureseparatorline1993TurkeyPoint3Leakinmoistureseparatorline1994Millstone2Heaterdrainrecirculationline1995FortCalhounextractionsteamline1997Mihamacondensatelinedownstreamofanorifice2004一、FAC背景本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第8頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分一、FAC背景1.2FAC事件統(tǒng)計(jì)據(jù)WANO統(tǒng)計(jì)，1999年至2007年之間，世界核電行業(yè)共發(fā)生37起FAC事件。本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第9頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分1.3FAC的危害壓力容器和管道的降級(jí)；電站降功率或者停堆；人員傷害；經(jīng)濟(jì)損失。一、FAC背景本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第10頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分2.1流動(dòng)加速腐蝕的概念

流動(dòng)加速腐蝕（Flow-acceleratedcorrosion，簡(jiǎn)稱FAC）就是碳鋼或低合金鋼表面保護(hù)性的氧化膜在水流或氣液兩相流作用下發(fā)生溶解、破壞的過(guò)程。由于氧化膜的不斷減薄，保護(hù)性能下降，腐蝕速率上升，最后達(dá)到一種平衡狀態(tài)——腐蝕速率和溶解速率趨于一致，并保持這個(gè)穩(wěn)定的腐蝕速率持續(xù)下去。金屬表面局部區(qū)域的氧化膜非常薄，幾乎相當(dāng)于金屬的裸露表面。一般情況下，腐蝕表面呈現(xiàn)典型的磁鐵礦黑色。二、FAC機(jī)理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第11頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分2.1流動(dòng)加速腐蝕的概念

在單相液態(tài)流條件下，當(dāng)腐蝕速率較高時(shí)，金屬表面會(huì)出現(xiàn)典型的馬蹄鐵形狀的蝕坑，形成扇貝形狀或桔子瓣形的腐蝕形貌。扇貝形腐蝕形貌常出現(xiàn)在發(fā)生嚴(yán)重管壁減薄的大直徑管道內(nèi)表面。在雙相流條件下，大型管道表面的流動(dòng)加速腐蝕形態(tài)是“老虎花紋”狀形貌。單相流：圓齒狀、波狀或桔皮狀兩相流：老虎斑紋二、FAC機(jī)理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第12頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分氧化膜的形成氧化膜的溶解Fe2+的擴(kuò)散H+DO二、FAC機(jī)理2.2FAC的作用機(jī)理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第13頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分2.2FAC的作用機(jī)理

通常認(rèn)為流動(dòng)加速腐蝕是靜止水中的均勻腐蝕的一種擴(kuò)展，其區(qū)別在于流動(dòng)加速腐蝕的氧化膜/溶液界面存在流體運(yùn)動(dòng)。考慮到金屬表面多孔鐵磁相膜的存在，流動(dòng)加速腐蝕可以分解為兩個(gè)耦合過(guò)程。第一個(gè)過(guò)程是在氧化膜/水界面產(chǎn)生溶解的亞鐵離子，該過(guò)程可分為三個(gè)同時(shí)發(fā)生的反應(yīng)：(1)鐵在鐵/磁鐵礦界面的游離氧水溶液中氧化，反應(yīng)方程如下：Fe＋2H2O=Fe2＋＋2OH-+H2=Fe(OH)2+H2

3Fe＋4H2O=Fe3O4＋4H2

一般認(rèn)為，有1/2的Fe2＋在基體鐵/氧化物界面轉(zhuǎn)變?yōu)榇盆F礦。二、FAC機(jī)理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第14頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分(2)金屬表面生成的亞鐵離子通過(guò)多孔的氧化膜層擴(kuò)散到主體溶液當(dāng)中。假設(shè)氧化膜層中不存在網(wǎng)狀環(huán)流和水流，亞鐵離子的擴(kuò)散是由于濃度梯度控制的。步驟（1）中產(chǎn)生的H2也經(jīng)過(guò)鐵基體和氧化物孔洞擴(kuò)散到主體溶液當(dāng)中。上述的兩個(gè)過(guò)程與均勻腐蝕的這類過(guò)程一致。(3)受溶液中的H＋的還原作用，磁鐵礦膜在氧化膜/水界面處發(fā)生溶解，H＋來(lái)自金屬/氧化物界面。

式中，b＝0，1，2，3。具體取值取決于亞鐵離子的水解程度。二、FAC機(jī)理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第15頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分第二個(gè)過(guò)程是亞鐵離子通過(guò)擴(kuò)散邊界層向主體溶液遷移的過(guò)程，該過(guò)程受擴(kuò)散梯度驅(qū)使。來(lái)自氧化物/水界面溶解和金屬基體/氧化物界面的亞鐵離子能夠通過(guò)擴(kuò)散邊界層迅速地?cái)U(kuò)散到主題溶液中。另外通常假設(shè)主題溶液中的亞鐵離子Fe2＋濃度為C∞，氧化物/溶液界面的Fe2＋濃度為CS，且C∞<<CS在這種條件下，如果氧化物/溶液界面的流體速度增加將導(dǎo)致腐蝕速率上升。二、FAC機(jī)理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第16頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分3.1流體力學(xué)因素流體速度的影響流體動(dòng)力學(xué)的影響很復(fù)雜，邊界層的物質(zhì)擴(kuò)散受管壁附近流體狀況的強(qiáng)烈影響。流體速度是鐵離子從氧化物到溶液主體傳質(zhì)的一個(gè)主要控制因素。流動(dòng)加速腐蝕速率隨主體速度的增加和局部湍流而增大，而且不存在能引起流動(dòng)加速腐蝕的流體速度的下限。流體速度對(duì)腐蝕現(xiàn)象有兩種作用：傳質(zhì)作用，比如由于濃差擴(kuò)散引起的亞鐵離子從擴(kuò)散邊界層向溶液主體中遷移。表面剪切應(yīng)力作用。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第17頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第18頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分氧化物溶解占支配地位←機(jī)械破壞增加根據(jù)氧化物的動(dòng)力學(xué)，氧化膜在靜滯的水中生成。腐蝕速率由裸金屬溶解速率和鈍化速率決定。腐蝕動(dòng)力學(xué)呈拋物線關(guān)系。氧化物溶解增加→流動(dòng)減薄膜均衡厚度由物質(zhì)傳遞和化物的生成決定。沖刷腐蝕速率由物質(zhì)傳遞和濃度驅(qū)動(dòng)決定。腐蝕動(dòng)力學(xué)呈線性關(guān)系由于表面切應(yīng)力或溶解或粒子撞擊造成膜的局部去除，但它能被再鈍化。破壞速率由裸金屬的溶解速率、鈍化速率和氧化物的頻率去除決定。破壞動(dòng)力學(xué)呈準(zhǔn)線性關(guān)系。膜由于溶解或者表面切應(yīng)力局部去除，破壞速率就是裸金屬的溶解速率。破壞速率呈準(zhǔn)線性關(guān)系。膜局部去除和金屬表面上機(jī)械破壞決定了總的破壞速率，如破壞速率等于裸金屬的溶解速率加上由于可能的機(jī)械破壞的協(xié)和作用。破壞速率呈非線性關(guān)系。氧化膜的去除和占支配地位的金屬表面下械破壞。剝蝕動(dòng)力學(xué)呈非線性關(guān)系機(jī)械破壞占支配地位三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第19頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分考慮到電化學(xué)極化的作用的影響，在研究流體流速對(duì)沖刷腐蝕速率的控制作用時(shí)，要注意以下三點(diǎn)：在低速情況下，增加液體流速可以降低腐蝕產(chǎn)物（如可溶性腐蝕產(chǎn)物亞鐵離子）的濃度。由于腐蝕產(chǎn)物濃度降低，腐蝕速率增加，并且離子從氧化物/水界面遷移到主體溶液中的能力變?yōu)樗俣瓤刂七^(guò)程，濃差極化是其控制步驟，腐蝕速率部分或完全由傳質(zhì)速率控制。在較高流速情況下，傳質(zhì)速度明顯高于金屬表面電極反應(yīng)速率，其結(jié)果導(dǎo)致在金屬/電解液界面該過(guò)程變成反應(yīng)次序控制過(guò)程，需要活化能激化。這種條件下活化作用控制整個(gè)腐蝕過(guò)程，腐蝕速率不再依賴流體速度值。當(dāng)流體速度增大到一臨界值——稱為“剝離速度”以上時(shí)，表面的剪切應(yīng)力變得足夠大到可以撕裂或剝離保護(hù)性的氧化膜，腐蝕過(guò)程轉(zhuǎn)變?yōu)槟ノg腐蝕過(guò)程。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第20頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分管壁表面粗糙度的影響研究表明，F(xiàn)AC腐蝕形貌的形成是基于原始缺陷產(chǎn)生的大量的小蝕坑，逐步長(zhǎng)大連接成片而形成的。表面粗糙度越大表明原始小蝕坑越多。這些原始的小蝕坑與碳鋼表面的微觀組織選擇性腐蝕有關(guān)。在高雷諾系數(shù)條件下，處于臨界尺寸以上的初始缺陷數(shù)量很大，當(dāng)隨著缺陷長(zhǎng)大，彼此之間就開(kāi)始相互接觸，形成微小的圓齒狀形貌。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第21頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分在圓齒形表面形貌形成之前，微型缺陷必須達(dá)到一個(gè)臨界尺寸才能長(zhǎng)大。缺陷尺寸用沿流體流動(dòng)方向缺陷長(zhǎng)度表征，用Xcrit表示。對(duì)于圓形孔洞，Xcrit由下面公式表示：Xcrit＝

式中，dH是流體直徑（對(duì)于常規(guī)管路幾何形狀dH等于管體直徑）。上式表明，缺陷長(zhǎng)度與流體直徑成正比，與雷諾數(shù)成反比。也就是說(shuō)，湍流越劇烈，管徑越小，缺陷特征長(zhǎng)度就會(huì)越小，達(dá)到臨界缺陷尺寸的缺陷數(shù)量就會(huì)越多，越容易發(fā)生FAC。注：對(duì)于發(fā)電廠用商用裝置和管材，通常會(huì)存在大于臨界尺寸的缺陷，因此，在使用過(guò)程中，通常會(huì)出現(xiàn)圓齒狀形貌。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第22頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分管路形狀的影響

管道尺寸和形狀直接影響流體速度進(jìn)而影響局部傳質(zhì)速率。如果一個(gè)構(gòu)件的幾何形狀能夠加速流體流動(dòng)和湍流程度，則這樣的構(gòu)件會(huì)受到更為嚴(yán)重的流動(dòng)加速腐蝕。流動(dòng)加速腐蝕傾向與發(fā)生在存在流體動(dòng)力學(xué)干擾的部位，主要是含有蒸汽和水的構(gòu)件內(nèi)部或臨接的下游。這些部位包括彎頭、彎頭、減壓器、三通、管道入口、控制節(jié)流閥下游、閥門等。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第23頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分

通常采用一個(gè)幾何加速因子來(lái)表征提高流體紊亂度（湍流）對(duì)FAC的影響。管道類型沖刷腐蝕幾何因子KellerChexal-HorowitzRemyWoolseyKastner直管1.01.01.01.01.090o彎頭5.75～133.72.11.76.0～11減壓器

（大頭）

（小頭）

2.51.83.2

管道入口4.0

2.53.58～6.24膨脹器

（大頭）

（小頭）

3.02.83.6

管道擴(kuò)張?zhí)?/p>

2.0

管口4.0～6.05.02.93.0～4.0

T型管

（流入管）合流

（出水管）

3.745.05.05.72.0～2.5

T型管

（流入管）分流

（出水管）

18.755.04.05.7

三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第24頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分蒸汽質(zhì)量的影響通常情況下，流體的湍流越劇烈，越容易發(fā)生FAC；對(duì)于氣液兩相流而言，其湍流強(qiáng)度與蒸汽質(zhì)量百分比密切相關(guān)。蒸汽質(zhì)量對(duì)FAC速率的影響非常大。只有在管道或構(gòu)件壁內(nèi)表面保持濕的狀態(tài)時(shí)，才可能造成材料的FAC減損，干燥蒸汽條件下不發(fā)生FAC。如果蒸汽質(zhì)量大于零，那么只有液相能造成FAC破壞。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第25頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分用于計(jì)算傳質(zhì)系數(shù)的關(guān)系式既適用于單相也適用于雙相流體。不過(guò)，如果蒸汽質(zhì)量大于零，液相的雷諾數(shù)ReL的值必須是確定的。對(duì)于雙相流體體系，雷諾數(shù)由下式確定：ReL＝

式中，VL是液體流速，其表達(dá)式是：VL＝

式中，Q是整個(gè)流體的流動(dòng)速度；A是管道的內(nèi)橫截面機(jī)；

是蒸汽質(zhì)量；vL是動(dòng)力學(xué)粘度（動(dòng)粘度）；

ρL是液相密度；α是蒸汽的氣體分?jǐn)?shù)。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第26頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分氣體分?jǐn)?shù)一般大于蒸汽質(zhì)量分?jǐn)?shù)。這導(dǎo)致雙相流體的雷諾數(shù)值大于只存在單相液體的雷諾數(shù)值。ReL越大，傳質(zhì)系數(shù)就越大，從而導(dǎo)致FAC速率越大。也就是說(shuō)，雙相流體的混亂度大于單相液態(tài)流體，從而決定了其腐蝕速率較單相大。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第27頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分3.2環(huán)境影響因素水化學(xué)的影響一定溫度下，流體的ORP、pH值是影響氧化膜的穩(wěn)定性和溶解度進(jìn)而FAC速率的的重要參量。從右圖可以看出隨著pH的升高，腐蝕速率降低非常明顯，也就是說(shuō)，通過(guò)調(diào)節(jié)pH，可以有效降低FAC速率。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第28頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分溫度的影響溫度是影響碳鋼和低合金鋼流動(dòng)加速腐蝕的一個(gè)重要參量。流動(dòng)加速腐蝕通常發(fā)生在100～300℃之間。溫度能影響氧化膜的生成和溶解速率，也會(huì)影響物質(zhì)的熱物理性能。受流體溫度影響的幾個(gè)主要變量如下：

和傳質(zhì)過(guò)程有關(guān)的變量，如雷諾數(shù)、施密特?cái)?shù)、舍伍德數(shù)等等；還有流體密度、水的動(dòng)力學(xué)粘度、蒸汽質(zhì)量、氣體分?jǐn)?shù)、水中各種離子的擴(kuò)散系數(shù)等都是溫度的函數(shù)。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第29頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分與水的化學(xué)成分有關(guān)的參量。各種化學(xué)物質(zhì)的分配系數(shù)以及工作條件下的pH值都是溫度的函數(shù)。與化學(xué)反應(yīng)有關(guān)的參量。金屬/氧化膜界面金屬的氧化和氧化膜/水界面磁鐵礦的溶解反應(yīng)都受溫度的影響。與氫在金屬和水中擴(kuò)散有關(guān)的變量。如果氫能夠通過(guò)氧化膜進(jìn)行擴(kuò)散，F(xiàn)AC速率會(huì)急劇升高；如果氫能夠在金屬中擴(kuò)散，磁鐵礦氧化膜會(huì)致密化，從而導(dǎo)致FAC腐蝕速率下降。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第30頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分一般而言，溫度對(duì)FAC速率的影響如下：對(duì)于單相流體，鐘型曲線的最大值介于大約130～140℃之間，或者大約150℃。對(duì)于雙相流體，鐘型曲線的最大值大約150℃，或大約180℃，或介于大約170～200℃之間。上述差異主要是由于以下兩種獨(dú)立機(jī)制在人們比較感興趣的溫度區(qū)間（100～250℃）相互競(jìng)爭(zhēng)的結(jié)果：150℃以下，隨著溫度的升高，溶解速率動(dòng)力學(xué)歲隨溫度的升高而升高，沖刷腐蝕受動(dòng)力學(xué)因素的不完全控制。溫度在150℃以上時(shí)，二價(jià)鐵的溶解度受溶液的pH值控制，并隨溫度的升高而下降。傳質(zhì)過(guò)程變?yōu)榭刂菩圆襟E。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第31頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分聯(lián)氨的影響

聯(lián)氨是電廠當(dāng)中給水/冷凝系統(tǒng)的一種還原性添加劑。它是一種凈化劑（除氧劑），也用來(lái)維持蒸汽發(fā)生器（核電系統(tǒng)）和給水回路的還原性環(huán)境。聯(lián)氨是一種獨(dú)特的化學(xué)物質(zhì)，性質(zhì)活潑且不穩(wěn)定，與氧反應(yīng)生成氮?dú)夂退?。不與氧反應(yīng)的大多數(shù)聯(lián)氨會(huì)熱分解為氨。除氧----聯(lián)氨與氧氣產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)，生成氮?dú)夂退?/p>

N2H4+O2——N2+2H2O

在高溫下分解產(chǎn)生氨提高pH值：

2N2H4—2NH3+H2+N2三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第32頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分當(dāng)聯(lián)氨濃度在150ppb以上范圍時(shí)，溶液的氧化/還原電位會(huì)大幅下降，導(dǎo)致溶解動(dòng)力學(xué)下降，此時(shí)，聯(lián)氨濃度的提高，都會(huì)引起腐蝕速率下降。聯(lián)氨濃度在0～150ppb范圍內(nèi)時(shí)，腐蝕速率會(huì)隨其濃度增加而增大，溶液的氧化/還原電位（ORP）也隨之變的更負(fù)。在此濃度區(qū)間內(nèi)，電位的降低可以導(dǎo)致表層磁鐵礦相（Fe3O4）加速溶解，從而引起腐蝕速率上升。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第33頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分其他微量雜質(zhì)的影響亞鐵離子濃度

當(dāng)FAC速度受傳質(zhì)過(guò)程控制時(shí)，其腐蝕速率表達(dá)如下：FACrate=

式中，k是傳質(zhì)系數(shù)；Cs是水中氧化物/水界面的亞鐵離子濃度；C∞是主體溶液中亞鐵離子濃度。由公式可看出，增加可以降低或抑制FAC。在給定pH值下，如果水中亞鐵離子（Fe2＋）濃度大于磁體礦飽和溶解時(shí)的Fe2＋（Ceq），磁鐵礦會(huì)沉淀析出。這會(huì)使得氧化膜克服溶解的減薄作用，在水/氧化膜界面或氧化膜的孔隙內(nèi)生長(zhǎng)增厚，從而引起FAC速率下降。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第34頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分氧的影響研究表明，在溫度是50～280℃范圍內(nèi)，當(dāng)溶解氧的濃度從1ppb增加到200ppb時(shí)，碳鋼在純水中的FAC速率會(huì)降低2個(gè)數(shù)量級(jí)。高溫時(shí)，在純水或堿性水溶液中，二價(jià)鐵離子轉(zhuǎn)變?yōu)槿齼r(jià)鐵離子在極低的溶解氧濃度的條件下就能進(jìn)行。反應(yīng)方程如下：

在有氧環(huán)境下，赤鐵礦相（Fe2O3）會(huì)在氧化膜/水界面以及氧化膜內(nèi)的孔隙中沉積和生長(zhǎng)。另外，溶解氧會(huì)促進(jìn)氧化膜/水界面上的磁鐵礦相（Fe3O4）向赤鐵礦轉(zhuǎn)變。由于赤鐵礦的溶解度比磁鐵礦的小幾個(gè)數(shù)量級(jí)，所以FAC速率就因此而降低了。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第35頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分法瑪通的研究結(jié)果：溶解氧<10ppb時(shí)腐蝕嚴(yán)重，10-40ppb腐蝕速率急劇下降。100ppb時(shí)，腐蝕速率可以忽略不計(jì)。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第36頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分3.3材料因素的影響FAC主要發(fā)生在碳鋼和低合金鋼中，主要原因在于其表面的氧化膜的性質(zhì)，氧化膜的穩(wěn)定性和溶解度受材料的化學(xué)成分和合金元素的含量控制。已經(jīng)確定的作用最大的合金元素是Cr。通常，合金的鉻含量為1％就能使得流動(dòng)加速腐蝕速率降到很低甚至可以忽略得程度。有證據(jù)表面，當(dāng)鉻含量很低甚至達(dá)到0.1％時(shí)仍能極大程度上降低單相流體的流動(dòng)加速腐蝕速率，作用機(jī)理是在金屬表面生成致密的氧化膜FeCr2O4，此氧化膜溶解度非常低，而且非常致密，可以阻止基體中Fe的擴(kuò)散。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第37頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分EPRI和EDF合作的實(shí)驗(yàn)。CIRCOLOOP。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第38頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分3.3材料因素的影響另外，合金中銅和鉬的存在也能降低流動(dòng)加速腐蝕速率。其作用機(jī)理是隨著腐蝕的進(jìn)行，在金屬表面Fe3O4氧化膜中的縫隙中會(huì)生產(chǎn)單質(zhì)Cu和Mo，從而阻止了內(nèi)部Fe向外擴(kuò)散。三、FAC影響因素本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第39頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分4.1FAC案例分析印度Kakrapar核電廠蒸發(fā)器給水管線斷裂2006年2月29日，印度Kakrapar核電廠2號(hào)機(jī)組以155MWe功率運(yùn)行，因4號(hào)蒸發(fā)器(SG4)10％流量再循環(huán)管線下游斷裂手動(dòng)停堆。房間被200噸水淹沒(méi)。內(nèi)部照明面板、接線盒、流量及壓力變送器內(nèi)部潮濕。排水、干燥設(shè)備后進(jìn)行了設(shè)備的功能性試驗(yàn)。

四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第40頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分管線斷裂的直接原因是流量孔板下游的FAC。事件后測(cè)量管段壁厚僅為1.1mm，而正常值是7.6mm。管線外徑是80mm，材質(zhì)是碳鋼。在正常運(yùn)行期間都要使用到10％流量給水管線。在控制閥100％開(kāi)度情況下，該管線的流量超過(guò)設(shè)計(jì)流量2至3倍。將控制閥開(kāi)度調(diào)整到40％，這種情況得到改善。2004年檢查受影響管線時(shí)，發(fā)現(xiàn)該管段壁厚已經(jīng)減少至2.69mm。雖然更換了1、2、3號(hào)SG的減薄管線，卻遺漏了4號(hào)SG管線的更換。遺漏的原因歸咎于質(zhì)保部門與維修部門間缺乏溝通。事件后對(duì)855處可能存在FAC的部位進(jìn)行了檢查，共發(fā)現(xiàn)77處減薄嚴(yán)重。對(duì)這77處管線進(jìn)行了更換。

四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第41頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分管道信息：主給水系統(tǒng)，輸送10%的給水去SG。斷裂時(shí)已使用10年溫度:171℃，設(shè)計(jì)壓力：7.2MPa，流速：2.33m/S,材質(zhì):A106B,原始壁厚7.62mm四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第42頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分化學(xué)成分分析四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第43頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第44頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分國(guó)內(nèi)某核電站小徑管嚴(yán)重減薄2011年2號(hào)機(jī)組大修時(shí)，選取敏感管線實(shí)施檢測(cè)，其中4根管線直接割管，27根管線實(shí)施檢測(cè)計(jì)劃。檢測(cè)發(fā)現(xiàn)部分管線有明顯減薄趨勢(shì)，實(shí)施了割管更換并進(jìn)行減薄原因分析，直接原因是流量孔板下游的流體加速腐蝕。主給水泵出口隔離閥到泵的進(jìn)水渦殼的連續(xù)保溫/暖泵管線在孔板下游靠近孔板位置壁厚發(fā)生了異常減薄，最薄處已從3.9mm減薄到1.7mm。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第45頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分大修時(shí)發(fā)現(xiàn)壁厚嚴(yán)重減薄，及時(shí)的做了更換。系統(tǒng)：主給水系統(tǒng)位置：孔板后，彎頭前。名義外徑：26.7mm，名義壁厚3.9mm。12外表面無(wú)任何異常四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第46頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分ABDCFlowdirection1

CSSiMnPCrNiCuMo樣品0.140.0080.210.660.0210.100.0870.170.018標(biāo)準(zhǔn)≤0.3≤0.035≤0.10.29-1.06≤0.035≤0.4≤0.3≤0.4≤0.15四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第47頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分15×EDX1四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第48頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分1230×50×100×500×1500×氧化膜氧化膜溶解區(qū)四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第49頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分未嚴(yán)重減薄區(qū)22四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第50頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分SEM四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第51頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分4.2FAC敏感系統(tǒng)管線根據(jù)電廠設(shè)計(jì)，一些系統(tǒng)特別易FAC。在核電廠，易受FAC影響的系統(tǒng)可根據(jù)流體狀態(tài)、運(yùn)行時(shí)間、管線尺寸進(jìn)行分類。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第52頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分按流態(tài)分類單相（水）系統(tǒng)：冷凝物質(zhì)和給水、輔助給水、加熱排水、濕氣分離排水、蒸汽發(fā)生器、再加熱器排水、其余排水；雙相（水和蒸汽）系統(tǒng)：高低壓排出蒸汽管、冷凝器的防水板、密封管蒸汽系統(tǒng)、給水加熱器通風(fēng)裝置。FAC也在層流條件下發(fā)生（管的底部是流體，頂部是蒸汽，比如自通風(fēng)系統(tǒng)）。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第53頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分四、FAC分析SINGLEPHASEWATERTWOPHASEWATER本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第54頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分按運(yùn)行時(shí)間分類典型的有兩種：正常運(yùn)行系統(tǒng)――比如給水，抽出和加熱器排水管路；備用和間斷運(yùn)行系統(tǒng)――比如啟動(dòng)線路、熱排水槽、應(yīng)急排水槽、通風(fēng)、蒸汽閥和旁路線路。盡管認(rèn)為正常運(yùn)行的線路比間斷使用的線路更容易出現(xiàn)破壞，但實(shí)際情況下，間斷使用的線路運(yùn)行時(shí)情況非常嚴(yán)重，稀釋和破裂在很短的服役時(shí)間內(nèi)出現(xiàn)。例如，由于沖蝕引起的典型的性能劣化經(jīng)常發(fā)生在給水泵最小流量管線到冷凝器的部分。另外，有些情況是線路按間斷使用設(shè)計(jì)，而實(shí)際上滿負(fù)荷運(yùn)行。例如，給水控制閥的旁路管線在啟動(dòng)期間主閥不能精確控制時(shí)運(yùn)行正常；但在一些情況下這些線路全負(fù)荷使用，由于高速作用，嚴(yán)重的FAC破壞可能發(fā)生。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第55頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分按管線尺寸分類在電廠，管線一般分為粗管和細(xì)管，粗管尺寸大于2英寸（即大于50mm），細(xì)管尺寸小于等于2英寸（即小于50mm）。一般來(lái)說(shuō)，流體環(huán)境在粗管線路比在細(xì)管線路好；在細(xì)管線路，經(jīng)常采用閥來(lái)控制流體。故障在粗管和細(xì)管線路都發(fā)生。但粗管線路故障受到更多關(guān)注，因?yàn)樗o電廠造成損失和破壞的潛在危險(xiǎn)性大。然而，細(xì)管線路故障會(huì)導(dǎo)致電廠停工，小管線不應(yīng)當(dāng)排除在檢查之外。但需要認(rèn)識(shí)到，與粗管道相比，細(xì)管道在周期性檢查和耐蝕合金替換方面存在不同的經(jīng)濟(jì)平衡點(diǎn)。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第56頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分4.3FAC敏感部件彎頭與彎管的FAC區(qū)域四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第57頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分四、FAC分析4.3FAC敏感部件三通管的FAC區(qū)域本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第58頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分四、FAC分析4.3FAC敏感部件孔板下游與變徑管的FAC區(qū)域本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第59頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分4.4FAC事件原因分析FAC監(jiān)督大綱不足FAC監(jiān)督大綱要求對(duì)所有腐蝕敏感部位進(jìn)行大量的檢查。Mihama電廠3號(hào)機(jī)組管線斷裂的原因之一是承包商1990年制定的檢查清單的疏忽。電廠FAC人員無(wú)法確認(rèn)程序與大綱之間的一致性，而且從運(yùn)行開(kāi)始到事件發(fā)生前也沒(méi)有對(duì)大綱的有效性進(jìn)行審查。在Kakrapar電廠2號(hào)機(jī)組,在其他系統(tǒng)類似管線被更換后，因部門之間缺少溝通在管線更換清單中遺漏了事故管線，導(dǎo)致了該管線的斷裂。這些事例揭示了FAC監(jiān)督大綱執(zhí)行中存在的缺陷。在SouthUkraine電廠2號(hào)機(jī)組，因過(guò)低估計(jì)了FAC磨損率而再三地推遲管線的檢查最終導(dǎo)致管線斷裂事故的發(fā)生。運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，在個(gè)別情況下因運(yùn)行和化學(xué)狀態(tài)的改變，F(xiàn)AC磨損率不再是一個(gè)定值。

四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第60頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分運(yùn)行狀態(tài)或電廠配置變化的影響電廠配置變化如長(zhǎng)期降功率運(yùn)行、閥門或汽水分離再熱器非正常運(yùn)行和電廠改造，都會(huì)增加給水加熱器外殼和管線的FAC磨損率。應(yīng)該分析系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)改變、電廠配置改變對(duì)FAC磨損率的潛在影響。除非通知到FAC大綱負(fù)責(zé)人員，F(xiàn)AC計(jì)算機(jī)模型中通常不會(huì)考慮這些變化。FAC監(jiān)督大綱的內(nèi)容應(yīng)該包括長(zhǎng)期降負(fù)荷在內(nèi)的運(yùn)行狀態(tài)改變、化學(xué)變化、功率提升、電廠配置變化等信息變更的頻率。相關(guān)部門間應(yīng)該建立明確的聯(lián)絡(luò)方式，特別是運(yùn)行、化學(xué)部門，以確保相關(guān)變更的影響能及時(shí)體現(xiàn)在所建立的模型中。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第61頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分二次側(cè)壓力容器質(zhì)量降級(jí)因緩沖板受到?jīng)_擊低壓給水加熱器內(nèi)部出現(xiàn)FAC導(dǎo)致Smolensk電廠3號(hào)機(jī)組低壓給水加熱器外殼破裂。由于成分是碳鋼加上給水化學(xué)控制不當(dāng)出現(xiàn)FAC，導(dǎo)致Bruce電廠8號(hào)機(jī)組蒸汽發(fā)生器傳熱管支撐板喪失功能。必須審查二次側(cè)壓力容器的設(shè)計(jì)，確認(rèn)哪些部位需要使用FAC檢查技術(shù)診斷內(nèi)部部件的質(zhì)量降級(jí)。給水的化學(xué)控制以及材料的定期檢查對(duì)預(yù)防FAC是非常重要的。應(yīng)該制定壽期管理策略連續(xù)檢查和監(jiān)測(cè)蒸發(fā)器內(nèi)部，并審查、優(yōu)化傳熱管和碳鋼部件部位的化學(xué)水質(zhì)管理。

四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第62頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分軟件知識(shí)欠缺和模型不當(dāng)在許多國(guó)家使用計(jì)算機(jī)模型預(yù)測(cè)FAC管壁減薄。在FAC軟件管理中出現(xiàn)了諸如數(shù)據(jù)輸入錯(cuò)誤、軟件質(zhì)保不當(dāng)?shù)葐?wèn)題。使用FAC軟件對(duì)小管徑管線進(jìn)行模型化取決于管線的連接方式。對(duì)套接焊縫，每一處焊接的預(yù)留縫隙是不同的，這將影響下游管線的磨損率（縫隙的尺寸影響流體擾動(dòng)，進(jìn)而影響FAC）。在對(duì)小管徑管線建模時(shí)經(jīng)常發(fā)現(xiàn)缺少焊接縫隙的尺寸記錄。此外，無(wú)法獲得準(zhǔn)確的小管徑管線的熱力學(xué)參數(shù)。需要使用變通方法對(duì)小管徑管線模型的不準(zhǔn)確性進(jìn)行補(bǔ)償。部分電廠仔細(xì)審查腐蝕敏感區(qū)域已發(fā)現(xiàn)更多的管壁減薄。在一些案例中，因軟件模型中沒(méi)有考慮焊縫以及局部化學(xué)影響而采用了通用數(shù)據(jù)，降低了軟件模型的準(zhǔn)確性。

四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第63頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分承包商工作控制不足執(zhí)行FAC大綱期間過(guò)分依賴承包商的檢查和監(jiān)督大綱存在一定的弊端。從1990年開(kāi)始直到2004年8月發(fā)生管線斷裂事件前，Mihama電廠3號(hào)機(jī)組二回路系統(tǒng)管線減薄的檢查管理程序均由承包商自行制定。程序中存在多處明顯的矛盾，包括遺漏破裂的管線，既沒(méi)有破裂的鑒別也沒(méi)有完全告知運(yùn)行公司。Mihama3的管線斷裂說(shuō)明電廠長(zhǎng)期過(guò)分依賴承包商的監(jiān)督檢查大綱，將導(dǎo)致FAC大綱執(zhí)行過(guò)程中出現(xiàn)問(wèn)題。電廠管理人員應(yīng)確保電廠人員充分參與承包商的管線／容器壁減薄檢查活動(dòng)并給以足夠的監(jiān)督。此外，應(yīng)該向負(fù)責(zé)FAC的新承包商提供電廠歷史數(shù)據(jù)。應(yīng)該使FAC檢查的承包商、公司分享FAC相關(guān)事件的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)。四、FAC分析本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第64頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分五、FAC有效管理5.1管理要素公司職責(zé)、分析、經(jīng)驗(yàn)、檢測(cè)、培訓(xùn)和工程評(píng)價(jià)、長(zhǎng)期戰(zhàn)略是EPRI在總結(jié)核電站二回路管道流動(dòng)加速腐蝕（FAC）經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，提出開(kāi)展核電站FAC有效管理的六要素。本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第65頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分公司職責(zé)公司職責(zé)是開(kāi)展FAC管理的經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)和構(gòu)建管理體系的保障。提供足夠的資金支持以確保FAC管理計(jì)劃有效完成；明確各個(gè)部門、機(jī)構(gòu)的職責(zé)和任務(wù)，保證項(xiàng)目人員有充足時(shí)間完成相應(yīng)工作；確信項(xiàng)目人員有相應(yīng)技術(shù)能力，確保后備人員；確保各個(gè)部門之間有效的溝通與協(xié)調(diào)，數(shù)據(jù)和信息是關(guān)鍵。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第66頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分確保FAC運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的連續(xù)監(jiān)測(cè)和評(píng)估，并與相關(guān)部門分享；減少項(xiàng)目人員流通，當(dāng)人員流通不可避免時(shí)確保信息的有效傳遞以保證電廠經(jīng)驗(yàn)的不丟失；開(kāi)發(fā)和執(zhí)行一個(gè)長(zhǎng)期計(jì)劃以防止FAC速率的增加；確保FAC管理計(jì)劃各個(gè)階段的有效執(zhí)行；確保程序、分析、預(yù)測(cè)模型、管理文件為現(xiàn)行有效；發(fā)展和維持一個(gè)健康穩(wěn)定的管理計(jì)劃。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第67頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分分析一個(gè)典型的核電站有許多管道部件可能遭受FAC腐蝕破壞，如果沒(méi)有一個(gè)合適的FAC分析、檢測(cè)計(jì)劃，以及檢測(cè)和維修的歷史數(shù)據(jù)，那就要在每次電站大修期間檢測(cè)每個(gè)敏感部件以防止管道的泄漏和破裂。FAC分析的主要目標(biāo)是識(shí)別最敏感部件，從而盡量減少檢查的數(shù)量。試樣的尺寸在敏感性和模型及分析方法的準(zhǔn)確性起著重要作用，因此有限的試樣應(yīng)選擇FAC最敏感的部件。一些電廠已采用一種通過(guò)影響因素的等級(jí)分類來(lái)進(jìn)行敏感分析的簡(jiǎn)單方法。然而，由于保守的需要，簡(jiǎn)單分析仍然需要檢測(cè)大量部件。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第68頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分在每次換料大修期間，使用FAC簡(jiǎn)單分析法的電廠能對(duì)大管道檢測(cè)300~500個(gè)檢測(cè)位置（包括上流和下游）來(lái)確定電站和人員安全。經(jīng)驗(yàn)表明，直到所有敏感系統(tǒng)分析完全，所有高敏感部件被識(shí)別并一直被監(jiān)測(cè)以防止泄漏和破裂，人員安全才可得到保證。分析方法應(yīng)利用電站部件檢測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)完善電站部件的修正因素。這些修正在電站數(shù)據(jù)里是不確定的，電站的運(yùn)行引起系統(tǒng)的差異。每次換料大修，有效的檢測(cè)適中數(shù)量為大約82個(gè)大管徑和20個(gè)額外小管徑的位置，利用檢測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)預(yù)測(cè)減薄速率和減少敏感性。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第69頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分對(duì)于每個(gè)管道部件，在再檢查、修復(fù)和替代之前，分析方法應(yīng)用來(lái)預(yù)測(cè)FAC腐蝕速率和剩余壽命。分析模型也同樣用于設(shè)計(jì)研究。這些研究對(duì)于像水化學(xué)變化、材料變更、電站功率加大、設(shè)計(jì)更改、電站可能存在的各種限制和新設(shè)計(jì)等成本效益的評(píng)估很有效。分析模型也能用于發(fā)展長(zhǎng)期檢測(cè)和修復(fù)/替代計(jì)劃。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第70頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)

運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的回顧與結(jié)合將對(duì)電站FAC的分析和相關(guān)檢測(cè)提供有效的補(bǔ)充，具體如下：識(shí)別一般電站檢測(cè)FAC存在區(qū)域；理解類似部件的FAC區(qū)別（例如當(dāng)使用某些廠商生產(chǎn)的控制閥時(shí)，下游管道的FAC將更嚴(yán)重）；理解非設(shè)計(jì)狀態(tài)系統(tǒng)的使用、電站功率加大、水化學(xué)改變等條件下FAC的不同；分享FAC在成本、材料、合格供應(yīng)商、修復(fù)或者替代技術(shù)、檢測(cè)技術(shù)、新設(shè)備等方面的信息。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第71頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分檢測(cè)正確的檢測(cè)是有效FAC管理計(jì)劃的基礎(chǔ)。壁厚的測(cè)量將建立給定部件的減薄程度機(jī)制、提供用于幫助評(píng)估FAC傾向的數(shù)據(jù)和優(yōu)化預(yù)測(cè)模型的數(shù)據(jù)。完整的檢測(cè)是實(shí)現(xiàn)這些需求的關(guān)鍵，一些部件的完整檢測(cè)對(duì)FAC管理計(jì)劃遠(yuǎn)有益于大量部件的粗略檢測(cè)。用UT掃描大管徑部件來(lái)僅僅確定最小壁厚是特別不推薦的，而應(yīng)該采用一種系統(tǒng)的方法來(lái)收集數(shù)據(jù)，這將有助于增加重現(xiàn)性和獲得正確結(jié)論。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第72頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分培訓(xùn)和工程評(píng)價(jià)對(duì)FAC管理人員和技術(shù)人員必須開(kāi)展相應(yīng)的理論知識(shí)和工程實(shí)踐能力的培訓(xùn)，提高技術(shù)人員的專業(yè)技能和現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)。另外，對(duì)于電站的操縱員、系統(tǒng)工程師、維修工程師、熱動(dòng)工程師、檢測(cè)人員以及設(shè)計(jì)工程師等人員進(jìn)行必要的FAC理論知識(shí)培訓(xùn)，讓他們了解FAC對(duì)其工作的影響。工程評(píng)價(jià)貫穿FAC整個(gè)過(guò)程，從建模到檢測(cè)數(shù)據(jù)評(píng)估，因此，參與FAC管理計(jì)劃的人員應(yīng)該了解運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，學(xué)習(xí)工程學(xué)原理（如機(jī)械工程和工程機(jī)械），F(xiàn)AC知識(shí)培訓(xùn)，接受來(lái)自于系統(tǒng)工程師、熱動(dòng)人員、電站操縱員、維護(hù)人員和水化學(xué)部門的參與。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第73頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分長(zhǎng)期戰(zhàn)略建立和執(zhí)行一個(gè)長(zhǎng)期戰(zhàn)略是電站FAC管理計(jì)劃成功的關(guān)鍵。這個(gè)戰(zhàn)略應(yīng)該關(guān)注于減少FAC腐蝕速率和檢測(cè)最敏感位置，部件的監(jiān)測(cè)對(duì)阻止FAC失效是至關(guān)重要的。如果沒(méi)能有效減少FAC腐蝕速率，隨著電站運(yùn)行時(shí)間的增加，由于部件減薄的增加而將增加必須檢測(cè)的數(shù)量。另外，隨著電站運(yùn)行時(shí)間的增加，即使采取選擇性的修復(fù)和替代，出現(xiàn)泄漏和破裂的可能性還是會(huì)加大。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第74頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分公司職責(zé)是開(kāi)展FAC管理的經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)和構(gòu)建管理體系的保障、分析是FAC有效管理優(yōu)化和完善的手段、經(jīng)驗(yàn)是FAC有效管理的借鑒和補(bǔ)充、檢測(cè)是FAC數(shù)據(jù)積累的基礎(chǔ)、培訓(xùn)和工程評(píng)價(jià)是FAC管理的技術(shù)補(bǔ)充和深化、長(zhǎng)期戰(zhàn)略是FAC有效管理成功的關(guān)鍵，六要素相輔相成，缺一不可，構(gòu)成核電站FAC有效管理的完整體系。五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第75頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分5.2管理體系文件五、FAC有效管理本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第76頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分五、FAC有效管理5.3管理過(guò)程本文檔共87頁(yè)；當(dāng)前第77頁(yè)；編輯于星期六\7點(diǎn)7分5.3管理過(guò)程