高層建筑結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)

高層建筑結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)第一頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六主要內(nèi)容1.框架體系的結(jié)構(gòu)布置。2.框架結(jié)構(gòu)計(jì)算單元的選取和計(jì)算簡圖的確定以及計(jì)算單元上所作用的各種荷載的計(jì)算。3.框架在豎向和水平荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算及梁、柱各控制截面的最不利內(nèi)力組合。4.框架結(jié)構(gòu)梁、柱的配筋設(shè)計(jì)與構(gòu)造。第二頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.1概述框架結(jié)構(gòu)是由梁和柱連接而成的。梁柱連接處為剛節(jié)點(diǎn)，柱底支座一般為固定約束。1多層框架結(jié)構(gòu)的組成

第三頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的分類

按施工方法的不同，可分為整體式、裝配式和裝配整體式。整體式——梁、柱、樓板均為現(xiàn)澆混凝土。施工時(shí)每層的柱與其上的梁板同時(shí)支模、扎筋，并一次性澆注混凝土。該形式整體性好，利于抗震。裝配式——梁、柱均為預(yù)制，二者通過焊接拼裝連接成整體。此種方式施工速度快，但整體性較差，不宜在地震區(qū)應(yīng)用。裝配整體式——梁、柱、樓板均為預(yù)制，在吊裝就位后，再澆注部分混凝土而將梁、柱、板連接成整體。該形式既具有較好的整體性和抗震性能，又可采用預(yù)制構(gòu)件,但節(jié)點(diǎn)區(qū)現(xiàn)場澆注施工復(fù)雜。第四頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.2結(jié)構(gòu)布置框架的結(jié)構(gòu)布置包含三方面的內(nèi)容：柱網(wǎng)布置、承重體系的確定、變形縫的設(shè)置。第五頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六1.柱網(wǎng)布置柱網(wǎng)——框架柱在平面上縱橫兩個(gè)方向的排列。柱網(wǎng)布置的任務(wù)——確定柱子的排列形式與柱距。布置的依據(jù)——滿足建筑使用要求，同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的合理性與施工的可行性。

第六頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（1）柱網(wǎng)的形式：對(duì)工業(yè)廠房，常采用內(nèi)廊式、等跨式與不等跨式。第七頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六對(duì)賓館、辦公樓等民用建筑，柱網(wǎng)布置應(yīng)與建筑分隔墻布置相協(xié)調(diào)，一般將柱子設(shè)在縱橫墻交叉點(diǎn)上。柱網(wǎng)的尺寸還受到梁跨度的限制，一般梁跨度在6~9m之間。

第八頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（2）柱網(wǎng)布置要使結(jié)構(gòu)受力合理第九頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2.承重體系的確定實(shí)際的框架結(jié)構(gòu)是一個(gè)空間受力體系。但為計(jì)算簡便起見，可把實(shí)際框架分成縱橫兩個(gè)方向的平面框架即橫向框架和縱向框架。橫向框架--由建筑物短方向的梁柱組成。

縱向框架--由建筑物長方向的梁柱構(gòu)成。兩向框架分別承受各自方向的水平荷載。對(duì)于樓面豎向荷載，可由橫向框架承受，也可由縱向框架承受或縱、橫向共同承受。根據(jù)樓面豎向荷載的傳遞路線，可將框架的承重體系分為三種：橫向框架承重體系，縱向框架承重體系，縱橫框架混合承重體系。第十頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（1）橫向框架承重體系樓面荷載全部傳至橫向框架梁，如圖(a)所示。此時(shí)在橫向布置框架承重梁，而在縱向布置連系梁。此方案的優(yōu)點(diǎn)在于主梁沿橫向布置有利于提高建筑物的橫向剛度（橫向跨數(shù)少），縱向設(shè)較小的連系梁也有利于立面開洞。第十一頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（2）縱向框架承重體系如預(yù)制板沿橫向布置，樓面荷載將傳到縱向框架梁，如圖(b)所示，此時(shí)縱梁為承重梁，而橫向?yàn)檫B系梁。由于橫梁高度較小，可獲得較高的室內(nèi)凈高，也利于管線的穿行。該方案的缺點(diǎn)是橫向抗側(cè)剛度較差，進(jìn)深尺寸受預(yù)制板長度的限制。第十二頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（3）縱橫向框架混合承重體系兩個(gè)方向的框架梁均承受樓面荷載，如圖(c)中的預(yù)制板布置以及如圖(d)中的現(xiàn)澆井字板均是將板面荷載向縱橫向框架梁上傳遞?；旌铣兄胤桨妇哂休^好的整體工作性能，當(dāng)樓面作用荷載較大時(shí)，常采用此種方案。第十三頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六3.變形縫的設(shè)置變形縫有三種：伸縮縫、沉降縫、防震縫。（1）伸縮縫

“鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距”見[表3-1-1]。伸縮縫寬度不小于50mm。（2）沉降縫

如上部荷載差異較大，或地基土的物理力學(xué)指標(biāo)相差較大，則應(yīng)設(shè)沉降縫。沉降縫可利用挑梁或搭置預(yù)制板、預(yù)制梁等方式作成。沉降縫寬不小于50mm。（3）防震縫

當(dāng)建筑平面形狀不規(guī)則，豎向高度、剛度、質(zhì)量差異較大時(shí)，應(yīng)設(shè)防震縫，縫寬不小于70mm。第十四頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六注：上述三縫在進(jìn)行布置時(shí)，應(yīng)綜合考慮，多縫合一，盡量減少縫數(shù)，以方便施工、降低造價(jià)、增加整體性。伸縮縫和防震縫只需將基礎(chǔ)以上的房屋分開，而沉降縫必須將基礎(chǔ)也分開。第十五頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.3框架梁、柱截面尺寸及計(jì)算簡圖

1.框架梁

框架梁的橫截面一般為矩形。對(duì)于承受主要豎向荷載的框架梁，其截面有以下幾種形式。

對(duì)整體式框架，與梁相連的樓板是梁的翼緣，梁截面為T形或倒L形（圖(a)）；當(dāng)采用預(yù)制板樓蓋時(shí)，框架梁為矩形或T形(圖(b))；有時(shí)為減小樓蓋結(jié)構(gòu)高度，增加室內(nèi)凈高，框架梁截面常做成花籃形或十字形；(圖(c))；

對(duì)裝配整體式框架，其框架梁為部分預(yù)制、部分現(xiàn)澆，稱為迭合梁，其截面形式如圖(d)所示。

框架梁截面高度h可取L/8~L/12，截面寬度b一般為h/2~h/3。第十六頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2.連系梁

連系梁通常是承受填充墻荷載，其截面一般采用圖所示的矩形、T形和倒L形。連系梁的翼緣通常是用來填補(bǔ)預(yù)制板排列所余寬度。第十七頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六3.框架柱

一般為方形或矩形。

柱的長邊尺寸h

可近似取底層柱高的1/15~1/20。短邊尺寸b按(1~2/3)b選用.

第十八頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六4.框架梁截面的慣性距I按矩形截面（圖中陰影部分）計(jì)算出慣性矩I0，再根據(jù)樓板的形式進(jìn)行修正求得I。（1）當(dāng)采用現(xiàn)澆樓板時(shí)（圖(a)、(b)），中框架梁的慣性矩I=2I0，邊框架梁的I=1.5I0。（2）當(dāng)采用裝配式樓板時(shí)（圖(c)），I=I0。

（3）如為裝配整體式樓板（圖(d)、(e)），中框架梁的I=1.5I0，邊框架梁的I=1.2I0。所有柱的截面慣性矩按實(shí)際尺寸計(jì)算。第十九頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.3.2框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡圖

1.計(jì)算單元的確定

框架結(jié)構(gòu)是一個(gè)空間受力體系，如圖(a)所示。為方便起見，常是將一個(gè)較規(guī)則的空間框架分解為一組橫向平面框架和一組縱向平面框架，如圖(b)所示，框架即為一個(gè)計(jì)算單元，一般以柱距中線來劃分，如圖(a)所示陰影范圍。該平面框架承受計(jì)算單元內(nèi)的水平荷載,是否有豎向荷載作用，取決于樓蓋結(jié)構(gòu)的布置方式。第二十頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2.跨度與層高的確定在計(jì)算簡圖中，桿件用其軸線來表示；

框架梁的跨度取柱子的軸線之間的距離，當(dāng)上下層柱截面尺寸變化時(shí)，一般以最小截面的形心線來確定。

框架的層高即框架柱的計(jì)算高度應(yīng)為各橫梁形心線之距，當(dāng)各層梁截面尺寸相同時(shí)也可取相應(yīng)的建筑層高，但底層的層高取基礎(chǔ)頂面至二層樓板頂面之間的距離。

第二十一頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六3.節(jié)點(diǎn)的簡化

對(duì)現(xiàn)澆式框架和裝配整體式框架，梁與柱的連接點(diǎn)可處理為剛結(jié)點(diǎn)第二十二頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六4.荷載計(jì)算

作用于框架結(jié)構(gòu)上的荷載有豎向荷載和水平荷載兩種。

豎向荷載包括結(jié)構(gòu)自重、樓面荷載、雪載等。豎向荷載一般為分布荷載，次梁傳來的為集中力。

水平荷載包括風(fēng)荷載和水平地震作用。水平荷載均簡化為作用于框架節(jié)點(diǎn)上集中力（計(jì)算方法）。第二十三頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六第二十四頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六計(jì)算公式:將沿框架柱的分布風(fēng)載簡化為作用于框架節(jié)點(diǎn)的水平集中風(fēng)荷載Fi，其值為：

第二十五頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.4內(nèi)力分析及側(cè)移驗(yàn)算1.受力特點(diǎn)：

框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下有如下特點(diǎn)：

（1）框架所產(chǎn)生的側(cè)移一般很小，可以忽略；（2）當(dāng)某層框架梁上作用荷載時(shí)，在該層梁及相鄰的柱子中產(chǎn)生較大內(nèi)力，其它各層梁柱的內(nèi)力較小，其影響可以忽略。12.4.1豎向荷載作用下內(nèi)力的計(jì)算方法——分層法第二十六頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2.基本假定根據(jù)上述受力特點(diǎn)，采用下面基本假定：（1）豎向荷載作用下不計(jì)側(cè)移影響；

（2）每層梁上的荷載僅影響本層梁及與該層梁相連的柱。

第二十七頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六3.計(jì)算方法根據(jù)上述假定，可將每層框架連同與之相連的上下層柱作為獨(dú)立的計(jì)算單元分別進(jìn)行計(jì)算。

第二十八頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六1.根據(jù)疊加原理，多層框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力，可看成是各層豎向荷載單獨(dú)作用下內(nèi)力的疊加（圖(a)）。2.根據(jù)上述假定，各層梁上單獨(dú)作用豎向荷載時(shí)，僅在圖(b)所示結(jié)構(gòu)的實(shí)線部分產(chǎn)生內(nèi)力，虛線部分中所產(chǎn)生的內(nèi)力可忽略不計(jì)。3.框架結(jié)構(gòu)可分解為如圖(c)所示的獨(dú)立剛架單元，柱的遠(yuǎn)端簡化為固定支承。用彎矩分配法進(jìn)行計(jì)算，節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只在本單元內(nèi)進(jìn)行分配傳遞。第二十九頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六在進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算時(shí)應(yīng)注意兩個(gè)問題：

（1）在計(jì)算單元中，取柱遠(yuǎn)端為固定，這與實(shí)際結(jié)構(gòu)有差異，為消除此影響，規(guī)定除底層外，其它各層柱的線剛度均乘0.9，并取相應(yīng)的傳遞系數(shù)為1/3（底層柱仍為1/2）。

（2）由于每根柱都在上、下兩個(gè)單元中用了一次，因此，各柱端彎矩應(yīng)為上下兩層單元柱端彎矩之和。

分層法適宜于結(jié)構(gòu)剛度與荷載沿高度分布比較均勻的多層框架的內(nèi)力計(jì)算。

第三十頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六4.解題步驟分層法計(jì)算豎向荷載作用下框架內(nèi)力的步驟是：

（1）畫出結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖，并標(biāo)明軸線尺寸，荷載的大小和分布狀態(tài)。

（2）按規(guī)定計(jì)算梁柱的線剛度和相對(duì)線剛度，并注意除底層柱外，其它各層柱的線剛度乘以0.9的折減系數(shù)。

（3）用彎矩分配法自上而下分層計(jì)算各單元的桿端彎矩。

（4）疊加柱端彎矩，得出所有桿件的最后桿端彎矩。如節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩偏大，可在該節(jié)點(diǎn)重新分配一次但不再傳遞。

（5）根據(jù)靜力平衡條件，求出框架梁在梁端彎矩及豎向荷載作用下的跨中彎矩、梁端剪力及柱的剪力和軸向力。

（6）繪出框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖。第三十一頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六例題：1圖1所示一兩層兩跨鋼筋混凝土框架，其梁柱的線剛度標(biāo)于圖中括號(hào)內(nèi)，梁上荷載如圖所示。試用分層法作出框架的彎矩圖。第三十二頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六答案：1.計(jì)算梁柱線剛度。除一層柱外，二層柱的線剛度乘以0.9的修正系數(shù)。2.用力矩分配法分別計(jì)算各單元的桿端彎矩：（1）節(jié)點(diǎn)處彎矩分配系數(shù)第三十三頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（2）梁的固端彎矩（3）彎矩分配與傳遞

按分配系數(shù)將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩分給各桿端，一般先從不平衡彎矩值較大的節(jié)點(diǎn)開始，每個(gè)節(jié)點(diǎn)分配兩次即可。注意上層各柱的彎矩傳遞系數(shù)取1/3，對(duì)于一層柱其彎矩傳遞系數(shù)為1/2。第三十四頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六第三十五頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六第三十六頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六第三十七頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.4.2框架在水平荷載作用下內(nèi)力的近似計(jì)算——反彎點(diǎn)法和D值法1、反彎點(diǎn)法（1）受力特點(diǎn)

風(fēng)荷載或水平地震對(duì)框架結(jié)構(gòu)的作用，一般可簡化為作用于框架節(jié)點(diǎn)上的水平集中力，在此荷載的作用下，框架結(jié)構(gòu)上的彎矩特征如圖所示。各桿的彎矩為直線分布，且每個(gè)桿均有一個(gè)零彎矩點(diǎn)即反彎點(diǎn)。第三十八頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（2）、解題思路

鑒于框架結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下具有上述受力變形特點(diǎn)，如能求出各柱的反彎點(diǎn)位置及反彎點(diǎn)處的剪力，就可以利用靜力平衡條件求出各桿件的內(nèi)力。因此解題的關(guān)鍵(任務(wù))是確定各柱反彎點(diǎn)的位置及反彎點(diǎn)處的剪力。

第三十九頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（3）、基本假定

由受力特點(diǎn)可知，框架受力后節(jié)點(diǎn)會(huì)產(chǎn)生轉(zhuǎn)角和側(cè)移，但根據(jù)分析，當(dāng)梁與柱的線剛度之比大于3時(shí)，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角很小，對(duì)內(nèi)力影響不大，故可忽略即轉(zhuǎn)角θ=0（如圖所示），實(shí)際上這等于是把框架梁簡化為一剛性梁。

基本假定如下：

（1）在求各柱子的剪力時(shí)，假定梁與柱的線剛度比為無窮大，即各節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為零；

（2）在確定柱的反彎點(diǎn)位置時(shí)，假定除底層以外的其余各柱，受力后上下兩端轉(zhuǎn)角相同；

（3）梁端彎矩可按梁的線剛度進(jìn)行分配。第四十頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（4）.柱的反彎點(diǎn)高度?

?——反彎點(diǎn)高度，指反彎點(diǎn)至柱下端的距離。各柱反彎點(diǎn)的高度為：

底層柱：?

1=2hi/3

其余各柱：?=hi/2

第四十一頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（5）、各柱反彎點(diǎn)處的剪力運(yùn)用剪力分配法的方法求解各柱反彎點(diǎn)處剪力。第四十二頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六第j層第k根柱的剪力為：可知，水平荷載作用下同層各柱的剪力是根據(jù)各自的抗側(cè)剛度的大小來進(jìn)行分配的。當(dāng)同層各柱的高度相同時(shí)，有，即此時(shí)各柱的剪力可按柱子的線剛度的大小進(jìn)行分配。式中ic——柱子的線剛度；第四十三頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六對(duì)于上部各層柱，有：（6）、柱端彎矩及梁端彎矩的計(jì)算

1、柱端彎矩

根據(jù)柱的反彎點(diǎn)位置及反彎點(diǎn)處的剪力，即可求出柱端彎矩。對(duì)于底層柱，有：

上式中上標(biāo)t、b分別表示柱的頂端與底端。第四十四頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2、梁端彎矩

求出各柱端彎矩后，利用節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件即可求得梁端彎矩。對(duì)邊柱節(jié)點(diǎn)（圖(a)），有：對(duì)于中柱節(jié)點(diǎn)（圖(b)），先求出梁端總彎矩：再根據(jù)節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁線剛度的大小，將總彎矩（）分配到各梁上去，即：

因此，可以確定整個(gè)框架的彎矩圖。作業(yè)第四十五頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2、D值法D值法又稱為修正反彎點(diǎn)法。它是在反彎點(diǎn)法的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了某些改進(jìn)而形成的。（1）反彎點(diǎn)法的不足反彎點(diǎn)法假定梁與柱的線剛度比為無窮大，框架柱的抗側(cè)剛度只與各柱的線剛度及柱高h(yuǎn)有關(guān)，這種假定與實(shí)際結(jié)構(gòu)有差異。當(dāng)梁柱線剛度比較為接近時(shí)，柱的抗側(cè)剛度不僅與柱的線剛度及層高有關(guān)，還與節(jié)點(diǎn)梁柱線剛度比有關(guān)。在反彎點(diǎn)法中，柱反彎點(diǎn)的高度取為定值，而實(shí)際上，柱反彎點(diǎn)的位置是隨梁柱線剛度比、該柱所在樓層的位置、與柱相鄰的上下層梁的線剛度以及上下層層高等因素的不同而變化的。

D值法是在綜合考慮了各種影響因素后，對(duì)上述兩個(gè)參數(shù)進(jìn)行了一定的修正，使得計(jì)算結(jié)果更接近了框架的實(shí)際受力狀況。

第四十六頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（2）修正后的柱抗側(cè)剛度D

柱的抗側(cè)剛度是當(dāng)柱上下端產(chǎn)生單位相對(duì)側(cè)移時(shí)，柱所承受的剪力，在考慮柱上下端節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)對(duì)γ的影響后，柱的抗側(cè)剛度D值為:式中：α——節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)影響系數(shù)，α反映了由于節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)而使柱抗側(cè)剛度降低的程度。不同條件下α的表達(dá)式列于[表3-2-2]中。第四十七頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（3）修正后柱的反彎點(diǎn)高度

影響柱反彎點(diǎn)高度的主要因素是該柱上下端的約束條件。

修正后柱反彎點(diǎn)高度的具體求法：在D值法中，一般是通過力學(xué)分析首先求出標(biāo)準(zhǔn)情況下的反彎點(diǎn)高度y0，然后再根據(jù)上下層橫梁的線剛度比及上下層層高的變化，對(duì)其進(jìn)行調(diào)整以求出最終的反彎點(diǎn)高度。

1、結(jié)構(gòu)總層數(shù)2、該層所在位置3、梁柱線剛度比4、上下兩層梁的線剛度比5、上下層層高的變化第四十八頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六1、反彎點(diǎn)高度?：式中：?——反彎點(diǎn)到下柱的距離；

y0——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比；

y1——上下層橫梁剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值；

y2、y3——上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。第四十九頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六2、y0的確定

標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0主要反映梁柱線剛度比、結(jié)構(gòu)總層數(shù)和本樓層位置對(duì)柱反彎點(diǎn)高度的影響。可以查表。第五十頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六3、上下層橫梁線剛度不同時(shí)的修正值y1

當(dāng)與柱相連的上下層橫梁的線剛度不相等時(shí)，柱上下端的轉(zhuǎn)角不相同，這將使反彎點(diǎn)的位置向剛度較小的一端移動(dòng)，這種變化用y1來反映，其修正值為y1h，這一值有正有負(fù)，如圖所示。

柱上端剛度小，反彎點(diǎn)上移，故y1為正值。柱上端剛度大，反彎點(diǎn)下移，故y1為負(fù)值。對(duì)于底層柱，y1=0。

第五十一頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六4、上下層層高變化時(shí)對(duì)反彎點(diǎn)的影響上層層高h(yuǎn)2與本層層高h(yuǎn)不同，用y2來修正。當(dāng)α2>1時(shí)，反彎點(diǎn)上移，y2為正值，否則取負(fù)值。對(duì)頂層柱取y2=0。第五十二頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六下層層高h(yuǎn)3與本層層高h(yuǎn)不同，用y3來修正。當(dāng)α3>1時(shí)，反彎點(diǎn)下移，y3為負(fù)值，否則取正值。對(duì)底層柱取y3=0。第五十三頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六（4）求框架柱和梁的內(nèi)力求出修正后的柱抗側(cè)剛度D及反彎點(diǎn)高度yh后，其余求解內(nèi)力的過程就與反彎點(diǎn)法完全相同了。例題第五十四頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六例題2：某三層兩跨（不等跨）鋼筋混凝土框架如題圖所示，試用反彎點(diǎn)法計(jì)算該框架的內(nèi)力，并繪出彎矩圖。各桿件的線剛度比值標(biāo)于圖中括號(hào)內(nèi)。第五十五頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六例題3：試用D值法計(jì)算例題2所示框架的彎矩，并繪出彎矩圖。

第五十六頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.5內(nèi)力組合及截面設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)框架梁的設(shè)計(jì)框架柱的設(shè)計(jì)主要內(nèi)容確定內(nèi)力控制截面進(jìn)行最不利內(nèi)力組合配筋計(jì)算第五十七頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六確定內(nèi)力控制截面：

控制截面指最危險(xiǎn)內(nèi)力發(fā)生的截面。1.對(duì)于框架梁，最大正彎矩一般作用在跨中，而最大負(fù)彎矩及最大剪力作用在支座處，所以取跨中和支座作為控制截面。2.對(duì)于框架柱，最大彎矩發(fā)生在柱子的上下端，故取柱子的頂面和底面作為控制截面。

確定控制截面的目的是為內(nèi)力組合提供對(duì)象。第五十八頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.5.1荷載效應(yīng)組合

框架荷載恒載樓面活荷載風(fēng)荷載一般各控制截面的最不利內(nèi)力應(yīng)根據(jù)下列三種可能的荷載組合來確定：1.恒載效應(yīng)＋活荷載效應(yīng)

2.恒載效應(yīng)＋風(fēng)荷載效應(yīng)

3.恒載效應(yīng)＋0.9（活荷載效應(yīng)＋風(fēng)荷載效應(yīng)）

第五十九頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六豎向活荷載最不利布置逐跨布置法分跨施荷法滿布荷載法第六十頁，共七十二頁，編輯于2023年，星期六12.5.2最不利內(nèi)力組合同單層廠房。對(duì)于框架梁，一般只組合支座截面的-Mmax