橋梁工程課程設(shè)計(t型簡支梁的計算)

裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算二級公路裝配式簡支梁橋，雙車道，計算跨徑為13m，橋面寬度為凈7.0+2×2+2×0.5=12m，主梁為鋼筋混凝土簡支T梁，橋面由7片T梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長設(shè)置3道橫隔梁。社 第一章x2x13-)221224tt1213T344)x4-時λc32+yy3112則1634)y(3)計算抗彎參數(shù)θ和抗扭參數(shù)α25y.Xy(4)計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標KK梁位荷載位置b40262.70B8.904.51各主梁橫向分布影響線坐標值荷載位置荷載位置3.2942.6371.6610.9490.4490.2810.209-0.27-0.30-0.21-0.076.2493.9101.5710.261-2.955-1.2730.0900.6880.7700.5810.4220.206-0.043-0.803-0.3460.0240.1870.2090.1580.1150.056-0.012-0.02-0.14-0.09-0.025.4463.5641.5950.4481-0.00-0.02-0.01-0.000.7780.5090.2280.0640.011K梁號4K,=K+K0B03B4K,=K+KK=KKKC7234+K+K04042K'一K'KK=KKηKC7KK=KK+BB1241K,=KK,=KKB04B072K'一K'KK=KKCηKC7KK'=KK'一K'K-0.062.0172.4312.4141.5360.7160.11-0.183-0.4050.1000.2980.348-0.14-0.04-0.050-0.1100.0270.0810.0950.2810.3320.3240.2130.1060.0370-0.1740.9571.963-0.40-0.81-0.44-0.071.1310.234-0.01-0.22-0.12-0.010.0190.1460.2650.3320.2390.13100.4200.5900.9201.-0.7600.1700.9601.96-0.04-0.54-0.84-0.54-0.04-0.01-0.14-0.22-0.14-0.01-0.157-0.056-0.008-0.211-0.010-0.010-0.180-0.100-0.014-0.042-0.042KK=KKC-0.439-0.439Kη7-0.063-0.0635圖6荷載橫向分布系數(shù)計算（cm）各梁橫向分布系數(shù)：121=1-21-2圖7梁端荷載橫向分布系數(shù)計算圖示12121鋼筋混凝土T形橋梁永久荷載計算表名構(gòu)件單位長度體積/m3/(kN/m2)（kN/m）中橫梁邊橫梁橋面鋪裝欄桿及人行道0.0108瀝青混凝土混凝土墊層（取平均厚度9cm）.0.18∑0.56420.28084.326各梁的永久荷載（單位KN/m）9.8850.28089.8850.28089.8850.280849.8850.2808影響線面積計算表ML2V02影響線面積計算面積MLVV永久作用計算見表6永久作用計算表MM梁號4423.745q負0負負MQmc3Kg/mf1mcππ231則kK公路Ⅱ級及其影響線面積表Ml/4處7.875157.514.648Q支點處7.875157.56.250r公路——Ⅱ級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表(1)X(2)X[(3X(4)+(5)X(6)]（3456）14.64814.648ηMMMM彎矩效應梁號493.115460.76923.1253.12543.125157.52.3440.7131.36247.8MMMM0.7130.6980.6983人群荷載產(chǎn)生的彎矩人MMMMMM1/4MM負0-0.114-0.1144362G1G2(0(ΣSGQ1QQ1QΣQKN.m）)|)梁號梁號永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合值1M423.745M460.7692MM493.1153M946.619M460.7694MM470.671先按跨中的η有等代荷載計算跨中剪力效應，再由支點剪力荷載橫向分布VV梁號12VVηqkΦ0pkyk剪力效應/kN34V0.698V0.7130.5164.951d-η)qr人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表剪力效應剪力效應/kN人-1.069η-0.114梁號1234負VVVV 第一章VVV])4])4收+收收V-+收粱號永久荷載粱號0汽車荷載（由標準荷載乘以沖擊系基本組合值VV1202V0V1203V0808.496V0412V0487.129V120dYM)0-)220A22s9312793127a1100ΣayΣay02) 第一章d0dl20d2VVVVVV40%V'②計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承VVVVVV/m,s。,故相應于各排彎起鋼筋面積按下式計算：。A402.1234AA'2.(3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩3x22跨中截面鋼筋抵抗矩ΣM為：2M'=1M'=2M'=3A選用2Φ10AM'=s02,2s0,A 062A2=mm=mm2v,在支座中心向跨中方向長度不小于1有由上述計算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置2φ10雙肢箍筋，在支座中心至距支點斜截面抗剪強度驗算位置為:3)錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。VV—斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KNV—與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KNA—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm213h0—通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點0則Vcs1+Vsb1=（443.779+477.849）KN0則 第一章則VVcs3+Vsb3=355.967+477.則 第一章鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱三.持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算WAM=sM=s 第一章Q2kMN2N6 s=s鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學 第一章BMMBMMB4MPac554-2-2--2-7mm38)8)10mm40-27078N.mm1-bx3-11-313-110mm4s則Mcr8Mcr15N.mm2243)(5x9)43)(5x9) 第一章GQRpQRpi公路—Ⅱ級：以重車后輪作用于鉸縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承 第一章2a1=a2+2H=0.2+2×(0.04+0.09)=0.46mMmAPmAP4—4—APpVAP根據(jù)作用效應組合的規(guī)定，基本組合計算如下:g+1.4Vp=1.2×5.405+1.4×AA0d-2（2)則22Sx