整車配置課程設(shè)計-載貨汽車汽車動力總成匹配與總體設(shè)計

目錄設(shè)計任務(wù)書························································2第1章整車主要目標(biāo)參數(shù)的初步確定·································31.1、發(fā)動機(jī)的選擇·················································31.1.1、發(fā)動機(jī)的最大功率及轉(zhuǎn)速的確定·······························31.1.2、發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)速的確定·······························41.2、輪胎的選擇···················································41.3、傳動系最小傳動比的確定·······································51.4、傳動系最大傳動比的確定·······································6第2章傳動系各總成的選型·········································72.1、發(fā)動機(jī)的選型·················································72.2、離合器的初步選型·············································92.3、變速器的選型················································102.4、傳動軸的選型················································112.5、驅(qū)動橋的選型················································112.5.1、驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)形式和布置形式的選擇····························112.5.2、主減速器結(jié)構(gòu)形式選擇······································122.5.3、驅(qū)動橋的選型··············································12第3章整車性能計算··············································123.1、配置濰柴WD615.50發(fā)動機(jī)時的整車性能計算·····················123.1.1、汽車動力性能計算··········································133.1.2、汽車經(jīng)濟(jì)性能計算··········································17第4章發(fā)動機(jī)與傳動系部件的確定·································18設(shè)計總結(jié)·························································19致謝·····························································19參考文獻(xiàn)·························································20附錄·····························································211設(shè)計任務(wù)書載貨汽車汽車動力總成匹配與總體設(shè)計1、設(shè)計題目載貨汽車動力總成匹配與總體設(shè)計2、性能參數(shù)要求根據(jù)給定參數(shù)，設(shè)計一輛最高速度≥90km/h、最大爬坡度≥30%的載貨汽車。整車尺寸（長*寬*高）11976mm*2065mm*3390mm軸數(shù)4軸距（5750+1350）mm額定載質(zhì)量20000kg整備質(zhì)量12000kg公路行駛最高車速90km/h最大爬坡度≥30%2、具體設(shè)計任務(wù)查閱相關(guān)資料，根據(jù)設(shè)計題目中的具體特點(diǎn)，進(jìn)行發(fā)動機(jī)、離合器、變速箱傳動軸、驅(qū)動橋以及車輪的選型。根據(jù)所選總成進(jìn)行汽車動力性、經(jīng)濟(jì)性的估算，實(shí)現(xiàn)整車的優(yōu)化配置。繪制設(shè)計車輛的總體布置圖。完成至少1萬字的設(shè)計說明書。2第1章整車主要目標(biāo)參數(shù)的初步確定1.1 發(fā)動機(jī)的選擇1.1.1 發(fā)動機(jī)的最大功率及轉(zhuǎn)速的確定汽車的動力性能在很大程度上取決于發(fā)動機(jī)的最大功率。 參考該題目中的參數(shù)，要求設(shè)計的載貨汽車最高車速是 ua=90km/h，那么發(fā)動機(jī)的最大功率應(yīng)該大于或等于以該車速行駛時，滾動阻力功率與空氣阻力功率之和，即Pemax1(mgfumaxCAu3amax)（1-1）aDT360076140式中，Pemax是發(fā)動機(jī)的最大功率（KW）；ηT是傳動系效率（包括變速器、輔助變速器傳動軸萬向節(jié)、主減速器的傳動效率） ，ηT=95%*95%*98%*96%=84.9%，傳動系各部件的傳動效率參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表 1-1得；Ma是汽車總質(zhì)量，Ma=32000kg；g是重力加速度，g=9.8m/s2；f是滾動阻力系數(shù)，由試驗(yàn)測得，在車速不大于100km/h的情況下可認(rèn)為是常數(shù)。取f=0.010，參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-2得；CD是空氣阻力系數(shù)，一般中重型貨車可取0.8～1.0，這里取CD=0.9；A是迎風(fēng)面積（㎡），取前輪距B1*總高H，A=2.0653.390㎡。CDA0.92.0653.390m26.3m2故Pemax1（320009.810.010900.92.0653.390903）KW163.49KW0.849360076140也可以利用比功率的統(tǒng)計值來確定發(fā)動機(jī)的功率值。如選取功率為163.49KW的發(fā)動機(jī)，則比功率為1000Pemax 1000 163.49ma 32000

KW/t 5.109KW/t3參考日本五十鈴、德國奔馳、瑞典斯堪的維亞等國外同類型汽車，其比功率都在6KW/t以上，則整備質(zhì)量32t的汽車，其發(fā)動機(jī)應(yīng)具有的功率 Pe=6*32=192kw再考慮該載貨汽車要求具有相對高的車速， 因此初步選擇汽車發(fā)動機(jī)的最大功率為200kw。1.1.2 發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩及其轉(zhuǎn)速的確定當(dāng)發(fā)動機(jī)最大功率和其相應(yīng)轉(zhuǎn)速確定后，可通過下式確定發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩。PT9549emaxemaxnp式中，Temax是發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩（N·m）；α是轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)，標(biāo)志著當(dāng)行駛阻力增加時，發(fā)動機(jī)外特性曲線自動增加轉(zhuǎn)矩的能力， Temax，Tp是最大功Tp率時的轉(zhuǎn)矩（N·m），α可參考同類發(fā)動機(jī)數(shù)值選取，初取α=1.05；Pemax是發(fā)動機(jī)最大功率（KW）;np是最大功率是的轉(zhuǎn)速（r/min）。所以T95491.05200N·m911.5N·memax2200一般用發(fā)動機(jī)適應(yīng)性系數(shù)np,表示發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速適應(yīng)行駛工況的程度，nTΦ越大，說明發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速適應(yīng)性越好。采用Φ值大得發(fā)動機(jī)可以減少換擋次數(shù)，減輕司機(jī)疲勞、減少傳動系的磨損和降低油耗。通常，汽油機(jī)取1.2～1.4，柴油機(jī)取1.2～2.6，以保證汽車具有相當(dāng)?shù)淖畹头€(wěn)定車速。初取n=1500r/min，T則np1.47，1.051.471.5435。nT1.2輪胎的選擇輪胎的尺寸和型號是進(jìn)行汽車性能計算和繪制總布置圖的重要原始數(shù)據(jù)， 因此，在總體設(shè)計開始階段就應(yīng)選定。選擇的依據(jù)是車型、使用條件、輪胎的額定負(fù)荷以及汽車的行駛速度。為了提高汽車的動力因數(shù)、降低汽車質(zhì)心的高度、 減4小非簧載質(zhì)量，對公路用車，在其輪胎負(fù)荷系數(shù)以及汽車離地間隙允許的范圍內(nèi)，應(yīng)盡量選取尺寸較小的輪胎。同時還應(yīng)考慮與動力—傳動系參數(shù)的匹配和對整車尺寸參數(shù)（例如汽車的最小離地間隙、總高等）的影響。參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-3給出的部分國產(chǎn)汽車輪胎的規(guī)格、尺寸及使用條件。通過查閱貨車輪胎標(biāo)準(zhǔn)GB2977-2008《載重汽車輪胎規(guī)格、尺寸、氣壓與負(fù)荷》和參考同類車型所選輪胎規(guī)格，各軸輪胎規(guī)格選擇如下：前軸輪胎規(guī)格為11.00R20,輪胎數(shù)量為2；中間軸輪胎規(guī)格為11.00R20，輪胎數(shù)量為2；后輪并裝雙軸雙胎，型號為11.00R20,輪胎數(shù)量為8。所選輪胎的單胎最大負(fù)荷28700N，氣壓0.74MPa，加深花紋，外直徑1090mm。1.3傳動系最小傳動比的確定普通載貨汽車最高檔通常選用直接擋，若無分動器或者輪邊減速器，則傳動系的最小傳動比等于主減速器的主減速比 i0。主減速比i0是主減速器設(shè)計的原始數(shù)據(jù)，應(yīng)在汽車總體設(shè)計時就確定。載重貨車為了得到足夠的功率儲備而使最高的車速有所下降， i0可按下式選擇i0（0.377~0.472）rrnp（1-3）uamaighx式中，rr是驅(qū)動輪的滾動半徑（m），所選輪胎規(guī)格為11.00R20的子午線輪胎，其自由直徑d=1090mm，因計算常數(shù)F=3.05(子午線輪胎F=3.05),故滾動半徑rrFd3.051090mm529.1mm0.5291m；np是發(fā)動機(jī)最大功率時的轉(zhuǎn)速，223.1416np=2200r/min;uamax是最高車速，uamax=90km/h；igh是變速器最高檔傳動比，igh=1.0。所以i0（0.377~0.472）0.529122004.876~6.104，初取i0=5.0。901.0根據(jù)所選定的主減速比i0的值，就可基本上確定主減速器的減速形式（單級、雙級以及是否需要輪邊減速器），并使之與汽車總布置所要求的離地間隙相適應(yīng)。5汽車驅(qū)動橋離地間隙要求參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表 1-4所示。其中，重型載貨汽車的離地間隙要求在 230～345mm之間。1.4傳動系最大傳動比的確定傳動系最大傳動比為變速器的 Ι擋傳動比igΙ與主減速比i0的乘積。igΙ應(yīng)根據(jù)汽車最大爬坡度、驅(qū)動車輪與路面的附著條件、汽車的最低穩(wěn)定車速以及主減速比和驅(qū)動車輪的滾動半徑等綜合確定。汽車爬坡度時車速不高，空氣阻力可以忽略，則最大驅(qū)動力用于克服輪胎與路面間的滾動阻力及爬坡阻力。故有Temaxigi0Tmag(fcosmaxsinmax)magmax（1-4）rr則由最大爬坡度要求的變速器 Ι檔傳動比為igmagmaxrrTemaxi（1-5）0T式中，αmax是道路最大坡度角，設(shè)計要求最大爬坡度為 30%，即坡度角max 16.7；Ψmax是道路最大阻力系數(shù)。max （fcosmax sin max）0.012 cos16.7 sin16.7 0.30前面已將計算得 rr=0.5291m；發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 Temax=911.5N.m；主減速比i0=5.0；傳動系傳動效率ηT=0.849。所以ig320009.80.30.5291911.55.012.860.849根據(jù)驅(qū)動車輪與路面附著條件Temaxigi0TG2rr（1-6）求得變速器的Ι檔傳動比為6G2rrig（1-7）Temaxi0T式中，是道路的附著系數(shù)，在良好的路面上取=0.8；G2是汽車滿載靜止于水平路面時，驅(qū)動橋承受的載荷（N），初步設(shè)計采用雙聯(lián)車橋驅(qū)動，每個驅(qū)動橋承受的質(zhì)量為13t，則130009.80.5291ig5.013.937911.50.849綜上所述，初步選取變速器 Ι擋傳動比igΙ=12.96。第二章傳動系各總成的選型2.1發(fā)動機(jī)的選型根據(jù)所需發(fā)動機(jī)的最大功率和最大轉(zhuǎn)矩及相應(yīng)轉(zhuǎn)速， 初步選擇濰柴動力股份有限公司的型號為 WD615.50的發(fā)動機(jī)，它的主要技術(shù)參數(shù)如下表 2-1所示。表2-1濰柴WD615.50發(fā)動機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)單位WD615.50缸徑/行程mm126/130排量L9.726額定工況功率/轉(zhuǎn)速Kw/(r/min)206/2200最大轉(zhuǎn)矩/轉(zhuǎn)速N·m/(r/min)1160/1100最低燃油消耗率g/(kw·h)≤198質(zhì)量㎏875滿足排放要求歐Ⅱ外形尺寸（長×寬×高）mm1586×582×10257濰柴WD615.50發(fā)動機(jī)的外特性曲線如下圖 2-1所示。由圖可知，濰柴 WD615.50的轉(zhuǎn)速范圍為1000～2200r/min。從上述發(fā)動機(jī)的外特性曲線可得其轉(zhuǎn)矩特性、 比油耗特性，并且用最小二乘8法擬合成五次多項(xiàng)式，結(jié)果如表 2-2所列。表2-2 由濰柴WD615.50發(fā)動機(jī)外特性曲線算得的轉(zhuǎn)矩、比油耗特性轉(zhuǎn)速1000110012001300140015001600170018001900200021002200Ne/(r/min)比油耗198196194193192190193194195198200207212Ge/(g/kw.h)轉(zhuǎn)矩946991104510821118113611361114108210501027991950Te/(N.m)比油耗特性擬be47.1342(n)5368.59(n)41143.07(n)3合多項(xiàng)式100010001000nn172276.4()21237.684()138.5475110001000轉(zhuǎn)矩特性擬合Te1240.57(n)510479.6(n)434534.4(n)3多項(xiàng)式100010001000nn54909.51()241648.259()12981.4476100010002.2 離合器的初步選型后備系數(shù)β為離合器的后備系數(shù)，定義為離合器所能傳遞的最大靜摩擦力矩與發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩之比，必須大于 1。β是離合器設(shè)計時用到的一個重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。 在選擇β時，應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)：摩擦片在使用中磨損后，離合器還應(yīng)能可靠地傳遞發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；防止離合器滑磨時間過長；防止傳動系過載以及操縱輕便等。顯然，為可靠傳遞發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨過大， β不宜選取太?。粸槭闺x合器尺寸不致過大，減少傳動系過載，保證操縱輕便，β又不宜選取太大；當(dāng)發(fā)動機(jī)后備功率較大、使用條件較好時， β可選取小些；當(dāng)使用條件惡劣，需要拖帶掛車時，為提高起步能力、減少離合器滑磨， β應(yīng)選取大些；貨車總質(zhì)量9越大，β也應(yīng)選得越大；采用柴油機(jī)時，由于工作比較粗暴，轉(zhuǎn)矩較不平穩(wěn)，選取的β值應(yīng)比汽油機(jī)大些；發(fā)動機(jī)缸數(shù)越多，轉(zhuǎn)矩波動越小， β可選取小些；膜片彈簧離合器由于摩擦片磨損后壓力保持較穩(wěn)定， 選取的β值可比螺旋彈簧離合器小些；雙片離合器的β值應(yīng)大于單片離合器。各類汽車離合器β的取值范圍見表2-3。表2-3離合器后備系數(shù)β的取值范圍車型后備系數(shù)β乘用車及最大總質(zhì)量小于6t的商用車1.20～1.75最大總質(zhì)量為6～14t的商用車1.50～2.25掛車1.80～4.00根據(jù)發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩及上述要求，初步選擇東風(fēng)傳動軸有限公司生產(chǎn)，轉(zhuǎn)矩容量為2700N·m的DSP430拉式膜片彈簧離合器。該離合器與濰柴WD615.50匹配時，其后備系數(shù)為2.33。2.3變速器的選擇由于重型汽車的裝載質(zhì)量大，使用條件復(fù)雜，同時，重型貨車滿載與空載的質(zhì)量變化極大，欲保證重型汽車具有良好的動力性、經(jīng)濟(jì)性和加速性，需要采用多檔變速器。因?yàn)椋瑱n位越多，發(fā)動機(jī)發(fā)揮最大功率附近高功率的機(jī)會就越大，可以提高汽車的加速與爬坡能力；同時也能增加發(fā)動機(jī)在地燃油消耗率的轉(zhuǎn)速范圍工作的機(jī)會，可以提高汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性。目前，組合式機(jī)械變速器已經(jīng)成為重型汽車的主要形式，即以一到兩種4～6擋變速器為主體，通過更換系列齒輪副和配置不同的副變速器，得到一組不同的擋數(shù)、不同傳動比范圍的變速器系列。根據(jù)發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和變速器的I擋傳動比，初步選擇中國第一汽車集團(tuán)公司生產(chǎn)的10擋組合式機(jī)械變速器，變速器型號：CATS10-130，額定輸入轉(zhuǎn)矩為1274N·m，該變速器最高檔采用直接擋，傳動比范圍為1～12.961。變速器10各擋速比見表2-4。表2-4所選變速器各擋速比ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨⅩ倒Ⅰ倒Ⅱ12.9619.6937.3705.5403.8463.3702.5201.1961.4401.00012.93811.3012.4 傳動軸的選型該車前后軸距較大， 為了提高傳動軸的的臨界轉(zhuǎn)速，避免共振以及考慮整車總布置上的需要，常將傳動軸分段。 當(dāng)傳動軸分段時，需要加設(shè)安裝在車架橫梁上的彈性中間支撐，以補(bǔ)償傳動軸軸向和角度方向的安裝誤差，以及車輛行駛過程中由于彈性支承的發(fā)動機(jī)的傳動和車架等變形所引起的位移。彈性元件能吸收傳動軸的震動，降低噪聲。這種彈性中間支撐不能傳遞軸向力，它只要承受傳動軸因動不平衡，偏心等因素引起的徑向力，以及萬向節(jié)上的附加彎矩所引起的徑向力。一般驅(qū)動橋傳動軸均采用一對十字軸萬向節(jié)。十字萬向節(jié)兩軸的夾角不宜過大，當(dāng)α由4增至16時，滾針軸承壽命將下降至原壽命的1/4。十字軸萬向節(jié)夾角的允許范圍參照《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-8。初步選取重慶重型汽車集團(tuán)傳動軸有限責(zé)任公司生產(chǎn)的重型汽車傳動軸總成，編號為006，工作轉(zhuǎn)矩為15000N·m。2.5驅(qū)動橋的選型驅(qū)動橋處于傳動系的末端，其基本公用是增大由傳動軸傳來的轉(zhuǎn)矩， 將轉(zhuǎn)矩分配給左、右驅(qū)動車輪，并使左、右驅(qū)動輪具有差速功能；同時，驅(qū)動橋還要承受作用于路面和車價之間的垂向力、縱向力和橫向力。2.5.1 驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)形式和布置形式的選擇驅(qū)動橋的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動車輪的懸架形式有關(guān)。 絕大多數(shù)載貨汽車的驅(qū)動車11輪采用非獨(dú)立懸架，相應(yīng)的采用非斷開式車橋?，F(xiàn)代多橋驅(qū)動汽車都采用貫通式驅(qū)動橋的布置。在貫通式驅(qū)動橋的布置中，各橋的傳動布置在同一個縱向垂直平面內(nèi)， 且相鄰的兩橋的傳動軸是串聯(lián)的布置。 其優(yōu)點(diǎn)是不僅減少了傳動軸的數(shù)量， 而且提高了各種驅(qū)動橋零件的互通性，并且簡化了結(jié)構(gòu)，減少了體積和質(zhì)量，成本較低。2.5.2 主減速器結(jié)構(gòu)形式選擇主減速器形式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)， 主要取決與動力性、經(jīng)濟(jì)性等整車性能所要求的主減速比 i0的大小以及驅(qū)動橋的離地間隙、驅(qū)動橋的數(shù)目及減速形式等。雙級主減速器有兩集齒輪減速組成， 結(jié)構(gòu)復(fù)雜、質(zhì)量大，制造成本也顯著增加，僅用于主減速比較大（ 7.6 i0 12）且采用單級減速器不能滿足既定的主減速比和離地間隙要求的重型汽車上。單級貫通式主減速器用于多橋驅(qū)動汽車的貫通橋上， 其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，主減速器的質(zhì)量較小，尺寸緊湊，并可使中、后橋的大部分零件，尤其是使橋殼、半軸等主要零件具有互換性。綜上所述，由于所設(shè)計的載貨汽車的軸數(shù)和驅(qū)動形式為 8 4，以及單級減速雙聯(lián)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡單等諸多優(yōu)點(diǎn)，又能滿足使用要求。所以， 選用單級減速雙聯(lián)主減速器。2.5.3 驅(qū)動橋的選型根據(jù)計算的主減速比，初步選擇重慶紅巖汽車車橋廠的單級減速雙聯(lián)驅(qū)動橋，產(chǎn)品型號：20048302。中、后橋均采用鑄鋼橋殼，中、后驅(qū)動橋承載能力均為 13t，最大輸入轉(zhuǎn)矩為 40000N·m，大于最大的輸入轉(zhuǎn)矩 1274×12.961N·m=16512.31N·m，主減速器傳動比i0=4.875和5.833兩種。因車速要求較高，就選i0=4.875計算，如果汽車阻力功率曲線與發(fā)動機(jī)功率曲線不能交在其最大功率點(diǎn)上，再進(jìn)行調(diào)整。第三章整車性能計算123.1配置濰柴WD615.50發(fā)動機(jī)的整車性能計算3.1.1 汽車動力性能計算（1）汽車驅(qū)動力和行駛阻力汽車行駛過程中必須克服滾動阻力 Ff和空氣阻力 Fw的作用，加速時會受到加速阻力 Fj的作用，上坡時會受到重力沿坡道的分力——坡度阻力 Fi的作用。汽車行駛時驅(qū)動力與行駛阻力的平衡方程式為FtFfFwFiFj（3-1）發(fā)動機(jī)在轉(zhuǎn)速n下發(fā)出的轉(zhuǎn)矩Te，經(jīng)汽車傳動系傳遞到驅(qū)動輪上的驅(qū)動力Ft按下式計算Teigi0TFt（3-2）rr式中，Te是發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩（N·m）；ig是變速器速比；i0是主減速器速比，io=4.875；T是傳動系效率，ηT=0.849；rr是車輪的滾動半徑（m），rr=0.5249m。在驅(qū)動輪不打滑的情況下，發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速（nr/min）所對應(yīng)的汽車車速u（aKm/h）為ua0.377nrr（3-3）igio滾動阻力Ff為Ffmagcosf（3-4）式中，g是重力加速度，g=9.8m/s2;α是坡道的坡度角（o）；f是滾動阻力系數(shù)，同式（1-1）說明?？諝庾枇w為Fw1CDAua2（3-5）213式中，CD是空氣阻力系數(shù)，CD=0.55；A是迎風(fēng)面積，即汽車行駛方向的投影面積，2 -4A=2.065×3.390㎡；ρ是空氣密度，一般取ρ=1.2258N·s·m；ua是汽車行駛aCDAua2以km/h計，則Fw。速度（m/s）,若u21.15坡度阻力Fi為Fimagi（3-6）式中，i是道路坡度，計算時i取值從0%到40%。坡度阻力Fimagsin隨坡度角α的增加而增大，且與變速器檔位和車速無關(guān)。將各擋驅(qū)動力Ft隨車速ua的變化關(guān)系和不同坡度i時的FfFwFi隨ua的變化關(guān)系畫在同一張紙上，則形成汽車的行駛性能曲線。由汽車的行駛性能曲線可知該車的最高車度、最大爬坡度、檔位的使用情況及各檔位某車速的爬坡能力。選用濰柴WD615.50發(fā)動機(jī)時，汽車的行駛性能曲線如圖 3-1所示。從圖3-1可以看出，最高車速應(yīng)在 90km/h，經(jīng)計算，一檔時最大爬坡度為i1max 35.1%。14（2）汽車的加速性能計算加速阻力FjF(FfFF)計算。為計算最大加速能力，這里twi就取道路坡道為零的平直道路上行駛進(jìn)行計算。FjmaaFtFwFf，由此可得aFtFwFf（3-7）ma式中，δ是汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，δ按式112ig2估算，取20.04,ig為變速器速比。通過計算得汽車各擋加速度曲線如圖3-2所示。進(jìn)而繪制各擋加速度倒數(shù)曲線如圖3-3所示。由a dua得dt 1dua,故dt at1dtu21dua（3-8）0u1a通過上式可求得汽車從初始車速u1全力加速到u2的加速時間t，結(jié)合汽車的行駛性能曲線，可以作出該汽車連續(xù)換擋加速時間曲線如圖3-4所示。15163.1.2 汽車經(jīng)濟(jì)性能計算汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性是汽車使用中的另一項(xiàng)重要性能。汽車設(shè)計開發(fā)過程中，常需要在實(shí)際樣車制成之前，根據(jù)發(fā)動機(jī)特性和汽車功率平衡圖對汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行評算，最簡單、最基本的是等速行駛百公里燃油消耗量的估算。 對貨車來講，等速百公里燃油消耗量是在滿載時以最高擋在水平良好的路面上等速行駛100km的燃油消耗量。汽車百公里燃油消耗量 Qs為QsPge（3-9）1.02uag式中，P是汽車以車速ua等速行駛時用于克服滾動阻力和空氣阻力發(fā)動機(jī)所消耗的功率（kw），P1Pw）1magfuaCDAua3是傳動系效（Pf()；TTT3607614017率， T=0.849；ma是汽車總質(zhì)量； f是滾動阻力系數(shù)， f=0.010；CD是空氣阻力系數(shù)CD=0.9；A是迎風(fēng)面積；ge是燃油消耗率(g/(kwh))，可根據(jù)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速從外特性曲線圖上讀取； ua是汽車車速（km/h）； g是燃油的重度，柴油取7.94～8.13N/L，取 g=8.04N/L。經(jīng)計算使用濰柴 WD615.50發(fā)動機(jī)時汽車在各個檔位時的等速百公里燃油消耗量曲線如下圖 3-5所示。第四章發(fā)動機(jī)與傳動系部件的確定根據(jù)前面的計算，可以確定設(shè)計車輛的動力傳動系統(tǒng)。變速器 CATS10-130、18單級減速雙聯(lián)驅(qū)動橋與濰柴 WD615.50匹配使用時，汽車的最高車速為 91.2km/h，最大爬坡度為35.1%，從一檔起步連續(xù)換擋加速到 75km/h車速的加速時間為284.3s，以常用車速等速行駛時百公里燃油消耗量為 31.5L/100km。最后確定的發(fā)動機(jī)和傳動系