《液氨貯罐的機(jī)械設(shè)計(jì)》完美版

沈陽理工大學(xué)課程設(shè)計(jì)沈陽理工大學(xué)課程設(shè)計(jì)#1設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)原則本次課程設(shè)計(jì)要求綜合運(yùn)用化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)知識(shí)，根據(jù)給定的工藝參數(shù)設(shè)計(jì)一個(gè)化工廠中常見的貯存液氨的貯罐。設(shè)計(jì)以“鋼制壓力容器”國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB150）為依據(jù)，以安全為前提，綜合考慮經(jīng)濟(jì)性、實(shí)用性、安全可靠性。各項(xiàng)設(shè)計(jì)參數(shù)嚴(yán)格參照行業(yè)使用標(biāo)準(zhǔn)或國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，并考慮到結(jié)構(gòu)方面的要求，合理地進(jìn)行設(shè)計(jì)。材料的選擇本次課程設(shè)計(jì)要求綜合運(yùn)用化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)知識(shí)，根據(jù)給定的工藝參數(shù)設(shè)計(jì)一個(gè)化工廠中常見的貯存本貯罐選用16MnR制作罐體和封頭。純液氨腐蝕性小，貯罐可選用一般鋼材，但由于壓力較大，故選16MnR這種鋼種。16MnR表示平均含碳量為0.16%的容器鋼，屬于低碳鋼，它的塑性好，焊接性和鍛造性良好，適宜制造化工容器等焊接件和設(shè)備封頭等沖壓件。結(jié)構(gòu)的選擇1）封頭形式的確定本液氨儲(chǔ)罐的封頭選用橢圓形封頭。橢圓封頭是由曲率半徑連續(xù)變化而成的，所以，封頭上的應(yīng)力分布均勻變化。從鋼材用量考慮，球形封頭用量最少，比橢圓形封頭節(jié)約25.8%，平板封頭的用量最多，是橢圓形封頭的4倍多；從制造角度考慮，橢圓形封頭制造方便，平板封頭則因直徑和厚度較大，坯材的獲得、車削加工、焊接等方面都遇到不少困難，且封頭與筒體厚度相差懸殊，結(jié)構(gòu)也不合理。所以，從強(qiáng)度、結(jié)構(gòu)和制造等方面綜合考慮，采用橢圓形封頭最為合理。2）人孔的選擇人孔是安裝或檢修人員進(jìn)入塔器的唯一通道，一般每隔5?10m距離才設(shè)置一個(gè)人孔。根據(jù)儲(chǔ)罐是在常溫及最高工作壓力為1.6MP的條件下工作，人孔標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)按公稱壓力為1.6MPa的等級(jí)選取，符合要求的有垂直吊蓋帶頸平焊法蘭人孔和水平吊蓋帶頸平焊法蘭人孔。本設(shè)計(jì)選用水平吊蓋人孔，人孔的公稱直徑選定為450mm，密封壓緊面采用C型。3）法蘭形式的選擇法蘭與筒體、封頭或管段以角焊方式聯(lián)接的，稱為平焊法蘭。平焊法蘭制造簡(jiǎn)單，廣泛應(yīng)用，但剛性較差，緊用于壓力不高的場(chǎng)合；筒體、封頭或管段以對(duì)焊方式連接用的法蘭，稱為對(duì)焊法蘭或帶頸法蘭，對(duì)焊法蘭剛性好且對(duì)焊縫的強(qiáng)度高，適用于壓力、溫度較高的場(chǎng)合。本設(shè)計(jì)采用對(duì)焊法蘭。4）鞍式支座的選擇支座用來支撐容器的重量、固定容器的位置并使容器在操作中保持穩(wěn)定。臥式圓筒形容器的支座分為鞍式支座、圈座、腿式支座三類。由于鞍式支座承壓能力較好且對(duì)筒體產(chǎn)生的局部應(yīng)力較小，故此設(shè)計(jì)中選用鞍式支座。鞍座分為A型（輕型）和B型（重型）兩類，每種形式的鞍座又分為固定式支座（F）和滑動(dòng)式支座（S）兩種。由于本設(shè)計(jì)中貯罐體積較小，故采用A型雙鞍座，一個(gè)S型，另外一個(gè)F型。2設(shè)計(jì)參數(shù)1）設(shè)計(jì)溫度：T=50℃。2）設(shè)計(jì)壓力：根據(jù)《化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)》查得，液氨50℃時(shí)的飽和蒸汽壓為2.033MPa（絕對(duì)壓強(qiáng)），密度為0.562871g/cm3,設(shè)計(jì)壓力取最大操作壓力的1.05-1.10倍，即：P=1.10x（2.033-0.10133）=2.125MPa（表壓），故設(shè)計(jì)壓力取為2.125MPa。液柱的靜壓力為Pi=DNpg=2.8x0.562871x103x9.81x10-6=0.0154609MPa<5%P=0.106MPa，所以靜壓力可忽略不計(jì)，可取計(jì)算壓力PC=P=2.125MPa。3）鋼板厚度負(fù)偏差：根據(jù)文獻(xiàn)[2]-P173可知，鋼板厚度在8.0?25.0mm時(shí)鋼板厚度負(fù)偏差為C1=0.8mm。4）腐蝕裕量：根據(jù)文獻(xiàn)[2]-P173可知，腐蝕裕量由介質(zhì)對(duì)材料的均勻腐蝕速率與容器的設(shè)計(jì)壽命決定。腐蝕裕量C2=Ln,其中大為腐蝕速率，n為容器的設(shè)計(jì)壽命。根據(jù)文獻(xiàn)[3]-P216,鋼鐵對(duì)于氨氣和液氨有優(yōu)良的耐蝕性，腐蝕率在0.1mm/a以下，貯罐為單面腐蝕，故取C2=2.0mm。5）焊接頭系數(shù)：由于PV=2.125X2.82Xn/4X4.5=58.88>10MPa-m3,由文獻(xiàn)[4]-P125可知，該貯罐為中壓儲(chǔ)存容器，即為第三類壓力容器。為保證設(shè)備密封性能良好，焊接結(jié)構(gòu)采用雙面焊或相當(dāng)于雙面的全焊透的對(duì)接接頭，且全部無損探傷，故取焊接頭系數(shù)9=1.0o6）許用壓力：由DN=D1=2800mm,假設(shè)16MnR鋼的厚度在16?36mm之間，根據(jù)文獻(xiàn)⑵-P168查表得，常溫強(qiáng)度指標(biāo)ab=490MPa,os=325MPa,設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力[o]t=163MPa。3.1壁厚的計(jì)算3.1.1筒體壁厚3設(shè)計(jì)計(jì)算筒體壁厚包括計(jì)算厚度、設(shè)計(jì)厚度和名義厚度，其中計(jì)算厚度5為:(3-1)2125,3.1壁厚的計(jì)算3.1.1筒體壁厚3設(shè)計(jì)計(jì)算筒體壁厚包括計(jì)算厚度、設(shè)計(jì)厚度和名義厚度，其中計(jì)算厚度5為:(3-1)2125,2800 :18.371mm2x163x1.0-2.125設(shè)計(jì)厚度5為計(jì)算厚度與腐蝕裕量之和，即d5二pc；DN+cd2bJp-p 2（3-2）K2.125x28005= +2.0=20.371mmd2x163x1.0-2.125設(shè)計(jì)厚度加鋼板負(fù)偏差向上圓整到鋼板的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格厚度，即筒體的名義厚度：『d+Cy（3-3）6n=20.371+0.8+4=22mm即制作筒體的16MnR鋼板厚度取6n=22mm。其中，筒體有效厚度為：8e=8n-C1-C2（3-4）所以5=22—0.8—2.0=19.2mme3.1.2封頭壁厚標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭厚度近似等于筒體厚度，筒體和封頭可采用同樣厚度的鋼板制造。由文獻(xiàn) ]-查得標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的形狀系數(shù)K=1.00。185封頭的設(shè)計(jì)厚度為：

(3-5)PPxDNxK「(3-5)8=c^i +Cd2loJt。-0.5P 2c, 2.125x2800x1.008= +2.0=20.311mmd2x163x1.0—0.5x2.125利用公式（3-3）計(jì)算封頭的名義厚度，加入鋼板負(fù)偏差圓整，得6n=20.311+0.8+4=22mm即制作封頭的16MnR鋼板厚度取6n=22mm。其中，根據(jù)公式（3-4）,封頭有效厚度為:8=22—0.8—2.0=19.2mme由此查得，根據(jù)文獻(xiàn)⑵-P176,標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的直邊高度h0=50mm。故取兩封頭切線之間的距離為L(zhǎng)=L0+2h0+1/2DN=4500+100+1400=6000mm。3.1.3壓力試驗(yàn)水壓試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)容器頂部應(yīng)設(shè)排氣口，充液時(shí)應(yīng)將容器內(nèi)的空氣排盡，試驗(yàn)過程中，應(yīng)保持容器外表面的干燥。試驗(yàn)時(shí)壓力應(yīng)緩慢上升，達(dá)到規(guī)定試驗(yàn)壓力后，保壓時(shí)間一般不少于。然后將壓力降至規(guī)定試驗(yàn)壓力的 ，并保持足夠長(zhǎng)的時(shí)壓時(shí)間一般不少于間以便對(duì)所有焊接接頭和連接部位進(jìn)行檢查。如有滲漏，修補(bǔ)后重新試驗(yàn)。根據(jù)文獻(xiàn)公式，管件應(yīng)力P（DN根據(jù)文獻(xiàn)公式，管件應(yīng)力P（DN+8）t e28e<0.9o。s(3-6)所以2.656x(2800+19.2)o= -=194994MPat 2x19.2水壓試驗(yàn)時(shí)的許用應(yīng)力為：0.9o。=0.9x325x1.0=292.5MPas可知，O<0.9o^，故水壓試驗(yàn)滿足強(qiáng)度要求。s鞍座承載能力計(jì)算貯罐的總質(zhì)量為：m=m1+m2+m3+m4 （3-7）式中，m1一罐體質(zhì)量；m2一封頭質(zhì)量；m3—液氨質(zhì)量；m4—附件質(zhì)量。罐體質(zhì)量ml由文獻(xiàn)[5]-P312續(xù)表查得，DN=2800mm，6n=22mm時(shí)筒節(jié)鋼板質(zhì)量q1=1531kg/m，而m1=q1<L0 （3-8）于是m1=1531x4.5=6889.5kg封頭質(zhì)量m2由文獻(xiàn)[5]-P312續(xù)表查得，DN=2800mm，6n=22mm，h0=50mm條件下橢圓型封頭質(zhì)量q2=1570kg/m,按公式m2=2q2 （3-9）有m2=2x1570=3140kg液氨質(zhì)量由文獻(xiàn)[5]-P312,P315續(xù)表查得，DN=2800mm，6n=22mm，h°=50mm條件下1m高筒體的體積V1=6.154m3,橢圓型封頭的容積V2=3.18m3,故V=V封+V筒uZVjLoXV1 （3-10）于是V=2x3.18+4.5x6.154=34.053m3由于液氨在0℃時(shí)的密度為64kg/m3,小于水的密度，充滿液氨質(zhì)量可按水計(jì)算，即p=1000kg/m3。所以，m3=V,p （3-11）可得m3=34.053x1000=34053kg附件質(zhì)量m4人孔約重 kg,其它管的總和按300kg計(jì)，故m4=200+300=500kg所以，設(shè)備的總質(zhì)量為m=m1+m2+m3+m4二6889.5+3140+34053+500=44582.5kg各鞍座的反力為F=mg/2=44.5825x9.81/2=218.677kN。由文獻(xiàn)[6]-P604,P606查得，應(yīng)選用輕型(A型)120。包角帶墊板鞍座，鞍座寬度b=300mm,腹板厚10mm,墊板寬500mm,墊板厚8mm。鞍座標(biāo)記為：JB/T4712—92鞍座A2800—FJB/T4712—92鞍座A2800—S因?yàn)?.2L>0.5R,故取鞍座位置A=0.5R=0.5x1400=700mm人孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算開孔補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)：壓力容器開孔補(bǔ)強(qiáng)常用的形式可分為補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)、厚壁管補(bǔ)強(qiáng)、整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)三種。補(bǔ)強(qiáng)材料采用16MnR。人孔的筒節(jié)不是采用無縫鋼管，故不能直接選用補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)文獻(xiàn) 查得，接管公稱直徑為di=450mm時(shí)補(bǔ)強(qiáng)圈外徑D2=760mm,內(nèi)徑D1=450+2x12+14=488mm。1)開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積A內(nèi)壓容器的圓筒開孔后所需的補(bǔ)強(qiáng)面積為A=d8+255(1-f) (3-12)et r其中d——開孔直徑，圓形孔取接管內(nèi)直徑加兩倍壁厚附加量；8——?dú)んw開孔處的計(jì)算厚度；Set——接管有效厚度；fr一強(qiáng)度削弱系數(shù)，等于設(shè)計(jì)溫度下接管材料與殼體材料許用應(yīng)力之比值。圓筒殼體開口處的計(jì)算厚度為：8:rpDi— (3-13)2lnJ中一p

X

= =XX-開孔直徑d=d+2C=450+2x(0.8+2)=455.6mm；i由于接管材料與殼體材料都為16MnR，故fr=1;將以上數(shù)據(jù)代入式3-12)得：開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積A=455.6x18.676=8508.7856mm22)有效寬度B= =X-= +B+B= +x+x=取二者中較大值，得B=911.2mm。3)有效高度h1外側(cè)高度h1h=ddS~=<455.6x12-73.94mm1 nth=接管實(shí)際外伸高度=274mm1取二者中較小值h1=73.94mm2內(nèi)側(cè)高度h=ddS~=、,455.6x12-73.94mm2 %nth=接管實(shí)際外內(nèi)伸高度=0mm2取二者中較小值h2=0mm。4)補(bǔ)強(qiáng)面積Ae(3-14)(3-15)在有效補(bǔ)強(qiáng)范圍內(nèi)，可作補(bǔ)強(qiáng)的截面積為(3-14)(3-15)A=A+A+Ae1 2 3其中Ae——補(bǔ)強(qiáng)面積；A1——?dú)んw有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積；A2——接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積；A3——焊縫金屬截面積。分別計(jì)算A1、A2、A3：A-(B-d)(8-5)-28俗-5)(1-f)

1 e ete r故A;(911.2—455.6)(19.2-18.676)-2*9.2(19.2-18.676)(1—1):238.7344mm21A=2h俗-8)+2h侍-C)f (3-16)1ett 2et2r故A=2*73,94*(9.2-3.039)*1+0=911.089mm22A=2x1x12x12=144mm22故按公式(3-14),補(bǔ)強(qiáng)面積Ae為= + +二1293.8234mm2由于A<A,開孔需另加補(bǔ)強(qiáng)，其面積為：e=-TOC\o"1-5"\h\z= 口5)補(bǔ)強(qiáng)圈厚度8‘8= = =— —查標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)強(qiáng)圈厚度，取8'二26mm，計(jì)算補(bǔ)強(qiáng)圈厚度滿足補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)的條件。4附件選擇人孔選擇如前文1.3所述選擇水平吊蓋帶頸對(duì)焊法蘭人孔(HG21524-95),公稱壓力PN2.5、公稱直徑DN450、RF型密封面、采用W類20R材料、墊片采用外環(huán)材料為低碳鋼、C型纏繞墊。標(biāo)記為：人孔R(shí)FW(W?C-1220)450-2.5,總質(zhì)量為256kg，其中RF指突面封閉。接口管的選擇液氨進(jìn)料管采用①57x3.5mm無縫鋼管，L=500mm,管的一端切成45°,伸入貯罐內(nèi)少許。配用具有突面密閉的平焊管法蘭，法蘭標(biāo)記為：HG20594法蘭SO50—2.5RF16MnR。4.2.2液氨出料管采用可拆的壓出管①25x3mm,L=2900mm,采用市場(chǎng)標(biāo)準(zhǔn)配件，將它用法蘭套在接口管①38x3.5mm內(nèi)，罐體的接口管法蘭HG20594法蘭SO32—2.5RF16MnR。液氨壓出管的端部法蘭HG20594法蘭SO32—2.5RF16MnR。這些小管都不補(bǔ)強(qiáng)，壓出管伸入貯罐2.5m。液面計(jì)接口管本貯罐采用玻璃管液面計(jì)BIWPN1.6,L=1000mm,HG21589兩支；與液面計(jì)相配的接口管尺寸為①18x3mm,L=400mm管法蘭為HG20592法蘭SO15—2.5RF16MnR。安全閥接口管采用①32x2.5mm無縫鋼管，L=200mm,法蘭為HG20592法蘭SO15—2.5RF16MnR。放空閥接口管采用①32x2.5mm無縫鋼管，L=200mm,法蘭為HG20592法蘭SO25—2.5RF16MnR。排污管安裝在貯罐左端最底部，管子規(guī)格為①57x3.5mm,L=200mm,管端焊有一與截止閥J41W—16相配的管法蘭HG25092法蘭SO50—2.5RF16MnR。5.1筒體軸向應(yīng)力校核5.1.1 筒體軸向彎矩計(jì)算筒體中間處截面的彎矩為F?L

~T~5參數(shù)校核4A~L（5-1）DN+8 2800+22x2一其中Rm=-2—n= 2 =1422mm算得2(14222-7002)M_218677x6000x1+一標(biāo)一_4x700「 4 .4x700 60001+ 3x6000=1.43x108N-mm支座處截面上的彎矩為可得M_-FA

2AR2-h21———+—m i-1L2AL4~^h1+二3L（5-2）M_-218677x700x21 700 14222-70021- + i60002x700x6000；477001+ 3x6000=-1.190x107N-mm5.1.2 筒體軸向應(yīng)力計(jì)算由文獻(xiàn)[8]-Prqq表11.4-11查得K=K=1.0。因?yàn)镮M|>>M，且11-99 12 1 21ASRm/2=660mm，故最大軸向應(yīng)力出現(xiàn)在跨中面，校核跨中面應(yīng)力：1）由彎矩引起的軸向應(yīng)力①圓筒截面處—M

1—3.14R28me(5-3)最高點(diǎn)處:o'1最低點(diǎn)處:②鞍座截面處最高點(diǎn)處:1.43義1083.14義14222義19.2o'=-o'=1.173MPa2 1—M 2.3.14KR281me=-1.173MPa(5-4)-一(-1190x107)—=0.098MPa3.14x1.0x14222x19.2最低點(diǎn)處:o=—o=-0.098MPa4 32）由設(shè)計(jì)壓力引起的軸向應(yīng)力(5-5)PR(5-5) m28e于是2.125x1422,

o= =78.69MPap2x19.23）軸向應(yīng)力組合與校核(5-6(5-6)o=o+o'2P2可得o=78.69+1.173=79.863MPa2許用軸向拉應(yīng)力為[o]t=163MPao<Io]2故校核結(jié)果合格。

②最大軸向壓應(yīng)力為充滿水時(shí)筒體中間截面最高點(diǎn)處應(yīng)力，于是o=—o'=—1.173MPa1 1(5-7(5-7)0]=130MPa，由ac0]=130MPa，由ac于01<0],故合格。1 acac5.2筒體和封頭切向應(yīng)力校核5.2.1筒體切向應(yīng)力計(jì)算=0.001289根據(jù)A值，由文獻(xiàn)[1]-P152查得B=130MPa,取許用壓縮應(yīng)力(5-8)K(5-8)T=-3 R-8me由文獻(xiàn)[8]-Pn-100查得，K3=0.880，K4=0.401。于是0.880x218677，t= =7.048MPa1422x19.25.2.2封頭切向應(yīng)力計(jì)算5.2.2封頭切向應(yīng)力計(jì)算(5-9)K(5-9) 4 R-8me于是計(jì)算1.25O]-計(jì)算1.25O]-oh0.401x218677,t= =3.212MPa1422x19.2「1KPDN 1x2.125x2800"”=1.25xOJ— = 1.25x163— =48.802x19.22x19.2得t<1.250]-o，故合格。h h5.3筒體環(huán)向應(yīng)力校核環(huán)向應(yīng)力計(jì)算

校核筒體環(huán)向應(yīng)力，應(yīng)假設(shè)墊片此時(shí)不起作用。1）在鞍座處橫截面最低點(diǎn)處—kKF—kKF55-10)式中一筒體有效寬度；k=0.1。由文獻(xiàn) P1-101查得，K5=0.7603，K6=0.0132。筒體有效寬度(5-11)b=b+1.56、(5-11)2式中一支座軸向?qū)挾取?300+1.56<1422x19.2=557.77mm故，按式（5-10）,—0.1x0.7603x21867719.2x557.77o= =-1.553MPa19.2x557.77由于L/Rm=6000/1422=4.22<8，所以2186773x0.0132x2186772186773x0.0132x2186774x557.77x19.22x19.22=-16.85MPa(5-12)環(huán)向應(yīng)力校核綜上數(shù)據(jù)，o[<0]=163MPa，151o|<1.250]=1.25x163=203.75MPa，故合格。1615.4鞍座有效斷面平均壓力支座承受的水平分力為:由文獻(xiàn)P1-103查得，,二0.204。(5-13)=0.204x218677=44610N鞍座有效斷面平均應(yīng)力為：F , 、o=—— 55-14）9Hb

s0式中Hs一鞍座計(jì)算高度；b0一鞍座腹板厚度。其中Hs取鞍座實(shí)際高度Hs和Rm/3中的最小值，H=250mm;sRm/3=1422/3=474mm；故，H=250mm。s腹板厚度b0=62—C1=10-0.8=9.2mm于是44610o= =19.40MPa250x9.2由于o<20]=2x163=108.7MPa（式中0]=163MPa,鞍座材料16MnR的9 3sa3 sa許用應(yīng)力），故合格。

6設(shè)計(jì)匯總表6-1文中出現(xiàn)的符號(hào)所代表的參數(shù)符號(hào) 代表參數(shù)A鞍座中心線與封頭切線間的距離b2筒體有效寬度C1厚度負(fù)偏差C2腐蝕裕量DN筒體直徑F支座反力h封頭直邊高H鞍座高度h.i封頭曲面深度Hs鞍座設(shè)計(jì)高度K有效厚度封頭形狀系數(shù)L兩封頭切線間的距離Lo筒體長(zhǎng)度（不含封頭）m質(zhì)量M彎矩n設(shè)計(jì)年限P設(shè)計(jì)壓力P1液柱靜壓力Pc計(jì)算壓力Pt試驗(yàn)壓力R封頭內(nèi)徑Rm橢圓封頭外徑T溫度V體積5計(jì)算厚度5設(shè)計(jì)厚度續(xù)上表:有效厚度名義厚度腐蝕速度密度軸向應(yīng)力屈服極限管件應(yīng)力剪應(yīng)力焊接接頭系數(shù)[G1t許用壓力貯罐總質(zhì)量罐體質(zhì)量封頭質(zhì)量充液質(zhì)量由彎矩引起的軸向應(yīng)力（最高點(diǎn)處）由彎矩引起的軸向應(yīng)力（最低點(diǎn)處）設(shè)計(jì)壓力引起的軸向應(yīng)力軸向拉應(yīng)力軸向壓應(yīng)力軸向許用壓縮應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈內(nèi)徑補(bǔ)強(qiáng)圈厚度表6-2文中出現(xiàn)的公式及出處匯總m=m1+m2+m3+m4叫二羽2m3=V-p文獻(xiàn)]12o'iM

1

3.14R25meo'=-o'2 1文獻(xiàn)P97o=o+o'2P2o=-o'1 1a 0.0945A二 eRiD.=d.+2C+(12-16)文獻(xiàn)P163(d+2C)5—i D-D2 1文獻(xiàn)]21續(xù)上表:筒體切向剪應(yīng)力K-FT=——3 R-8me封頭切向剪應(yīng)力K-F

4 R-8me文獻(xiàn)P100鞍座處橫截面最低點(diǎn)處環(huán)向應(yīng)力-kKF 5-8be2鞍座邊角處軸向應(yīng)力支座承受的水平分力鞍座有效斷面平均應(yīng)筒體中間處橫面的彎支座處截面的彎矩3KF

6—

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e文獻(xiàn)P171F

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Hbs0[2R2-h2)1+ m iL 4A文獻(xiàn)M=-FA2AR2-h21