旭輝上城宗地道路項目高邊坡專項設(shè)計計算書

旭輝上城宗地道路項目高邊坡專項設(shè)計計算書第一冊共一冊計算內(nèi)容：邊坡穩(wěn)定性驗算本冊目錄1工程概況 12技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 23設(shè)計依據(jù)及標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范 23.1主要依據(jù) 23.2主要規(guī)范 24主要計算參數(shù)取值 35穩(wěn)定驗算 45.11號邊坡（K0+010～K0+190左側(cè)挖方邊坡） 45.22號邊坡（K0+200～K0+305右側(cè)填方邊坡） 65.33號邊坡（K0+200～K0+230左側(cè)挖方邊坡） 95.44號邊坡（K0+310～K0+312.235右側(cè)巖質(zhì)挖方邊坡） 176結(jié)論 52PAGEPAGE231工程概況巴南區(qū)魚洞組團(tuán)P分區(qū)P07-03/01號宗地位于軌道2號線魚洞站西南側(cè)約1.2Km處。該地塊規(guī)劃為居住用地，目前由旭輝集團(tuán)進(jìn)行開發(fā)，未來將建成旭輝上城小區(qū)。本項目起點接云錦五路，穿過規(guī)劃防護(hù)綠地，終點與旭輝上城的內(nèi)部道路相連。道路全長636.181m，K0+000～K0+312.235為城市支路，設(shè)計車速20km/h，雙向兩車道，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度為12m，其中車行道寬7m，兩側(cè)為人行道各2.5m。根據(jù)渝建發(fā)（2010）166號《關(guān)于進(jìn)一步加強(qiáng)全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設(shè)計管理的意見》相關(guān)要求，對道路設(shè)計范圍內(nèi)高邊坡及擋護(hù)工程進(jìn)行專項設(shè)計。本次道路設(shè)計存在7段邊坡。具體特征如下表：表1-1邊坡概況一覽表序號位置長度(m)最大高度(m)邊坡性質(zhì)安全等級1號邊坡K0+010～K0+190左側(cè)19810挖方，填方二級2號邊坡K0+200～K0+305右側(cè)11515.0填方一級3號邊坡K0+200～K0+230左側(cè)305.2挖方二級4號邊坡K0+310～K0+312.235右側(cè)2.23530.0巖質(zhì)挖方一級根據(jù)業(yè)主對項目建設(shè)進(jìn)度的要求，本項目1號～7號邊坡為永久邊坡，設(shè)計使用年限50年。2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計安全等級：超限邊坡為一級，其余為二級。（2）設(shè)計荷載：道路荷載：城-A，人群荷載：5kN/㎡。（3）設(shè)計使用年限：永久邊坡50年，臨時邊坡2年。（4）地震參數(shù)：地震動峰值加速度為0.05g，反應(yīng)譜特征周期為0.35S，地震基本烈度為Ⅵ度。3設(shè)計依據(jù)及標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范3.1主要依據(jù)（1）業(yè)主與我公司簽定的本工程設(shè)計合同（2）《新華村P07-03-01地塊道路工程地質(zhì)勘察（直接詳勘）》（重慶南江工程勘察設(shè)計集團(tuán)有限公司2021.7）（3）業(yè)主提供1:500現(xiàn)狀地形圖電子版（4）業(yè)主提供的現(xiàn)狀構(gòu)筑物竣工圖（5）北京理正巖土計算（6.5版）3.2主要規(guī)范（1）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）

（2）《城市道路路基設(shè)計規(guī)范》(CJJ194-2013

)

（3）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（2015年版）》（GB50010-2010）（4）《錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》（GB50086-2015）（5）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）（5）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）4主要計算參數(shù)取值根據(jù)工程地質(zhì)勘察報告，本計算書的計算參數(shù)取值如下：巖土體參數(shù)建議值巖性強(qiáng)風(fēng)化砂巖強(qiáng)風(fēng)化泥巖中風(fēng)化砂巖中風(fēng)化泥巖粉質(zhì)粘土素填土天然重度（KN/m3）2.562.5519.8（20.0*）20.0（20.5）*天然抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（Mpa）21.295.60飽和抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（Mpa）14.743.45地基承載力特征值[fak]（kPa）400*300*77282033120*由現(xiàn)場載荷試驗確定巖體抗拉天然抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為（kPa）543100巖（土）體內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值φ（°）34.127.232.9(23.0*)28(25)*巖（土）體內(nèi)聚力標(biāo)準(zhǔn)值C（kPa）165044412.2(8.5*)5(3)*巖體水平抗力系數(shù)（MN/m3）302027060土體水平抗力比例系數(shù)（MN/m4）108巖石(土體)與錨固體極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)360270擋墻基底摩擦系數(shù)0.400.350.500.400.250.20臨時放坡坡率1:1.01:1.01:0.351:0.501:1.51:1.5永久性放坡坡率1:1.01:1.01:0.51:0.751:1.751:1.75注：1、“*”為當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值，請酌情使用；2、表中中等風(fēng)化巖體抗剪強(qiáng)度由巖石抗剪強(qiáng)度進(jìn)行折減得到，時間效應(yīng)系數(shù)取0.95，粘聚力折減系數(shù)取0.30，內(nèi)摩擦角折減系數(shù)0.90，巖體抗拉強(qiáng)度建議值取折減系0.40；3、填土地基承載力特征值由現(xiàn)場載荷試驗確定；4、無外傾結(jié)構(gòu)面時，巖體破裂角按45o+φ/2選??；有外傾結(jié)構(gòu)面時，巖體破裂角按45°+ф/2和外傾結(jié)構(gòu)面傾角兩者中的較小值；5、邊坡巖體類型為III類，場地內(nèi)邊坡巖體砂巖等效內(nèi)摩擦角取60°，泥巖等效內(nèi)摩擦角取55°，邊坡巖體類型為Ⅳ類，場地內(nèi)邊坡砂巖等效內(nèi)摩擦角取52°，泥巖巖體等效內(nèi)摩擦角取48°；6、巖層層面內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值取16°（經(jīng)驗值），粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值取40kPa（經(jīng)驗值）；裂隙結(jié)構(gòu)面內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值取16°（經(jīng)驗值），粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值取40kPa（經(jīng)驗值）；擬建場地在斜坡區(qū)域，上覆薄層粉質(zhì)粘土，該段巖土界面抗剪參數(shù)根據(jù)粉質(zhì)粘土實驗成果按地區(qū)經(jīng)驗0.85折減；出露基巖段回填土巖土界面采用飽和填土抗剪參數(shù)；7、強(qiáng)風(fēng)化泥巖極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值取140KPa，強(qiáng)風(fēng)化砂巖極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值取200KPa；8、表中臨時放坡坡率：巖質(zhì)邊坡適用于無外傾軟弱結(jié)構(gòu)面的邊坡，高度<15m；土質(zhì)邊坡坡率適用于<5m,土質(zhì)均勻（稍密狀）、地下水貧乏、無不良地質(zhì)作用和地質(zhì)環(huán)境簡單時。9、對于一級工程巖體變形指標(biāo)宜通過現(xiàn)場測試確定，當(dāng)巖體完整、較完整或較破碎時，對二級、三級工程巖體變形模量和彈性模量乘以0.6～0.8的折減系數(shù)，較完整時取0.7，巖石泊松比可視為巖體泊松比，彈性模量、彈性泊松比可見附表：試樣統(tǒng)計表。5穩(wěn)定驗算5.11號邊坡（K0+010～K0+190左側(cè)挖方邊坡）（1）道路K0+010～K0+068段左側(cè)為巖質(zhì)挖方邊坡，無放坡條件。設(shè)計采用仰斜式路塹擋墻，采用C20混凝土澆筑。擋墻各高度計算結(jié)果統(tǒng)計如下：H（m）12345678910KC2.0341.4242.7342.5242.3992.3172.2592.2112.1972.186KO5.0312.7513.5283.2293.0522.9352.8522.7272.7662.796選取擋墻最大高度H=10m建立計算模型如下：墻身尺寸:墻身總高:10.000(m)上墻高:3.600(m)墻頂寬:1.200(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.250上墻背坡傾斜坡度:1:0.150下墻背坡傾斜坡度:1:-0.150采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.500(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:7820.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1590.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:14.000(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:45.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:25.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:30.000(度)地基土容重:25.500(kN/m3)修正后地基承載力特征值:2033.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.450地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:27.200(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)114.2209.370025.0000.0000地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:25.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√[土壓力計算]計算高度為10.350(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=29.772(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.482(度)Ea=69.442(kN)Ex=41.274(kN)Ey=55.845(kN)作用點高度Zy=1.200(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=32.662(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：32.662(度)Ea=217.114(kN)Ex=202.050(kN)Ey=79.464(kN)作用點高度Zy=2.843(m)墻身截面積=26.828(m2)重量=643.872(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=0.005(kN)重心坐標(biāo)(1.561,-2.400)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.450采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=640.681(kN)En=158.849(kN)Wt=64.068(kN)Et=228.653(kN)滑移力=164.585(kN)抗滑力=359.789(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.186>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=168.409(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=243.324(kN)抗滑力=397.414(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.633>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=2.689(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=4.335(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=7.600(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=3.929(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=2.493(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=817.344(kN-m)抗傾覆力矩=2285.445(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.796>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1016.659(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=799.530(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1468.101(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.520(m)偏心距e=|-0.076|(m)=0.076(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.836(m)基底壓應(yīng)力:趾部=197.639踵部=256.635(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=197.639/256.635=0.770作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.076<=0.200*3.520=0.704(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=197.639<=2033.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=256.635<=2033.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=227.137<=2033.000(kPa)道路K0+068～K0+128段左側(cè)為土質(zhì)挖方邊坡，最大高度約6.5m，但受征地紅線控制，無放坡條件。設(shè)計采用Ⅱ型重力式擋墻支擋。擋墻各高度計算結(jié)果統(tǒng)計如下：H（m）34567KC1.8721.5561.6061.6331.612KO5.7264.0424.1204.0183.866選取擋墻最大高度H=7m建立計算模型如下：墻身尺寸:墻身高:7.000(m)墻頂寬:1.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.400背坡傾斜坡度:1:0.100采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.800(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1物理參數(shù):圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.570墻身砌體容許壓應(yīng)力:7820.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1590.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:14.000(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:28.000(度)墻后填土粘聚力:5.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:14.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:150.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.500地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:35.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):3折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)13.0542.0360217.4262.812035.0000.0000坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1土壓力起算點:從結(jié)構(gòu)底面起算基礎(chǔ)類型:換填土式基礎(chǔ)換填部分尺寸:C=0.000(m),H=2.000(m)換填土內(nèi)摩擦角:45.000(度)換填土平均容重:20.000(kN/m3)應(yīng)力擴(kuò)散角:30.000(度)換填土修正后承載力:180.000(kPa)換填土摩擦系數(shù):0.570組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.200√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.200√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√[土壓力計算]計算高度為7.483(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=35.640(度)按實際墻背計算得到:第1破裂角：35.640(度)Ea=263.986(kN)Ex=248.518(kN)Ey=89.034(kN)作用點高度Zy=2.418(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=20.756(m2)重量=498.143(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.500采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=495.671(kN)En=113.321(kN)Wt=49.567(kN)Et=238.426(kN)滑移力=188.859(kN)抗滑力=304.496(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.612>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=73.034(kN)>0.0 換填土摩擦系數(shù)=0.570地基土層水平向:滑移力=248.518(kN)抗滑力=347.979(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.400>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=2.912(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=4.587(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.935(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=480.872(kN-m)抗傾覆力矩=1858.957(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.866>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1058.958(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為換填土式，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=608.992(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1378.085(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=4.852(m)偏心距e=0.163(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=2.263(m)基底壓應(yīng)力:趾部=150.844踵部=100.164(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=150.844/100.164=1.506作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.163<=0.167*4.852=0.809(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=150.844<=180.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=100.164<=180.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=125.504<=180.000(kPa)換填土基礎(chǔ)下地基承載力驗算滿足:擴(kuò)散后壓應(yīng)力=131.770<=150.000(kPa)道路K0+128～K0+190段位于緩坡地段，土層較厚，左側(cè)臨近擬建商業(yè)平臺，邊坡最大高度6.05m，無放坡條件。采用Ⅰ型重力式擋墻支擋。擋墻各高度計算結(jié)果統(tǒng)計如下：H（m）34567KC1.7391.5441.4451.3791.422KO4.9373.7263.3063.0493.188選取擋墻最大高度H=7m建立計算模型如下：墻身尺寸:墻身高:7.000(m)墻頂寬:0.700(m)面坡傾斜坡度:1:0.050背坡傾斜坡度:1:0.400采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.800(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.000:1物理參數(shù):圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.570墻身砌體容許壓應(yīng)力:7820.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1590.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:14.000(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:28.000(度)墻后填土粘聚力:5.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:16.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:150.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.500地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:35.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)16.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度6.000(m),高度0.250(m)(用戶輸入的驗算荷載)坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1土壓力起算點:從結(jié)構(gòu)底面起算基礎(chǔ)類型:換填土式基礎(chǔ)換填部分尺寸:C=0.000(m),H=2.000(m)換填土內(nèi)摩擦角:35.000(度)換填土平均容重:20.000(kN/m3)應(yīng)力擴(kuò)散角:30.000(度)換填土修正后承載力:180.000(kPa)換填土摩擦系數(shù):0.500組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.200√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.200√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√[土壓力計算]計算高度為7.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=25.542(度)按實際墻背計算得到:第1破裂角：25.614(度)Ea=240.749(kN)Ex=190.225(kN)Ey=147.561(kN)作用點高度Zy=2.139(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=16.389(m2)重量=393.336(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.500滑移力=190.225(kN)抗滑力=270.449(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.422>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=53.312(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.965(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=3.554(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=2.139(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=406.947(kN-m)抗傾覆力矩=1297.398(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.188>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=782.879(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為換填土式，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=540.897(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=890.452(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=4.410(m)偏心距e=0.559(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.646(m)基底壓應(yīng)力:趾部=215.894踵部=29.411(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=215.894/29.411=7.340作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.559<=0.167*4.410=0.735(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=215.894<=216.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=29.411<=234.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=122.652<=180.000(kPa)換填土基礎(chǔ)下地基承載力驗算滿足:擴(kuò)散后壓應(yīng)力=120.498<=150.000(kPa)5.22號邊坡（K0+200～K0+305右側(cè)填方邊坡）道路K0+200～K0+305段位于現(xiàn)狀道路挖方邊坡，原始地面陡峭，土層較薄，右側(cè)與現(xiàn)狀道路距離近，高差大，無放坡條件，由于路基范圍內(nèi)基巖埋深淺，具備基槽開挖放坡施工條件，推薦方案采用衡重式路肩擋墻結(jié)構(gòu)。（1）按一般庫倫土壓力計算，計算結(jié)果統(tǒng)計如下：H（m）7891011121314151617181920KC4.0403.1642.73810.1348.3237.2976.3555.5995.1754.6424.5434.1303.366KO2.5202.1042.1732.9712.5832.4042.1521.9511.9761.8251.9531.8252.118選取衡重式路肩擋墻最大高度H=20m建立計算模型如下：原始條件:墻身尺寸:墻身總高:20.000(m)上墻高:8.200(m)墻頂寬:1.100(m)臺寬:1.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.100上墻背坡傾斜坡度:1:0.250下墻背坡傾斜坡度:1:-0.200采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:1.200(m)墻趾臺階h1:1.700(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:7980.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1520.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:14.000(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻背與墻后填土摩擦角:20.000(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:1800.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.400地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土土層數(shù):2土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)116.00020.00035.0000.0001.00024.00025.50055.0000.0001.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)18.5000.0001第1個:距離0.000(m),寬度8.500(m),高度1.000(m)(用戶輸入的計算荷載)作用于墻上的附加集中荷載數(shù):1(作用點坐標(biāo)相對于墻左上角點)荷載號XYP作用角是否為被動土壓力(m)(m)(kN/m)(度)1-3.030-19.0004672.3110.000√地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.附加集中力1分項系數(shù)=0.300√[土壓力計算]計算高度為20.522(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=25.524(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.386(度)Ea=414.318(kN)Ex=217.041(kN)Ey=352.920(kN)作用點高度Zy=2.842(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=31.061(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：31.014(度)Ea=471.283(kN)Ex=465.872(kN)Ey=71.206(kN)作用點高度Zy=5.304(m)墻身截面積=81.654(m2)重量=1878.040(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=123.000(kN)重心坐標(biāo)(2.967,-5.467)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.500采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=1991.109(kN)En=489.973(kN)Wt=199.111(kN)Et=637.322(kN)Epn=-38.364(kN)Ept=-383.637(kN)滑移力=438.211(kN)抗滑力=1604.996(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.663>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=1134.950(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=682.913(kN)抗滑力=1615.475(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.366>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=3.965(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=6.450(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=14.642(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=6.277(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=4.783(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=5406.079(kN-m)抗傾覆力矩=11447.736(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.118>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=3331.534(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=2442.718(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=6041.658(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.242(m)偏心距e=0.148(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=2.473(m)基底壓應(yīng)力:趾部=544.707踵部=387.326(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=544.707/387.326=1.406作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.148<=0.200*5.242=1.048(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=544.707<=2033.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=387.326<=2033.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=466.016<=2033.000(kPa)（2）按有限填土考慮，計算結(jié)果統(tǒng)計如下：H（m）7891011121314151617181920KC2.7522.3992.6012.3408.2867.3146.4155.4743.3664.4854.1334.1543.7693.481KO2.3631.9922.0221.7792.3092.1662.1221.9171.5941.7811.6931.8131.7011.670選取衡重式路肩擋墻最大高度H=20m建立計算模型如下：墻身尺寸:墻身總高:20.000(m)上墻高:8.200(m)墻頂寬:1.100(m)臺寬:1.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.100上墻背坡傾斜坡度:1:0.250下墻背坡傾斜坡度:1:-0.200采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:1.200(m)墻趾臺階h1:1.700(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:9780.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:920.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1850.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:17.500(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻背與墻后填土摩擦角:20.000(度)地基土容重:25.500(kN/m3)修正后地基承載力特征值:2033.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.500地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:27.200(度)墻后填土土層數(shù):2土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)116.00020.00035.0000.0001.00024.00019.00035.0000.0000.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)116.5000.0001第1個:距離1.400(m),寬度7.000(m),高度1.000(m)(用戶輸入的計算荷載)作用于墻上的附加集中荷載數(shù):1(作用點坐標(biāo)相對于墻左上角點)荷載號XYP作用角是否為被動土壓力(m)(m)(kN/m)(度)1-3.030-19.0001154.2720.000√地面橫坡角度:52.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:28.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.附加集中力1分項系數(shù)=0.300√[土壓力計算]計算高度為20.522(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=25.506(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.363(度)Ea=414.318(kN)Ex=217.041(kN)Ey=352.920(kN)作用點高度Zy=2.842(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=38.000(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：38.000(度)Ea=484.356(kN)Ex=478.795(kN)Ey=73.181(kN)作用點高度Zy=8.022(m)墻身截面積=81.654(m2)重量=1878.040(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=123.000(kN)重心坐標(biāo)(2.967,-5.467)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.500采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=1991.109(kN)En=493.225(kN)Wt=199.111(kN)Et=649.984(kN)Epn=-34.456(kN)Ept=-344.563(kN)滑移力=450.873(kN)抗滑力=1569.501(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.481>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=1082.117(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=695.836(kN)抗滑力=1577.194(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.267>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=3.965(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=6.450(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=14.642(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=6.820(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=7.500(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=6768.988(kN-m)抗傾覆力矩=11306.430(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=1.670>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1303.027(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=2449.877(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=4537.442(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.242(m)偏心距e=0.769(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.852(m)基底壓應(yīng)力:趾部=878.656踵部=56.108(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=878.656/56.108=15.660作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.769<=0.200*5.242=1.048(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=878.656<=2033.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=56.108<=2033.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=467.382<=2033.000(kPa)5.33號邊坡（K0+200～K0+230左側(cè)挖方邊坡）道路K0+200～K0+230左側(cè)挖方邊坡，其中K0+200～K0+220段位于現(xiàn)狀樁板擋墻前緣，道路邊線距離擋墻約4.5～5.7m，開挖深度約3～4m，為保護(hù)擋墻前趾和樁前有效襟邊，需設(shè)置擋墻；K0+220～K0+230段位于擬建4號擋墻K0+402～K0+412段路肩擋墻前緣，上下級道路邊線距離6～8m，邊坡開挖高度4～5.2m，為保護(hù)擋墻前趾和墻前有效襟邊，需設(shè)置擋墻。K0+200～K0+216.9段挖方邊坡為巖質(zhì)，高度較低，現(xiàn)狀抗滑樁嵌巖深度大，根據(jù)業(yè)主提供的抗滑樁竣工圖計算，基坑開挖以后抗滑樁穩(wěn)定，設(shè)計采用仰斜式路塹擋墻；K0+223.1～K0+230段，與上一級擋墻距離較遠(yuǎn)，設(shè)計采用仰斜式路塹擋墻。擋墻面坡坡率1:0.25，采用C20混凝土澆筑。K0+216.9～K0+223.1段挖方邊坡為巖土質(zhì)，該段在整段3號邊坡中高度較大且與后方擋護(hù)結(jié)構(gòu)距離較近，設(shè)計采用樁板式擋墻。仰斜式擋墻各高度計算結(jié)果統(tǒng)計如下：H（m）123456KC5.8213.5042.2512.1312.1152.139KO4.9323.5123.1232.8372.6932.617選取仰斜式擋墻最大高度H=6m建立計算模型如下：墻身尺寸:墻身總高:6.000(m)上墻高:2.200(m)墻頂寬:0.800(m)臺寬:0.000(m)面坡傾斜坡度:1:0.250上墻背坡傾斜坡度:1:0.150下墻背坡傾斜坡度:1:-0.150采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.250(m)墻趾臺階h1:0.500(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:7820.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1590.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:14.000(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:45.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:25.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:30.000(度)地基土容重:25.500(kN/m3)修正后地基承載力特征值:2033.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.450地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:27.200(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)14.4983.500022.0000.0000地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:25.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√[土壓力計算]計算高度為6.215(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=32.202(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：33.732(度)Ea=30.366(kN)Ex=18.048(kN)Ey=24.420(kN)作用點高度Zy=0.733(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=30.935(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：30.935(度)Ea=82.282(kN)Ex=76.573(kN)Ey=30.115(kN)作用點高度Zy=1.812(m)墻身截面積=10.163(m2)重量=243.920(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=0.003(kN)重心坐標(biāo)(1.020,-1.466)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.450采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=242.712(kN)En=63.680(kN)Wt=24.271(kN)Et=88.725(kN)滑移力=64.453(kN)抗滑力=137.876(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.139>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=63.058(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=94.621(kN)抗滑力=152.184(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.608>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=1.626(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=2.645(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=4.533(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=2.425(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=1.597(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=204.091(kN-m)抗傾覆力矩=534.166(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.617>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=224.173(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=306.392(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=330.076(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=2.164(m)偏心距e=0.004(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.077(m)基底壓應(yīng)力:趾部=143.373踵部=139.858(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=143.373/139.858=1.025作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.004<=0.200*2.164=0.433(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=143.373<=2033.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=139.858<=2033.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=141.616<=2033.000(kPa)選取樁板擋墻建立計算模型如下：樁、板計算條件1.總控制信息路基型式路堤地區(qū)類型一般地區(qū)支護(hù)類型樁＋板結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.10抗震設(shè)計烈度(度)配筋計算水平地震系數(shù)Kh水上地震角(度)水下地震角(度)重要性修正系數(shù)Ci綜合影響系數(shù)Cz2.坡線、土層和水位1)坡線信息坡線數(shù)3坡線水平投影豎向投影坡線長坡線仰角荷載數(shù)序號長(m)長(m)(m)(°)18.5000.0008.5000.000121.370-0.9201.650326.117039.4403.81010.18021.9790坡線荷載：荷載荷載類型P1P2X1(m)X2(m)序號(kN,kN/m)(kN/m)1-1分布力20.00020.0000.0008.5002)土層信息樁前是否有橫坡無橫坡樁前橫坡角(度)0.000樁后橫坡角(度)0.000結(jié)構(gòu)與土摩擦角(度)12.500嵌固段以上土層數(shù):1序號土層重度浮重度粘聚力內(nèi)摩擦土摩阻厚(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)角(°)力(kPa)14.50091.0005.00028.000120.000嵌固段土層數(shù):2序號地層地層重度粘聚力內(nèi)摩擦綜合內(nèi)摩土摩阻計算m,c,K承載KHηR類型厚(m)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)(MPa)1巖層10.00025.500444.00027.200120.000K法60.000400.0000.5000.30010.0002巖層20.00025.500444.00027.200120.000K法60.000400.0000.5000.30010.0003)水位信息非浸水地區(qū)，無水位信息3.計算模型1)樁前覆土模型：荷載模型4.樁信息1)樁基本信息樁前地面以上長度(m)4.500嵌固點深度(m)0.000懸臂長度(m)4.500嵌固長度(m)5.500截面形狀矩形樁寬b(m)1.200樁高h(yuǎn)(m)1.500樁中心距(m)5.000T型翼緣ㄨ樁底支承條件自由初始彈性系數(shù)A(MN/m3)0.000初始彈性系數(shù)A1(MN/m3)0.000坡線數(shù)32)樁配筋信息樁作用綜合分項系數(shù)1.00樁混凝土強(qiáng)度等級C30樁縱筋合力點到外皮距離(mm)100樁容重(kN/m3)25.00樁縱筋級別HRB400樁箍筋級別HRB3355.板信息1)板尺寸信息樁間板類型直板樁間板的種類數(shù)1板的搭接長度(m)0.500板類型號板厚(mm)板寬(m)板塊數(shù)13001.00072)板配筋信息板作用綜合分項系數(shù)1.000混凝土強(qiáng)度等級C30鋼筋合力點到邊緣距離(mm)25板縱筋級別HRB400板選筋鋼筋直徑166.結(jié)構(gòu)上自定義荷載以及荷載組合1)樁頂自定義荷載樁頂自定義荷載數(shù)：02)樁荷載組合[滑坡推力(一般)組合]荷載號荷載名稱是否參與調(diào)整系數(shù)1樁自重√0.9002樁頂恒載ㄨ1.2003樁頂活載ㄨ1.4004樁后滑坡推力ㄨ1.0005樁前剩余抗滑力ㄨ1.000[庫侖土壓力(一般)組合]荷載號荷載名稱是否參與調(diào)整系數(shù)1樁自重√0.9002樁頂恒載ㄨ1.2003樁頂活載ㄨ1.4004樁后主動土壓力√1.4005樁前被動土壓力ㄨ1.0002)板荷載組合[滑坡推力(一般)組合]荷載號荷載名稱是否參與調(diào)整系數(shù)1板后滑坡推力ㄨ1.000[庫侖土壓力(一般)組合]荷載號荷載名稱是否參與調(diào)整系數(shù)1板后主動土壓力√1.400(一)樁身內(nèi)力計算按實際墻背計算得到:第1破裂角：33.660(度)Ea=307.514(kN)Ex=300.224(kN)Ey=66.558(kN)作用點到嵌固點距離Zy=1.512(m)樁前覆土深度為0.000時的被動土壓力：Ea=0.000(kN)Ex=0.000(kN)Ey=0.000(kN)作用點到嵌固點距離Zy=-0.000(m)第1嵌固段地層計算方法:K法第2嵌固段地層計算方法:K法點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0160.270-44.6420.2050.349-5.158-43.3730.4092.698-19.399-42.1140.6148.863