注富氣混相驅(qū)課件

試驗(yàn)區(qū)篩選ⅠAⅡAⅢⅣⅤⅡBⅠB試驗(yàn)區(qū)篩選ⅠAⅡAⅢⅣⅤⅡBⅠB1

地層流體物化參數(shù)液化石油氣組分分析結(jié)果

注入氣組分分析結(jié)果

地層流體物化參數(shù)液化石油氣注入氣組分2

地層流體物化參數(shù)地面脫氣原油的物化性質(zhì)（ZR6井）

地層流體物化參數(shù)地面脫氣原油的物化性質(zhì)（ZR6井）3復(fù)配地層油的PVT物性分析復(fù)配地層油的主要高壓物性參數(shù)復(fù)配地層油的PVT物性分析復(fù)配地層油的主要高壓物性參數(shù)4復(fù)配地層油的PVT物性分析

最小混相組成（MMC）的研究最小混相組成對地層油相態(tài)的影響地層流體物化參數(shù)測試長巖心物理模擬實(shí)驗(yàn)研究二、Ⅳ區(qū)的主要研究成果復(fù)配地層油的PVT物性分析最小混相組成（MMC）的研5細(xì)管長度m細(xì)管內(nèi)徑mm空氣滲透率μm2孔隙度%實(shí)驗(yàn)溫度℃驅(qū)替速度mL/min20619.636.483.90.2模型參數(shù)

實(shí)驗(yàn)條件：開始確定的條件為：復(fù)配地層油的飽和壓力按104.04kg/cm2

、實(shí)驗(yàn)壓力按131.58kg/cm2

。最小混相組成（MMC）的研究

混相的判斷標(biāo)準(zhǔn)：烴氣注入量為1.2PV時，細(xì)管驅(qū)油效率大于94％。細(xì)管長度細(xì)管內(nèi)徑空氣滲透率孔隙度實(shí)驗(yàn)溫度驅(qū)替速度20619.6最小混相組成（MMC）的研究細(xì)管實(shí)驗(yàn)所用混合氣及其組分分析結(jié)果

131.58kg/cm2

下，共進(jìn)行了5種不同摩爾比的液化氣與天然氣的混合物的長細(xì)管驅(qū)油實(shí)驗(yàn)。

最小混相組成（MMC）的研究細(xì)管實(shí)驗(yàn)所用混合氣及其組分7最小混相組成（MMC）的研究1、液化氣與天然氣摩爾比為59:41、39.5:60.5和34.8:65.2時其驅(qū)油效率均高于94％，說明均是混相的；2、液化氣與天然氣摩爾比為31.6:68.4和28.7：67.3是驅(qū)油效率均低于90％，說明這兩種組分在實(shí)驗(yàn)條件下是不混相的。最小混相組成（MMC）的研究1、液化氣與天然氣摩爾比為8最小混相組成（MMC）的研究121.38kg/cm2下，注入量為1.2PV時的驅(qū)油效率為93.5％，非常接近混相指標(biāo)（94％），說明當(dāng)液化氣與天然氣摩爾比為34.8:65.2時，降低10.2kg/cm2的壓力，仍可基本實(shí)現(xiàn)混相。液化氣與天然氣摩爾比為34.8:65.2時兩種壓力下的細(xì)管驅(qū)油實(shí)驗(yàn)最小混相組成（MMC）的研究121.38kg/cm2下9最小混相組成（MMC）的研究小結(jié)

通過細(xì)管實(shí)驗(yàn)可以斷定在83.9C、131.58kg/cm2的條件下，最小混相組成在液化氣與天然氣的摩爾比為34.8：65.2與31.6：68.2之間，而在液化氣與天然氣的摩爾比為34.8：65.2時，降低10.2kg/cm2的壓力下仍能基本混相，我們綜合以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果給出83.9C、131.58kg/cm2的最小混相組成為液化氣與天然氣的摩爾比為33：67。最小混相組成（MMC）的研究小結(jié)通過細(xì)管實(shí)驗(yàn)可10復(fù)配地層油的PVT物性分析最小混相組成（MMC）的研究

最小混相組成對地層油相態(tài)的影響地層流體物化參數(shù)測試長巖心物理模擬實(shí)驗(yàn)研究二、Ⅳ區(qū)的主要研究成果復(fù)配地層油的PVT物性分析最小混相組成（MMC）的研11

最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究

該實(shí)驗(yàn)即膨脹降粘實(shí)驗(yàn)是利用前面優(yōu)化的最小混相流體，研究溶解不同量最小混相流體后，地層油的主要高壓物性參數(shù)的變化規(guī)律，從而確定最小混相流體對地層油的膨脹降粘能力，為數(shù)值模擬提供全套的基礎(chǔ)模擬參數(shù)。

該項(xiàng)研究共進(jìn)行了5種不同量的混相流體對地層油的膨脹降粘實(shí)驗(yàn)，混相流體的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為：0.06、0.13、0.19、0.26和0.33。混相流體的組成為液化氣與天然氣的摩爾比為33：67。最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究該實(shí)驗(yàn)12

最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究溶解不同量混相流體的地層油的體積系數(shù)與壓力的關(guān)系隨溶解混相流體量的增加，體積系數(shù)逐漸增加。最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究溶解不同量混相流體的13

最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究

隨混相流體溶解量的增加，體積系數(shù)和體積膨脹量迅速增加。說明該混相流體可大幅度地膨脹該地層油、增加可動油。飽和壓力下，地層油的體積系數(shù)和體積膨脹量與溶解混相流體量的關(guān)系。最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究隨混相流體溶14

最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究溶解不同量混相氣體的地層油的粘度與壓力的關(guān)系隨溶解混相氣體量的增加，粘度是逐漸降低的，但降低的幅度逐漸減小。最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究溶解不同量混相氣體的15

最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究

隨混相氣體溶解量的增加，地層油的粘度逐漸降低。說明即使在原油粘度非常低的情況下，該混相氣體仍可較大幅度地降低原油的粘度，增加其流動性。飽和壓力下，地層油的粘度與溶解量混相氣體量的關(guān)系最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究隨混相氣體溶16復(fù)配地層油的PVT物性分析最小混相組成（MMC）的研究最小混相組成對地層油相態(tài)的影響地層流體物化參數(shù)測試

長巖心物理模擬實(shí)驗(yàn)研究二、Ⅳ區(qū)的主要研究成果復(fù)配地層油的PVT物性分析最小混相組成（MMC）的研17長巖心的長度m1.78長巖心的平均直徑cm2.52空氣滲透率10-3

m267.5水測滲透率10-3

m245.8孔隙度%23.6實(shí)驗(yàn)壓力kg/cm2110.16驅(qū)替速度cm3/min0.15實(shí)驗(yàn)溫度℃83.9注入氣液化氣與天然氣摩爾比：33：67長巖心模型參數(shù)和實(shí)驗(yàn)條件長巖心的長度m1.78長巖心的平均直徑cm2.52空18長巖心實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)序號實(shí)驗(yàn)方案1水驅(qū)至含水98％以上+0.9PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)2水驅(qū)至含水98％以上+0.5PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)3水驅(qū)至含水98％以上+0.3PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)4水驅(qū)至含水98％以上+0.2PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)5水驅(qū)至含水98％以上+交替注入0.3PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)（氣水比1：1）6初始含油飽和度下連續(xù)注入0.5PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)確定混相驅(qū)的最大采出程度；注入量對混相驅(qū)效果的影響；注入時機(jī)和注入方式對混相驅(qū)效果的影響。長巖心實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)序號實(shí)驗(yàn)方案1水驅(qū)至含水98％以上+0.9PV19水驅(qū)至含水98％以上+0.9PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)

水驅(qū)采出程度為44.4％，注氣后，最大采出程度為76.7％，提高采收率32.3％；水驅(qū)過程中，含水采油過程非常短，混相驅(qū)見效后，由很長時間的無水采油期，過后，含水很快升至100％；混相帶的采出，同時伴隨氣油比的大幅上生。水驅(qū)至含水98％以上+0.9PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)水驅(qū)采20水驅(qū)至含水98％以上+0.9PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)水驅(qū)過程中，由于形成油包水的乳化液，壓差逐漸上升，隨混相流體的注入，驅(qū)替壓差逐漸下降，在后續(xù)水驅(qū)過程中，由于“氣鎖”，造成驅(qū)替壓差迅速增大，增大到一定程度后，開始緩慢下降。驅(qū)替壓差與注入倍數(shù)的關(guān)系水驅(qū)至含水98％以上+0.9PV混相流體＋后續(xù)水驅(qū)水驅(qū)過21水驅(qū)至含水98％以上+不同量的混相流體＋后續(xù)水驅(qū)隨混相流體注入量的增大，提高采收率的幅度逐漸增大，但當(dāng)注入量大于0.3PV后，再增大注入量，進(jìn)一步提高采收率的幅度明顯變小。水驅(qū)至含水98％以上+不同量的混相流體＋后續(xù)水驅(qū)隨混相流體注22水驅(qū)至含水98％以上+不同量的混相流體＋后續(xù)水驅(qū)隨混相流體注入量的增大，含水下降的幅度和寬度逐漸增大；注入量小于0.5PV時間，含水未降到0，注入量達(dá)到0.5PV后，含水可降到0，且無水采油期逐漸增長。水驅(qū)至含水98％以上+不同量的混相流體＋后續(xù)水驅(qū)隨混相流體注23水驅(qū)至含水98％以上+不同量的混相流體＋后續(xù)水驅(qū)

水驅(qū)過程中，由于乳化造成的壓差上升幅度相差不大；注氣過程中，驅(qū)替壓差逐漸減小，注入量越大，減小的幅度越大；后續(xù)水驅(qū)過程中，隨混相流體注入量的增大，剩余油的減少，驅(qū)替壓差上升幅度逐漸減小，氣鎖影響逐漸減小。水驅(qū)至含水98％以上+不同量的混相流體＋后續(xù)水驅(qū)水驅(qū)過程24注入方式對混相驅(qū)效果的影響

連續(xù)注入提高采收率25.0％，交替注入提高采收率17.3％；連續(xù)注入見效早，采油速度高；連續(xù)注入時，含水下降幅度大，交替注入有兩個含水下降段。注入方式對混相驅(qū)效果的影響連續(xù)注入提高采收率25.0％，25注入時機(jī)對混相驅(qū)