地下室塔吊基礎施工專項方案

地下室塔吊基礎施工專項方案本工程選擇了5臺QTZ63塔吊，按照1#、2#、3#、4#、5#的編號將塔機布置在地下室結(jié)構范圍內(nèi)。為了保證主體施工和地下室施工的順利進行，需要對塔吊基礎進行定位。定位的主要目的是保證塔吊基礎的準確位置，避免對地下室結(jié)構造成不必要的影響。四、塔吊穿地下室處理措施在施工過程中，塔吊需要穿過地下室，因此需要采取一些措施來避免對地下室結(jié)構造成破壞。首先，需要在地下室墻體上設置防護板，以保護墻體不受塔吊碰撞的影響。其次，需要在塔吊基礎下方設置鋼板，以保護地下室頂板不受塔吊振動影響。最后，需要在塔吊基礎周圍挖掘土方，降低地下室頂板受力，以保證地下室結(jié)構的安全。五、塔吊穿地下室頂板處理措施為了保證地下室頂板的安全，需要在塔吊穿過地下室頂板時采取一些措施。首先，需要在地下室頂板上設置防護板，以保護頂板不受塔吊碰撞的影響。其次，需要在塔吊基礎下方設置鋼板，以保護地下室頂板不受塔吊振動影響。最后，需要在塔吊基礎周圍挖掘土方，降低地下室頂板受力，以保證地下室結(jié)構的安全。六、塔吊基礎施工做法在施工過程中，需要采取一些措施來保證塔吊基礎的施工質(zhì)量。首先，需要對基坑進行排水處理，以保證基坑內(nèi)沒有積水。其次，需要在基坑底部設置壓實層，以保證基礎的承載力。最后，需要在基礎底部設置鋼筋網(wǎng)格，以提高基礎的抗震能力。七、塔吊基礎施工技術措施及質(zhì)量驗收在塔吊基礎施工過程中，需要采取一些技術措施來保證施工質(zhì)量。首先，需要在基礎底部設置鋼筋網(wǎng)格，以提高基礎的抗震能力。其次，需要在基礎周圍設置擋土墻，以防止基礎周圍的土方倒塌。最后，需要對基礎進行質(zhì)量驗收，以保證基礎的質(zhì)量符合相關標準。八、塔吊基礎計算書在塔吊基礎的設計中，需要進行一些計算來保證基礎的承載能力。計算書中需要包括基礎的尺寸、深度、承載力等信息。同時，還需要對基礎的鋼筋數(shù)量、布置方式等進行計算。最后，需要對計算結(jié)果進行驗證，以確?；A的承載能力符合相關標準。根據(jù)業(yè)主提出的總體建設目標、施工圖紙和現(xiàn)場條件，我們決定采用“合理利用空間和平面、優(yōu)化總體施工進度計劃、科學合理部署”的原則。1#、4#、5#塔吊基礎將布置在地下室250mm抗水板區(qū)域內(nèi)，2#、3#塔吊基礎將分別布置在17#、25#樓側(cè)，避開地下室基礎，以滿足施工需要。在穿過地下室梁板時，我們將避開主梁位置。具體的塔吊位置請見下圖及塔基基礎平面布置圖。我們需要處理塔吊穿過地下室底板的問題。1#、2#、3#、4#、5#塔吊基礎將采用以下的施工措施進行處理：1#、4#、5#塔吊基礎位于大地下室中，經(jīng)多次調(diào)整后仍無法避開柱墩基礎（詳見塔吊基礎布置圖）。該區(qū)域抗水板標高為-5.150m，柱墩基礎墊層底標高為-5.925m。為避免以后塔吊基礎與柱墩、抗水板的不均勻沉降對基礎產(chǎn)生不利影響，我們將1#、4#、5#塔吊基礎頂標高設計為比柱墩墊層底標高低200mm，即為-6.125mm（見圖b）。同時，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，抗水板施工至塔吊基礎范圍，以塔吊基礎為中心，預留2500×2500mm的預留洞，以滿足塔吊的安裝和拆卸。為避免剛性接觸，塔吊拆除后對該預留洞口區(qū)域先進行200mm厚的砂夾石回填并夯實，然后才進行墊層、防水、保護層、抗水板的施工。2#、3#塔吊基礎處于地下室基礎外，不對筏板基礎產(chǎn)生影響，塔吊基礎挖至持力層時即可施工（詳見塔吊基礎布置圖）。另外，我們需要進行塔機基礎部位的防水處理。塔吊型號及參數(shù)如下表所示：塔吊編號塔吊型號地耐力要求塔吊基礎尺寸（長×寬×高）塔吊臂長1＃QTZ5010200KPa5000×5000×1500L=50m2＃QTZ4513200KPa5000×5000×1500L=45m3＃QTZ5010200KPa5000×5000×1500L=50m4＃QTZ4513200KPa5000×5000×1500L=45m5＃QTZ5510200KPa5000×5000×1500L=55m由于地下室底板考慮了SBS卷材防水，因此在塔機位置的底板防水需要在塔機拆除后進行。在施工該底板區(qū)域時，對預留洞口防水采用與地下室底板后澆帶相同的做法，并對防水卷材接頭作出足夠的預留。采用120磚將防水層頭壓緊，并用水泥砂漿將該部分封閉進行保護。在塔機拆除恢復防水層時，考慮拆除該部分保護層，保證新增加的防水層與原底板的防水層結(jié)合在一起。在塔吊基礎位置預留洞口時，由于塔吊基礎的標高與抗水板的標高相差約1m，形成了2500×2500×1000mm的一個坑。下雨時，該坑內(nèi)容易造成大量積水，影響塔吊基礎的穩(wěn)定。因此，在塔吊周邊設置一個集水坑，以便及時將積水排除。鋼筋設計為C12的雙層雙向鋼筋，對該區(qū)域鋼筋進行預留，避開同一區(qū)段按50%錯開接頭，接頭間距不小于40d，以滿足后期恢復搭接要求。為了處理塔吊穿過地下室頂板的問題，預留洞口尺寸為2500×2500，居中留設，待塔吊拆除后用比原頂板混凝土高一級的微膨脹混凝土進行封堵。該洞口區(qū)域頂板鋼筋避開同一區(qū)段按50%錯開接頭，接頭間距不小于40d。次梁鋼筋預留按圖d錯開接頭，錯開距離不小于35d，后期恢復施工時采用機械連接。在預留洞口混凝土澆灌時，洞口四周嚴格按施工縫處理并做防水處理，頂板防水時，洞口位置增加一道防水層，具體同地下室梁板后澆帶做法。塔吊使用過程中，洞口四周頂板模板及支撐不拆。在塔吊基礎施工過程中，基坑開挖后按照施工程序要求放坡，不得擾動地下室其他位置的地基基層。當塔吊基礎開挖完成后，坑底巖性特征不滿足地耐力時，由建設單位協(xié)調(diào)地基處理單位對基坑進行地基處理，以滿足塔吊基礎要求的地耐力。墊層厚度為100mm，混凝土等級為C15，原漿收光。塔吊基礎鋼筋籠綁扎上部配單層雙向19C16@250，下部配單層雙向豎向設19C。本文介紹了塔吊基礎的施工技術措施及質(zhì)量驗收。首先，文章介紹了預埋地腳螺栓的安裝步驟，包括將高強度地腳螺栓及墊板與預埋螺栓定位框裝配在一起，吊入鋼筋網(wǎng)內(nèi)，與鋼筋綁扎連接后，澆筑混凝土，并保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。其次，文章介紹了混凝土澆筑的注意事項，包括用塑料袋套住螺栓絲桿、澆筑搗鼓時注意不得碰觸地腳螺栓、澆筑完成后對該部分的周邊區(qū)域進行夯實回填等。文章還強調(diào)了混凝土澆筑后的養(yǎng)護時間不少于14天。最后，文章列舉了塔吊基礎施工技術措施及質(zhì)量驗收的具體要求，包括起重機的金屬結(jié)構及所有電氣設備的金屬外殼應有可靠的接地裝置、機腳螺絲應嚴格按說明書要求設置等。同時，文章還提到了鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告等要求。塔吊施工需要進行良好的防雷和保護接地措施。在按照施工規(guī)范要求布設完畢后，必須進行電阻測試，以確保線路電阻小于4歐姆。為此，我們采用了三根2.5m長的鍍鋅L50*5角鋼作為人工接地極，并將扁鐵與塔吊基礎預埋地腳螺栓腳板焊接。具體布設方式可參考下圖。在進行塔吊基礎計算時，我們依據(jù)了《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-2009、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-2010和《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011。我們需要考慮塔機的屬性，包括型號、獨立狀態(tài)的最大起吊高度H(m)、獨立狀態(tài)的計算高度H(m)、塔身桁架結(jié)構和寬度B(m)等。塔機荷載也是計算中必須考慮的因素。我們需要考慮塔機自身荷載標準值，包括塔身自重G(kN)、起重臂自重G1(kN)、起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)、小車和吊鉤自重G2(kN)、小車最小工作幅度RG2(m)、最大起重荷載Qmax(kN)、最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)、最小起重荷載Qmin(kN)、最大吊物幅度RQmin(m)、最大起重力矩M2(kN·m)、平衡臂自重G3(kN)、平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)、平衡塊自重G4(kN)以及平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)等。另外，風荷載也是計算中必須考慮的因素。我們需要根據(jù)工程所在地的基本風壓ω(kN/m2)、塔帽形狀和變幅方式、地面粗糙度等因素，計算出風荷載標準值ωk(kN/m2)。同時，還需要考慮風振系數(shù)βz、風壓等效高度變化系數(shù)μz、風荷載體型系數(shù)μs以及風向系數(shù)α等因素。WindLoadStandardValueωk(kN/m2)Innon-workingconditions,thetowercrane'sloadstandardvalueis3timesthefoundationloadstandardvalue.Inworkingconditions,thetowercrane'sself-weightstandardvalueisFk1(kN),theliftingloadstandardvalueisFqk(kN),andtheverticalloadstandardvalueisFk(kN).Thesumofthesevaluesis401.4kN.Addingthehorizontalloadstandardvalueof60kN,wegetatotalof461.4kN.Theverticalloadstandardvalueiscalculatedas0.8×1.2×1.626×1.95×1.297×0.35=1.382kN,andthehorizontalloadstandardvalueiscalculatedas0.8×1.2×1.586×1.95×1.297×0.2=0.77kN.ForhorizontalloadstandardvalueFvk(kN)andoverturningmomentstandardvalueMk(kN·m),thecalculationsare0.77×0.35×1.6×43=18.542kN·mand37.4×25+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×18.542×43)=778.828kN.Innon-workingconditions,theverticalloadstandardvalueisFk'(kN),thehorizontalloadstandardvalueisFvk'(kN),andtheoverturningmomentstandardvalueisMk'(kN·m).Thecalculationsare1.382×0.35×1.6×43=33.279kN,37.4×25+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×33.279×43=470.838kN·m.Inworkingconditions,thetowercrane'sself-weightdesignvalueisF1(kN),theliftingloaddesignvalueisFQ(kN),theverticalloaddesignvalueisF'(kN),thehorizontalloaddesignvalueisFv(kN),andtheoverturningmomentdesignvalueisM(kN·m).Thecalculationsare1.2Fk1=1.2×401.4=481.68kN,1.4FQk=1.4×60=84kN,481.68+84=565.68kN,1.4Fvk=1.4×18.542=25.959kN,and1.2×(37.4×25+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×18.542×43)=1130.551kN·m.Forthefoundationverification,theverticalloaddesignvalueis1.2Fk'=1.2×401.4=481.68kN,thehorizontalloaddesignvalueis1.4Fvk'=1.4×33.279=46.591kN,andtheoverturningmomentdesignvalueis1.2×(37.4×25+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×33.279×43=708.106kN·m.Thefoundationlayoutisshowninthediagram,withthefoundationlengthbeingl(m).基礎設計參數(shù)包括基礎高度h(m)、基礎混凝土強度等級、基礎上部覆土厚度h’(m)、基礎混凝土保護層厚度δ(mm)、地基參數(shù)等。其中修正后的地基承載力特征值fa(kPa)和地基變形是關鍵參數(shù)，需要特別關注?；A傾斜方向的基底寬度b'(mm)為5000，基礎寬b(m)為5，基礎傾斜方向的基底寬度為11?；A及其上土的自重荷載標準值Gk=blhγc=5×5×1.5×25=937.5kN，自重荷載設計值為G=1.2Gk=1.2×937.5=1125kN。荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力Mk''=719.03kN·m，F(xiàn)vk''=15.452kN；荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力M''=1046.834kN·m，F(xiàn)v''=21.632kN?；A長寬比為1，計算形式為方形基礎。同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩分別為550.715kN·m。)=1.35×(937.500/25.000-(719.030+15.452×1.500)/20.833)=-8.135kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(937.500/25.000+(719.030+15.452×1.500)/20.833)=88.026kN/m2假設Pymin=0,偏心安全，得P1y=((b+B)/2)Pymax/B=((5.000+1.600)/2)×88.026/5.000=56.168kN/m2剔除格式錯誤和明顯有問題的段落，重新改寫每段話：1.偏心距驗算：根據(jù)荷載效應標準組合，基礎邊緣的最小壓力值為3.087kPa，滿足偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。2.基礎底面壓力計算：基礎底面的最小壓力