制冷機器設備的選型計算

制冷機器設備的選型計算計算出制冷系統(tǒng)的冷卻設備負荷和機械負荷并依據(jù)需要選出制冷壓縮〔〕,是本章要爭論的主要問題。制冷壓縮機的選擇是否合理,經(jīng)濟性以及運行調(diào)整的敏捷性都有很大的影響。因此確實定制冷壓縮機的容量和數(shù)量。一、制冷壓縮機選型的一般原則

,必需科學合理1、壓縮機選型應滿足冷庫生產(chǎn)旺季頂峰冷負荷的要求，應依據(jù)各蒸發(fā)溫,2、單機容量和臺數(shù)確實定。應按利于節(jié)能的原則來選用。壓縮機用機總臺數(shù)不宜少于2,1臺。3,,便于掌握、治理及零配件互換。4,可以對單機制冷量作較大幅度的調(diào)整5、 選用活塞式氨壓縮機時,當冷凝壓力與蒸發(fā)壓力之比大于8時,應承受雙級壓縮形式。當冷凝壓力與蒸發(fā)壓力之比小于或等于 8時應承受單級壓縮形式。6,二、制冷壓縮機的選型計算1、確定工作參數(shù)①蒸發(fā)溫度5C，10C。目前，為削減干耗,有降低溫差的趨勢。②冷凝溫度冷壓縮機允許的排氣溫度和壓力。立式、臥式、淋澆式和組合式冷凝器的冷凝溫度較冷卻水出水溫度高4C~6C;

③中間冷卻溫度中間冷卻溫度是由中間壓力所打算的。④吸氣溫度吸氣溫度凹凸隨冷卻設備至壓縮機吸入管道的長短和環(huán)境溫度的凹凸以及蒸發(fā)溫度的凹凸而不同，其影響壓縮機排氣溫度的凹凸。⑤過冷溫度制冷劑過冷對于提高系統(tǒng)的單位制冷量有重要意義。中間冷卻器5C-7C。,,,且與運行工況的變化有直接關系。通常氨壓縮機排氣溫度應<150 °C,正常運行時一般在100C-130C°之間。2:①匯總各蒸發(fā)系統(tǒng)的機械負荷。②確定工作參數(shù)和性能參數(shù)。③ 將設計工況下的機械負荷換算成名義工況下的制冷量或計算出所需的結(jié)合選機原則,下面介紹壓縮機選型計算的具體方法。A、單級壓縮機的選型計算依據(jù)壓縮機的理論輸氣量選型a、 單級活塞式壓縮機制冷循環(huán)在壓烙圖上的表示。b算所得的機械負荷?j相匹配

選配壓縮機時壓縮機制冷量應和計V=3.6-?ju2/(h2-15)?入=3.6-?j/qrc、求得理論輸氣量后，從產(chǎn)品樣本選取壓縮機的型號和臺數(shù)。依據(jù)壓縮機的標準工況下制冷量選型壓縮機的制冷量隨工況的變化而,步驟為：①將設計工況下的機器負荷換算為標準工況下的機器負荷,②依據(jù)標準工況下的機器負荷，從產(chǎn)品樣本中選擇適宜的壓縮機型號并確定臺數(shù)。,Vp,有標 標 ?c =(入q qr /入qqr) ?標 標 c式中：? 一壓縮機在標準工況下的制冷量(W)；?j一壓縮機在c標標設計工況下的機器負荷(W)；qr 、qr一分別為標準工況下與設計工況下的氨單位容積制冷量(K)/m3),見表標標入q 入q分別為在標準工況下和設計工況下壓縮機的輸氣系數(shù)，見表。需要說明，常用的壓縮機輸氣系數(shù)值一般按制造廠給定值選用。標1某氨制冷系統(tǒng)，蒸發(fā)溫度為-10C,35C機械負荷?j=300000W試對制冷壓縮機進展選型計算。解(1)理論輸氣量法確定設計工況下的qrAtz=-10。C,冷凝溫度ti=35°C查表4-34-4qr=2588.2kJ/m?,入二0.75。(4-1得v=3.6?j/qrX入=[3.6X300000/(0.75X2588.2)]m3/h3=556.37 m3/h4-7查出，4AVI2.5283.00m3/h,,4AVl2.5型制冷,即v=2X283.00m3/h=566m3/h雙級壓縮機的選型計算一、配組雙級壓縮機的選型計算組雙級壓縮機的選型計算原則：以中間冷卻溫度作為低壓級的冷凝溫度,對低壓級制冷壓縮機進展選型計算 ,實際上是承受了單級,:確定高、低壓機理論輸氣量之比Z。目前我國通常承受的Z0.5-0.331/2?1/3);2〕tz、tlZ，4-2tzj;3〕5°C;4〕

,,349氣系數(shù)入，410積制冷量;計算出低壓級壓縮機所需的理論輸氣量〔公式

3-3-5〕;依據(jù)計算出的低壓級壓縮機理論輸氣量和壓縮機的選型原則從單;Z=Vg/Vd壓縮機的理論輸氣量,再從制冷壓縮機的產(chǎn)品樣本中確定高壓級壓縮機的型號和臺數(shù)。氟利昂雙級壓縮制冷系統(tǒng)壓縮機的選型也可參照氨壓縮機的選型方法。4-2tztz=-33Ctlti=30°C,承受配組雙級壓縮，Z=13,機械負荷。①j=90000Wtz33Cti=30CZ=1/3,4-2得中間冷卻溫度與=-°C。2依據(jù)中間冷卻溫度,確定過冷溫度g〔-°C°C;依據(jù)蒸發(fā)溫度tz=-33°C和中間冷卻溫度tzj=-3.4C4-9得低壓級壓縮機的輸氣系數(shù)入=0.77;依據(jù)蒸發(fā)溫度tz=-33°C和過冷溫度tg=06C4-10qr=1011kJ/m3;:Vd=3.6X①j/入xqr=〔3.6X90000/0.77X1011〕=416.2m3/h選擇低壓級壓縮機。依據(jù)計算出的低壓級壓縮機理論輸氣量 ,從壓縮機產(chǎn)品樣本中選出6AW-12.5壓縮機一臺作為低壓級壓縮機其理論輸Vd=424.5mF/h,Z=1/3、Vd=424.5m3/h,得Vg=VdVd/3=424.5/3=141.5m3/h從壓縮機產(chǎn)品樣本中選出2AV-12.5型壓縮機一臺作為高壓級壓縮機，其理論輸氣量V141.5/h核對理論輸氣量比Z=%/Vd=141.5/424.5=1316AW-12.5,12AV-12.5壓縮機,形成一組配組雙級機。單機雙級制冷壓縮機的選型計算國產(chǎn)的單機雙級制冷壓縮機的理論輸氣量的比值是肯定的 ,其工作溫度范圍蒸發(fā)溫度在-25?-50°C之間，冷凝溫度在30?40°C之間。在實際中設計工況雖然不肯定與標準工況完全一樣超過其適用范圍，選型時可參照工況條件近似選型。

，只要不確定壓縮機的型號和臺數(shù)。32,tz33°Ctl35C機械負荷?j120kW試依據(jù)選型原則，、l=35C4-15-2中查s612.5,61kW;2〕確定制冷壓縮機的型號和臺數(shù)。因系統(tǒng)機械負荷?j120kWS612.52臺;61X2=122>120kW,1間配1臺；其機器制冷量能滿足系統(tǒng)機器負荷要求。計算1〕電機功率的選配,況。為了使所配電動機不僅能在使用工況下具有較高的效率,又能使壓縮機通,合理地確定壓縮機軸功率。我國生產(chǎn)的壓縮機配用電動機功率,在舊標準中單級壓縮機是按“標準工況“和“最大軸功率工況“來選配的,單機雙級壓縮機是按tz=-35°,tl=35°C的工況來選配的。 這種匹配，實際適應性較差，易造成電動機負荷效率偏低而鋪張電能的現(xiàn)象。在標準中,單級壓縮機的電動機,單機雙級機是按-25°C/40C、-35°C/35°C、一45°C/40C三種工況來匹配的。這樣,可盡量選用與實際工況相接近的壓縮機,大大削減了電動機功率與實際需要不相匹配的狀況,從而電動機功率的校核計算在實際使用中,為了節(jié)約用電,降低制冷本錢,有時還對配置的電動機功率,““:a、理論功率PL(4-3)

PL=qrn?

(h3 -h2) /3600式中，qrn為通過壓縮機的氨循環(huán)量(kg/h)h?、h3體的比焓(kJ/kg)PL為理論功率(kW)。指示功率PsPS=PL/ns (4-4)式中，ns為壓縮機指示效率，nsTZ/Tibtz；Tz是蒸發(fā)溫度(K)T是冷凝溫(Kb,0.001,0.002,立式氟利昂壓0.0025。摩擦功率PmPm=Fm?Vp/3600 (4-5)m式中，F(xiàn)為摩擦壓力(kPa)，50?80kPa;V為壓縮機理論輸氣(m3/h)。m壓縮機軸功率PzPz=(Ps+Pm)/nq (4-6)式中，nq為驅(qū)動效率，1,V0.97?0.98,平帶驅(qū)0.96。B、壓縮機需配用的電動機功率確實定P=n?Pz (4-7)式中，n為附加系數(shù)，1.10?1.150應按壓縮機在實際工作時可能消滅的最大功率對應的工況進展校核計算。留意：①度下工作的壓縮機可按正常工作時的工況校核。

對于常常在較低蒸發(fā)溫,又有卸載等措施時② 對于配組式雙級壓縮機的低壓級壓縮機，低壓級壓縮機的軸功率應以雙級壓縮機運行平衡時的負荷加倍計算出指示功率 ,再附加摩擦功率，Pz〔2RPm〕/nq。主要考慮到壓縮機起動時蒸發(fā)壓力和中,,〔3時〕。,,5〔書〕一、冷凝器選型的一般原則冷凝器的選型取決于建庫地區(qū)的水溫、水質(zhì)、:立式冷凝器適用于水源豐富、水質(zhì)較差、水溫較高的地區(qū)。臥式冷凝器適用于水量充分、水溫較低、水質(zhì)較好的地區(qū)。廣泛應用淋澆式冷凝器適用于空氣濕球溫度較低、水源缺乏或水質(zhì)較差的地區(qū)蒸發(fā)式冷凝器適用于缺水地區(qū),當水質(zhì)較差時,須進展處理。從設備費和修理費用看,蒸發(fā)式冷凝器最高。對大、中型制冷裝置,蒸發(fā)式冷凝器同立式或臥式冷凝器與冷卻塔的組合形式相比 ,建設初投資不相上下,5〕空氣冷卻式冷凝器適用于水源、比較緊急的地區(qū)、冷藏車及冷藏集裝,,投資等因素。二、冷凝器的選型計算荷計算、冷卻面積計算以及冷卻水循環(huán)量的計算。1、冷凝器的熱負荷計算冷凝器熱負荷是將高壓高溫制冷劑氣體在冷凝器①l=G?△h/3.6 〔W〕G一一氨循環(huán)量〔對于雙級壓縮機為高壓級氨循環(huán)量〕〔kg/h〕;h〔KJ/kg〕。冷凝負荷也可承受下面簡便方法計算確①單級壓縮機①①I二①dzl(W).①i—一—冷凝器負何(W);①d—一—單級壓縮機制冷量(W);Zi—一—按絕熱過程計算的氨單級壓縮機在不同工況下的冷凝負何系數(shù)見圖。②雙級壓縮機①I=Vdp?0I/3.6 (W)Vdp一一低壓級壓縮機理論排氣量(m3h);0i一一低壓級壓縮機單位理論(KJ/m3)。,值見圖2、冷凝器冷卻面積的計算冷凝器冷卻面積可按下式計算A二i/(K-td)二i/qA式中,A為冷凝器冷卻面積(m2)；0i為冷凝器負荷(W);K為冷凝器傳熱系數(shù)[W/ (m2「C)];△td為對數(shù)平均溫度差「C)。qA為冷凝器(W/m2)見表；三、計算冷卻水用量冷卻水用量直接影響冷凝器的運行效果和系統(tǒng)運行費用V水二3.6?0i(1000?c?△t) V水二A?Vm式中，V水 冷卻水用量(m3/h);0i一一冷凝器負荷(w);C——水的比熱容，c=4.1868(KJ/kgC);t—冷卻水進出溫差「C見表；A(m2);Vm一一冷凝器單位面積用水量(m3/m2.h),見表:10%-12%,5%-10%。:V風二A(300? 340) m3/h式中，(300?340)為單位面積通風量(m3/m2h)煙臺冷凍機廠生產(chǎn)的立式冷凝7氨單級壓縮制冷系統(tǒng)的機器總負荷①j=768000W蒸發(fā)溫度tz=-15Ctx=-10C冷凝溫度tl=30C,試對立式冷凝器進展選型計算。1計算冷凝器熱負荷的壓熔圖/=5J、2=0Jg、45=639.01KJ/Kg②計算制冷劑循環(huán)量G=3.6-①j/(h1/-h5)=3.6X768000/(1743.51-639.01)=2503.21Kg/h③計算冷凝器熱負荷。依據(jù)公式(4-0①①l=G-Ah/3.6=G(h-h4)/3.6=2503.21X(1900-639.01)/3.6=876813.32W,確定型號、臺數(shù)①確定qA值,,qA=3000W/m2②計算冷凝器面積。(4-112A二①i/qA=876813.32/3000=292.27m2依據(jù)表(3-13),LNA-160型立式冷凝器，總冷卻面積A=160x2=320m2,滿足需要。計算用水量①確定有關數(shù)據(jù):用淡水取C=4.1868KJ/kg°C,At=2C②計算水用量:(3-16)lV =3.6-?(1000-c-At)l水

=3.6X876813.32/(1000X4.1868X2)=376.96(噸/小時)①①l=G-Ah/3.6=G(h-h4)/3.6=2503.21X(1900-639.01)/中間冷卻器用于雙級壓縮制冷系統(tǒng),其功用是：降低低壓機的排氣溫度、分別低壓機排氣中所夾帶的潤滑油及使其冷卻蛇形盤管內(nèi)的制冷劑過冷。冷卻器中得到完全冷卻,成為飽和蒸汽,分別制冷劑中夾帶的潤滑油；二使中,提高冷劑單位重量制冷量。中間冷卻器桶徑和盤管冷卻面積。一、中間冷卻器直徑計算D=(4D=(4入Vp/3600n3)1/2:=0.0188(入Vp/3) “2m，應按產(chǎn)品規(guī)定取值，;Vdp(m3/h);,0.5m/s。

二、蛇形盤管冷卻面積計算2F二①zj/k△tm (m2)式中,Fm2①zj 中冷器蛇形盤管的熱負荷〔W〕;蛇形盤管的熱流量?zj=G〔h6-h7〕/3.6其中G劑循環(huán)量〔kg/h〕,h6、h7〔kJ/kg〕。K,,,465-580〔W/m2」C〕tm為蛇形盤管的對數(shù)平均溫度差「C〕；△tm= (tl-tg)/{2.3lg[(ti-tzj)/(tg-tzj)]} 「C)ti一一冷凝溫度〔C〕;tzj〔C〕；tg一一中間冷卻器蛇形盤管的出液溫度〔C〕依據(jù)計算出的中間冷卻器直徑與盤管冷卻面積,從產(chǎn)ZLAZZQ兩大系列中間冷卻器的技術(shù),4-5—配組式雙級壓縮制冷系統(tǒng)，6AW-12.5型壓縮機二臺作低壓機，4AV-12.5型壓縮式一臺作高壓機。蒸發(fā)溫度 tz=-33C ，冷凝溫度tz=36C ，中間冷卻溫度tzj為-34C,中間冷卻器盤管出液溫度tg=1.6C，試進展中間冷卻器的選型計 算［解］(一) 確定有關數(shù)值1.tz=-33C和tzj=-3.43-7得入d=0.79依據(jù)tzj二-34Cti=36C,3-6得入g=0.82;2.6AW-12.5Vdp=849m7h,4AV--12.5Vgp=283m3/h;氣體制冷劑在中間冷卻器的流速，30.5m/s;畫出雙級制冷循環(huán)的壓熔hs=667.42KJ/kgh6=513.72IKJ/kgu1=1.18mf/kg(二) 計算中間冷卻器直徑將有關數(shù)值代人公式(4-15)D=0.0188(入gVp/3)“2 =0.0188(0.82X283/0.5)“2=0.41 (m)(三)

計算中間冷卻器蛇形盤管冷卻面積低壓機制冷劑循環(huán)量計算33C ，tz=36CG=Vdp d/u1

，中間冷卻溫度tzj為-34C,中間冷卻器849X0.79/1.18=568.40(kg/h)確定中間冷卻器蛇形盤管熱負荷①zj=G(hS-h6)/3.6=568.40X(667.42-513.72)/3.6=24267.52 (W)確定傳熱系數(shù)KK500W/m2Ctm(3-11△tm=(tl-tg)/{2.3lg[(tl-tzj)/(tg-tzj)]}= (30-1.6)/{2.3lg[(30+3.4)/(1.6+3.4)]}=14.97°C計算中間冷卻盤管面積(4-16F二①zj/k△tm =24267.52/(500X14.97)2=3.24 (m2)(四) 中間冷卻器選型415ZLA-3.5型中間冷卻器，直徑612mm,3.5m2。即能滿足需要C一、油分別器的選型計算,,,(4-15)相同,為1/1/2

dy=(4入V/ 3600n3)1

1/2

=0.0188Vp/3)式中，dy為油分別器的直徑(m);入為壓縮機輸氣系數(shù)，雙級壓縮時為高壓級壓縮機的；V為壓縮機理論輸氣量，雙級壓縮時為高壓級壓縮機的(m3/h);w為油分別器內(nèi)氣體流速,填料式油分別器宜用0.3~0.5m/s,其他型式的油分別器宜承受不大于 0.8m/s。二、高壓貯液器的選型計算,,,V=(0/B)U藝G (4-19)式中Vm)G為制冷裝置中每小時制冷劑液體的總循環(huán)量u為冷凝溫度下液體的比體積(m3/kg);?為貯液器的體積系數(shù)(2000m3時?1.2;公稱2000?10000m3時=1.0;1000120000m3時，?=0.8020000m3時,?=0.50);B為貯液器的液體布滿度，70%。求得后V,可依據(jù)廠家供給的樣本選擇適當?shù)男吞?。三、低壓貯液器的選型低壓貯液器的構(gòu)造與高壓貯液器根本一樣,常以高壓貯液器代用,只是接收有所不同：進液管與氣液分別器排液管連接 ,平衡管與氣液,,排液桶相連。,,025?1m3范內(nèi)選擇低壓貯,也可與排液桶合用。四、氨液分別器的選型計算,經(jīng)節(jié)流后的濕蒸氣,,只讓液氨進入蒸發(fā)器,使蒸發(fā)器的傳熱面積得到充分利用。1、機房氨液分別器d=(4d=(4入Vp/3600n3)“2=0.0188(入Vp/3)1/2Vp,(m3/h);3,0.5m/s。2、庫房氨液分別器1/2 1/2d=(4uG/3600n3) 2=0.0188(uG/3)2 (4-21)式中，d為庫房氨液分別器直徑(m)u(m3/kg)G為通過氨液分別器的氨液量(kg/h3同前式。,,對此類系統(tǒng)選,,,d，可依據(jù)廠家供給的樣本選擇適當?shù)男吞?。第四?jié)關心設備的選型計算⑶低壓循環(huán)桶是液泵供液系統(tǒng)的專用設備,也是二能分別經(jīng)節(jié)流后的濕蒸氣，分別液體中的汽體；三能對庫房回氣進展氣液,,必要時又可兼作排液桶低壓循環(huán)貯液桶選型留意：,,,,,,,積。求得桶徑和體積后，可依據(jù)樣本選擇適當?shù)男吞枴=d=(4入?Vp/3600nGJ1/2式中，入一氨壓0.0188(入V1/2式中，入一氨壓1、低壓循環(huán)桶直徑的計算〔〕應按產(chǎn)品規(guī)定取值,4-84-9;0.5rn/s,0.8rn/s;Z一低壓循環(huán)桶截面積系數(shù),立式低壓循環(huán)桶宜承受 1,臥式低壓循環(huán)桶宜承受0.3;n;Vp一壓縮機理論吸氣量3/rns。

〔當雙級壓縮時取低壓級理論吸氣量 〕,低壓循環(huán)桶的容積計算,按制冷劑在冷問冷卻設備的進出方式不同,::Vd=(0q?vq+0.6V1)/0.5Vd(rn3)0q一一冷卻設備的設計注氨量容積的百分比 ,制冷設備的設計注氨量的百分比見表4-20;Vq一冷卻設備的容積(rn3);Vhrn3)。:Vd=(0.2?V”q+0.6V1+V泵Tb)/0.7式中,V”q一各冷間中冷卻設備注氨量最大一間的蒸發(fā)器總?cè)莘e(m3);Vh(m3bV 一臺氨泵的流量(m3/h);T 一氨泵由啟動到液體制冷劑自系統(tǒng)返回b泵,0.15~0.2小時。8某制冷系統(tǒng)蒸發(fā)溫度tz33C，ti35CKLJ-400型冷風機兩臺，，因汽總管為?133X4,18m,因汽支管為?76X3,42m。系統(tǒng)配備8ASJ17型制冷壓縮機一臺，齒輪泵的流量V泵5.5m3/h,試為系統(tǒng)選擇立式循環(huán)桶。［解］(一)低壓循環(huán)桶桶徑計算:(1Vp=825m3/h;tz=-33C,ti=35C，4-2確定中間冷卻溫度tzj=-24C;tz=-33C，tzj=-2.4C，4-9確定低壓級輸氣系數(shù)入=0.78;(4)?0=.5m/s,n二1,Z=1。:d=0.0188(入Vpd=0.0188(入Vp/3Zn)1/2=0.0188(0.78X825/0.5X1X1)1/2將有關數(shù)據(jù)代入式(422=0.674(二)計算低循桶的容積確定有關數(shù)值

(m)計算冷卻設備注氨量最大一間的蒸發(fā)器總?cè)莘e依據(jù)每臺冷風機外表積F400m2，和冷風機所承受的翅片管為?25X2.2,0.71m2/m,3.47X10-4m3/mV”q=400X3.47X10-4X2／0.71=0.39 (m3)計算回氣管的容積Vh=(ndi2/4)Li+(nd22/4)L2=0.785X0.1252X18+0.785X0.072X42=0.487 m3泵二5.5m3/h(4) r=0.18計算低循桶容積將有關數(shù)據(jù)代入式(424Vd=(0.2?V”q+0.6V1+V泵Tb)/0.7=(0.2X0.39+0.6X0.487+5.5X0.18)/0.7=1.94 m3依據(jù)桶徑和容積的計算，4-19中可選煙臺冷凍機廠生產(chǎn)的ZDX-2L型低壓循環(huán)桶一臺，即可滿足要求。冷庫冷間是指對食品進展冷加工和貯藏的房間。主要由冷卻間、冷卻物冷設備配置、布置，冷間氣流組織設計。通過本章學習把握冷間設計及布置，氣流組織等問題。低，空氣中微生物隨空氣進入蛋內(nèi)而使鮮蛋變壞；肉類屠宰后，也可冷卻間內(nèi)冷卻，作短期貯藏，保持味美肉鮮。一、冷卻間的分類及其特點1、肉類冷卻間0?—2C,1?2m/s，空氣循環(huán)次數(shù)50?60次/h10?20h。肉類汁液冰點為—0.6?—1.2C35C在冷卻間把肉溫降至4C,再進展凍結(jié)。工藝處理承受兩段法對肉類進展速冷，3?4h低溫速冷，使肉體外表〔4倍〕。其次階段經(jīng)過10?15h冷卻，使肉體內(nèi)外溫度平衡，中心溫度冷卻到達4C為止。該方法冷卻的肉，色、香、味、嫩俱佳，既縮短了冷卻時間，又可削減40%?50%干耗。2、冷藏間冷卻將需要冷卻的食品放在冷卻物冷藏間冷卻稱為冷藏間冷卻，這種冷卻以變化較快的果蔬冷卻直接進入冷藏間。3、真空冷卻

5%時，也可不經(jīng)真空冷卻原理是利用水在真空壓力下的汽化潛熱，對被冷卻食品二、冷卻間設計進出冷加進出冷加室冷卻設貨溫貨冷間名稱工時C備度溫備注h量度kg/m200~*分母為快肉-2冷風機20/10354冷*265速冷卻卻副產(chǎn)間品、0冷風機30420分割肉凍結(jié)-23~-肉冷風機33420/10200~-15間30***265*凍結(jié)**分割 -23~-

334

-15

2472 米擱架24為鐵盤裝肉 30

*

** 60~80

72為紙盒裝*分子為鐵-23~- 35~ 24~4禽兔 同上30-23~-

-1525

同上0/80*2452

盤分母為紙盒*分子為盤冰蛋30-23~-

同上 -15*

同上 裝分母為聽裝*分子為魚魚蝦 同上 15 -15 128*30

分母為蝦*冷卻品，未冷卻物冷0~-2藏間

冷風機 4*

0~-2

24 實際值藏間

-18~-20

冷風機頂排管

-1?-8*

-18~-2 240

*再凍間 -23 冷風機 -8 -15 20光滑排光滑排貯冰間-4~-60-4管三、冷風機選型設計干式翅片管冷風機的傳熱面積m2Qqktm2式中F—冷風機所需要的傳熱面積，mQc—冷風機冷負荷kj/hK—冷風機的傳熱系數(shù) kj/m2hC查表6-4二t —庫房室溫與蒸發(fā)溫度之差°C凍結(jié)間是借助冷風機或?qū)Ｓ脙鼋Y(jié)裝置對食品進展凍結(jié)加工的冷間。凍結(jié)間內(nèi)要求溫度低，速度場分布均勻，此外，還應合理布置冷卻設備，提高冷間利用率，應承受機械化生產(chǎn)運輸，縮短操作時間。一、凍結(jié)間的類別及其特點依據(jù)凍結(jié)間使用冷卻設備的不同，可有以下幾種形式。1、擱架式排管凍結(jié)間擱架式排管凍結(jié)間以擱架排管作為冷卻設備兼貨架， 適用于每晝夜凍結(jié)量小于5噸的冷庫分割肉家禽及水產(chǎn)品一般是放在托盤內(nèi)直接放于擱架排管上凍結(jié)，為削減對排管的磨損，可以在管架上放置0。6mm薄鍍鋅鋼板。擱架排管凍結(jié)間內(nèi)按是否設置通風機可分為無吹風擱架排管凍結(jié)間和吹式和直角式。順流吹風式擱架排管凍結(jié)間擱架排管端頭處裝一臺或兩臺軸流風機，排管兩側(cè)端部支架設有導流片，擱架頂部用塑料罩罩住?；炝鞔碉L式擱架排管凍結(jié)間軸流風機設置在兩組擱架排管之間過道的上方，使風向上或向下吹，食品處在回流區(qū)內(nèi)。風機。該方式氣流組織合理，冷風分布均勻，適用較大的凍結(jié)需要的場合。2、冷風機凍結(jié)間按氣流方向、吹風部位和風機形式可分為：〔1〕縱向吹風式凍結(jié)間 在凍結(jié)間的一端設置落地式冷風機，在吊過程與食品換熱?！?〕橫向吹風式凍結(jié)間 在凍結(jié)間的一側(cè)設置冷風機，使冷風在凍結(jié)間橫斷面內(nèi)循環(huán)吹送。這種凍結(jié)間大多用于凍結(jié)量較大的生產(chǎn)性冷庫。主要特點是空氣流通距離短，風速和溫度均勻，凍結(jié)速度快。吊頂式冷風機凍結(jié)間 承受吊頂式冷風機作冷卻設備，主要特點是風速和溫度均勻，凍結(jié)速度快，不占用建筑面積；但修理不便利，沖霜不易處理。適用凍結(jié)水產(chǎn)品、家禽等盤裝食品的場合。3、凍結(jié)裝置凍結(jié)裝置是專用于凍結(jié)產(chǎn)品的設備，常用于凍結(jié)食品。近些年，隨著冷凍結(jié)6-6二、凍結(jié)間設計23C肉類的凍結(jié)質(zhì)量除本身在凍結(jié)前的穎度外,與凍結(jié)時間的快慢有很大關系。為了保證肉的質(zhì)量而加速凍,,,1m/S時,1/2,2m/s時，1/2.4速度到10m/s1/3.6。:凍結(jié)間的裝置應力求簡潔,使用便利。一般有吊軌式、擱架式等。在低溫下要求凍結(jié)速度快。對于承受吊軌式凍結(jié)間的冷卻設備一般承受冷風機 ,風速掌握在1~3m/s之間,，縮短凍結(jié)時間，10小時，15C，16----20小時肉體深部溫度到達-15C。，冷卻設備承受擱架式排管，凍結(jié)可設置鼓風機,強制空氣循環(huán)1~3m/s,90以上。3?要求同一批食品整個外表上溫度分布力求均勻。合理的氣流組織設計，4.在有條件的時候，應承受機械傳送和操作自動化，改善勞動條件。三、冷卻排管設計Qq(m2Qq1、排管的外外表傳熱面積式中Fw—排管外外表傳熱面積 m2Qqkj/hK—kj/m2hC△t庫房空氣溫度與蒸發(fā)溫度之差 C,其值查表6-5K值2kj/mhC式中：Kkj/m2hCKw—傳熱溫差△ t=1C時的K值△t澤內(nèi)空氣溫度與蒸發(fā)溫度之差 CK值可查表冷卻物冷藏間又稱高溫庫，室溫-2~4C85%~95%它主要用于貯藏經(jīng)過冷卻的鮮蛋果蔬。由于果蔬在貯藏中仍有呼吸作用，庫內(nèi)除保持適宜的溫度條件外，還要通風換氣，引進穎空氣。一、冷卻物冷藏間設計要點1、風管道，保證冷間各貨位溫度、濕度、氣流速度根本全都，冷間空氣分布均勻。構(gòu)造和保證冷間相對濕度，設置通風換氣設施，或設置專用的送風系統(tǒng)和加濕系統(tǒng)。二、冷卻物冷藏間的冷卻設備的設計冷卻物冷藏間的冷卻設備包括冷風機、送風道以及加濕送風系統(tǒng)。1、冷風機設計選型、布置2、均勻送風道設計、布置均勻