混凝土結(jié)構(gòu)設計原理著高等教育課后答案

12×105C-11.0×10-5～1.5×10-5C-1，二者的數(shù)值相答:實驗方法、實驗尺寸、混凝土抗壓實驗室，加載速度對立方體抗壓強度混凝土結(jié)構(gòu)對鋼筋性能有什么要求？各項要求指標能達到什么目的？1可以節(jié)省鋼筋，獲得較好的經(jīng)濟效益。2塑性好，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)要求鋼筋在斷率和冷彎性能合格。3可焊性好，在很多情況下，鋼筋的接長和鋼筋的鋼筋之間的變形，保證焊接后的接頭性能良好。4與混凝土的粘結(jié)錨固性能好，為了使鋼答:冷拉能提高抗拉強度卻不能提高抗壓強度，冷拉是使熱軋鋼筋的冷拉應主要因素有材料性能（強度，變形模量等）Mɑ參數(shù)和計算模式的精確性。R=R(fC，fs，ak)=R（fck/rc*fsk/rs*ak）Υ0→結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)R )→結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力函數(shù)fC，鋼筋的強度材料分項系數(shù)ak→Mɑ參數(shù)標準值某四層四跨現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)的第二層內(nèi)柱軸向壓力設計值N=140×104N,樓層高H＝5.4m,計算長度L0=1.25H,混泥土強度等級為C20，HRB400級鋼筋。試求柱截面尺寸及縱筋查表得：1 l0

fc=9.6N/mm

y=360N/ 按構(gòu)造要求取構(gòu)件長細比：l:b 即b=l0=6.75設該柱截面為方形，則bh=450mm3-1得：AS=(N-0.9fcA）/0.9fy

1401040.90.8959.6450 按照構(gòu)造配筋取min0.600（0.600300AS＝0.600bh=0.6004504501215mmA 選配鋼筋，查附表11-1得，4 20（S＝1256mm）箍筋按構(gòu)造要求選取，取A L0=0.7H=2.8m,配筋為4 16（As/=804mm力設計值N=950KN。試問柱截面是否安全？查表得：1 fc=14.3N/mm 計算長度l0

y=360N/ l/b2.8/0.25

3-1得：R＝0.9（fyASfcAS=0.90.926(36080414.30.8250250)831.7KN?N950已知一橋下螺旋箍筋柱直徑為d=500mm5.0m,L0=0.7H=3.5m,1（As/=2010mmC30螺距為s=50mm。試確定此柱的承載力。查表得：1 l0/d7

fc=14.3N/mm

y=360N/

44

dASSLS3.14500113.04/50N0.9(fcAcorfyAsfyAsso0.9(14.3196250360201022103549.456)3.395103<1.5×0.9（fyASfcAS4－1、一鋼筋混泥土矩形截面梁截面尺寸b×h=250mm×500mm，混泥土強度等級C25，HRB335級鋼筋，彎矩設計值M=125KN·m，試計算受拉鋼筋截面面積，并繪制配 b b1 fc=11.9N/mm

fbh 2s=1 0=2504651.011.94—1得=0.2177<b

1ffy=0.2177250465

ASminbh=0.2%250500=250mm 4－2b×h=500mm，彎矩設計值M=120KN·m，混泥土強度等級C25，試計算下列三種情況縱三向受力鋼筋截面面積As（1當選用HPB235級鋼筋時（2改用HRB335鋼筋時（3）M180KN·m時。最后，對三種結(jié)果進行比較分析。當選用HPB2351 fc=11.9N/mm b

fbh 2s=1 0=2004651.011.94—1得=0.2692<b1f f ASminbh=0.2%200500=200mm當選用HRB3351 fc=11.9N/mm b

fbh 2s=1 0=2004651.011.94—1得=0.2692<b1f f =02330200465 ASmibh=0.2%200500=200mm當選用HPB235M=180kN·m時：1—2、2—34—2、4—4得：1 fc=11.9N/mm b

fbh 2s=1 0=2004651.011.94—1得=0.4523<b1f f ASminbh=0.2%200500=200mm當選用HRB335鋼筋M=180kN·m時：1—2、2—34—2、4—4得：1 fc=11.9N/mm b

fbh 2s=1 0=2004651.011.94—1得=0.4523<b1f f ASminbh=0.2%200500=200mm當彎矩增大時，AS也增大。計值g+q=6KN/m(包括自重)，混泥土強度等級為C20，HPB235級鋼筋，試確定現(xiàn)澆板的hAsb=1.0m，as=25mm。則h0=h—as=60— l M=8（g+q）0=8×62.18=3.561 fc=9.6N/mm b 1 1

1fcbxfy

ASminbh=0.236%100060=141.6mmx=

=35=0.371<b

（1）設b=250mm,1 fc=11.9N/mm b

fbh 2s=1 0=2504651.011.94—1得=0.2915<b1f f ASminbh=0.2%250500=250mm 20+ 500mm，混泥土強度等級為C25，HRB335級鋼筋（2 18，As＝509mm2，面上承受彎矩設計值M=80KN·m時是否安全？1 fc=11.9N/mm bfy 300=1fcb=11.9200=64.16mm<bh0=255.75Mu

fcbx(h02)=11.920064.14(465

)=66.11Mu<M=8046、一鋼筋混泥土矩形截面梁截面尺寸b×h=250mm×600mm，配置425的HRB335C20C25C30、C35C40強度等級混泥土，試計算梁能1 fc=9.6N/mm bAsf 1964=1bh0fc=1.02005659.6=0.543<bs=(10.5 bh2 u

c=0.3962005651.09.6=242.5 b b=01 Asf =1bh0fc=1.020056511.9s=(10.5 bh2 u c=0.3962005651.0h0=h—as=600—1 fc=14.3N/mm bAsf =1bh0fc=1.020056514.3=0.365<bs=(10.5 bh2 f u u

·1 fc=16.7N/mm bAsf =1bh0fc=1.020056516.7=0.312<bs=(10.5 bh2 f · b=0 · b=0

u 1 fc=19.1N/mm Asf 1964=1bh0fc=1.020056519.1=0.265<bs=(10.5 bh2 u c=0.2302005651.0截面尺寸142 3 445464h0=h—as=400—1 fc=9.6N/mm bAsf 1017=1bh0fc=1.02003659.6=0.305<bs=(10.5 bh2

u

h0=h—as=400—1 fc=9.6N/mm bAsf 1884=1bh0fc=1.02003659.6=0.564<bs=(10.5)=0 bh2

u

1 fc=9.6N/mm bAsf =1bh0fc=1.02003659.6=0.435<bs=(10.5 bh2

u

1 bAsf =1bh0fc=1.020036511.9=0.246<bs=(10.5 bh2

u

1.01 bAsf =1bh0fc=1.020046511.9=0.193<bs=(10.5 bh2

u

1.0h0=h—a=400—1 fc=14.3N/mm bAsf 1017=1bh0fc=1.030036514.3=0.136<bs=(10.5 bh2 f

u

365 增加鋼筋面積能較大的提高梁的正截面承載能力，如（2）的效果就比較明顯；提高混凝土等級在一定程度上可以提高梁的正截面承載能力，但是效果并不明顯；增大截面高度可（5但是后幾種都不如增加鋼筋面積的效果明顯。51試確定截h需受拉鋼筋截面面As，并繪制配筋試確定截h需受拉鋼筋截面面As，并繪制配筋Mc=41.252.5152.5122.5=56.251818M1818

15

=56.72M=RB2.5FMc=Mc+McM中MMMcM初步設計梁截面為200mm400mmh0=h—as=400—35=365mm1 b

fbh 2s=1 0=2003651.011.94—1得=0.2817<b1f f ASminbh=0.2%200400=160mm 16+ 4－51b×h=250mm×500mm，承受均布gk=2.25KN/m,HRB335C25416（荷Q=1.4G=1.2L040mm+0mm=00 g+q=1.22.251.420=30.7M中

（g+q）l2

30.75.22=103.766 驗算416 1 Asf

fc=11.9N/mm

=1bh0fc=1.020046511.9s=(10.5 bh2 u MuM

c=0.159200 0.02m20kN/m3=0.4kN/m

厚h=60mm20mm厚防上活荷載標準值考慮500KN/m2。HPB235級鋼筋，混泥土強度等級為0.02m17kN/m3=0.34kN/m結(jié)構(gòu)自重：0.06m25kN/m3合計：G=0.4+0.34+1.5=2.24kNm

kN/m則換算線荷載設計值：g=2.24kNm21.0m1.2=2.6881q=0.5kN/m21.0m1.4=0.7kN/mg+q=2.688kN/m+0.7kN/m=3.3881MA=12（g+q）l2

=3.2491 fc=9.6N/mm b=0.614

fbh 2s=1 0=1000401.09.64—1得=0.2411<b1f 1.0 f 4－114－54bh=120mm×250mm，其混泥土的立方fcu=21.8N/mm2,216fy=385Nmm2。1 Asf

fcu=21.8N/mm

=1bh0fcu=1.012021521.8s=(10.5 bh2 u cu=0.237120 M2中MuM1=28.66kN·m=27.816M2則F=09

M2中=FM=216KN·m，混泥土強度等級為C30320的受壓鋼筋。時計算受拉鋼筋截面面積As(HRB335級鋼筋)（1）假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置asas1 fc=14.3N/mm x=h0

y=300N/mm 44022216106300942(44060)自重線荷載：g=0.12025自重線荷載：g=0.1202525=0.75M1=8l2=81 =0.84432

120mm=2asx<bh0

f

30094214.3200 （3）C20HRB335620，試復核該梁是否安全。若不安全，則從新設計，單不改變截面尺寸和混泥土強度等級（as=70mm。1 fc=9.6N/mm bAsf =1bh0fc=1.02004309.6=0.685>b取=bs=(10.5 bh2 f 4302

u Mu<M=216 f f 01 01

M bh2ffy(h0s)=

2161060.3988200430300(430

fy

30020291.09.62000.55 4－14、已知一雙筋矩形截面梁截面尺寸b×h=200mm×450mm，混泥土強度等級為C30，HRB3352Φ12受壓鋼筋，325+222受拉鋼筋。試求該截面所能承（1）假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置asas S=226mm S=22331 fc=14.3N/mm fyAsfy 3002233300

y=300N/

bx 1 1.014.3 120mm=2asx<bh0 f u= S（0s）+ cbx(02=300226 60)+14.3200210.5(390=194

4－15、某連續(xù)梁中間支座截面尺寸b×h＝250mm×650mm，承受支座負彎矩設計值M=239.2kN·mC30，HRB335鋼?，F(xiàn)由跨中正彎矩計算的鋼筋彎起218伸入制作承受負彎矩，試計算支座負彎矩所需鋼筋截面面積s，如果不考慮彎起鋼筋的作用時支座需要鋼筋截面面積s為多少？假設受拉鋼筋按一排布置h0=h—as=650—35=615mm， 查附表1—2、2—3、表4—2、4—4得：

1 fc=14.3N/mm ,b

fbh 2s=1 0=2506151.014.34—1得=0.1963<b1f f 考慮彎起鋼筋時的配筋面積AS：4－16T形截面主梁，翼緣計算寬度bf=80mm，選用混凝土強度等級C30，HRB335鋼筋跨中截面承受最大彎矩設計值 ，h取1 fc=14.3N/mm b判別T

fc2

hf（h02）=1.014.3220080=1573kN·m>MuM fbM

屬第一類T2s 1cf0=22006651.014.34—1得=0.0202<b1f f ASminbh=0.215%300700=452mm 4－17T形截面梁翼緣計算寬度bf=500mm，b=250mm，h=600mmhf=100mm，混凝土強度等級C30，HRB335鋼筋，承受彎矩設計值M=256kN·m試求受拉鋼筋截面面假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置1 fc=14.3N/ ，b （ 屬第一類T

=1.014.3500100（540m>Mu=256

2 fb s 1cf0=5005401.014.3

1ff

=0.1310<b=0.1310500540

ASminbh=0.215%250600=323mm選取

h0=h—as=600— 01.0（fcd=13.8N/ fsd=280N/ fcd

hf（h0

b判別T）=1.013.8500100（528

2屬第一類T

=329.8kN·m>0Mu=256 f

1.02s=cdf0=5005281.013.84—1得=0.1398<b1 =0.1398500528 ASminbh=0.189%250600=284mm選取

形截面梁，翼緣計算寬度 混凝土強度等級C25，配有4 20受拉鋼筋，承受彎矩設計值M=131kN·m。試復核梁截2h0=h—as=600— 21 fc=11.9N/mm b判別TfyAS=3001fcbfhf=1.01191200fyAS<1fcbf 屬第一類TAsf 1256=1bfh0fc=1.0120056511.9=0.047<b 2 fbh2 2u=

(12)=1.011.91200

=209kN·m<M=1314－19、某T形截面梁，翼緣計算寬度bf=400mm，b=200mm，h=600mm，hf=100mm， 假設受拉和受壓鋼筋按兩排布置 21 ，b判別TfyAS=3001fcbfhf=1.011.9400fyAS>1fcbf 屬第二類TfyAs1fc(bf 30018841.011.9(400200)x 1

1.011.9=h0=540=0.254<bMu=1fc(bf

hf(h02

fcbx(h02 =270

2）+1.011.9200137(540 2s a sh0=h—as=600—72=528mm，01.0（大橋、中橋）查附表10—1、10—2、表4—10得：fcd=11.5N/mm判別T

,fsd=280N/mm ，bfcdbfhf=1.011.5400fsdASfcdbf 屬第二類TfsdAsfcd(bf 280188411.5(400200)x fcd

=h0= =0.2395<b Mu

fcd

(h02

fcd 0(12

0

2）+11.52000.23955402(1

c fc=1.9N/mm ,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm h0 b=250 0.25cfcbh0=0.251.011.9250565=420.2kN>1500.7ftbh0=0.71.27250565=125.6kN<1501.25 AsvV0.7ftbh0 yv sh1.25 sh V0.7f 0 0.24 bs=250200 fyv 途中跨度為凈跨度，n=4000mm。c fc=14.3N/mm ,ft=1.43N/mm2，fyv=210N/mm1 V= n+F=2104+120=140140

故應考慮剪跨比的影響 =h0=560

hwh0 b=250 0.25cfcbh0=0.251.014.3250

1ftbh0=2.681.01.43250560=95.2kN<140 fyvV f 1.0 0

取s=200mm, 0.24 bs=250200 fyv ×500mm（as

T形截面簡支粱尺寸如下：bf=400mmhf=100mm）;C25混凝土，箍筋為V＝120kN（包括自重，剪跨比λ=3。試選擇c ,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm hwh0hf=465 b=200 0.25cfcbh0=0.251.011.9200465=276.68kN>120

ftbh0=31.01.27200465=51.67kN<120 fyvV f 1.0 0

取s=130mm, 0.24 bs=130200 fyv 5－4圖5－52所示的鋼筋混凝土矩形截面簡支粱，截面尺寸b×h＝250mm×600mm，荷載設計值F＝170kN（未包括梁自重）C25HRB335鋼筋，求選擇箍緊和彎起鋼筋，假定彎起鋼筋終點距支座截面邊緣為50mm。 c 1

,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm ，bf2 f2

VRA=170設計彎矩為集中力作用處M=170s=1 0=2505651.011.94—1得=0.3203<b

1ffy=0.3203250565

22彎起V=170kN，Asb=760mm hwh0 b=250 0.25cfcbh0=0.251.011.9250565=420.2kN>170a=h0

565ftbh0=2.651.01.27250565=86.01kN<170 V=Vcs=86.01+f

s+0.8fyAsb 取 0.24 bs=250220 fyv 55梁的荷載設計值及梁跨度同習題5－2但截面尺寸、混凝土強度等級修改如下表，并采用Φ8雙肢箍，試按序號計算箍筋間距填入表5－9內(nèi)，并比較截面尺寸、混凝土強度等級對梁斜截面承載力的影響？1234c ,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm hwh0 b=250 0.25cfcbh0=0.251.011.9250460=342.13kN>140a=h0

460=3.26>3.0，取

ftbh0=31.01.27250460=63.90kN<140 fyvV f 1.0 0

取s=120mm,c fc=14.3N/mm ,ft=1.43N/mm2，fyv=210N/mm hwh0 b=250 0.25cfcbh0=0.251.014.3250460=411.1kN>140a=h0

460=3.26>3.0，取

ftbh0=31.01.43250460=71.95kN<140 fyvc ,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm hwh0 b300 0.25cfcbh0=0.251.011.9300460=410.6kN>140a=h0

460=3.26>3.0，取

ftbh0=31.01.27300460=76.68kN<140 fyvV f 1.0 0

VVsft0=取s=140mm,取s=150mm,c ,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm hwh0 b=250 0.25cfcbh0=0.251.011.9250560=416.5kN>140 =h0=560=2.68

ftbh0=2.681.01.27250560=84.55kN<140 fyvV f 1.0 0

140

取s=210mm,<5>5－6已知某鋼筋混凝土矩形截面簡支粱，計算跨度l0＝6000mm，凈跨ln＝5760mm，b×h＝250mm×550mmC30混凝土，HRB335鋼筋縱向鋼筋和HPB235鋼4Φ22，試求：當采用Φ8@200雙肢箍和Φ10@200雙肢箍時，梁所能承受的荷載設計值g+q分別為多少？ ，h0=h—as=550—c,fc=14.3N/mm,ft=1.43N/mm2，fyv=210N/mm，1，b 22能承載的AS1520mmAsf =1bh0fc=1.025051014.3=0.250>bs=(10.5 bh2 u c=0.21902505101.0M

l1（g+q）1l2l

8

=45.31.25 Asv V=Vcs=0.7ftbh01V=2（g+q）

yv 0=0.71.43250510+1.25210200=195.24=>

l =65.08kN/m>45.3故所能承載的g+q45.3kN/m1.25 Asv V=Vcs=0.7ftbh0

yv 0=0.71.43250510+1.252102001V=2（g+q） 2=>

l =77.57kN/m>45.3故所能承載的g+q45.3kN/m5－7某鋼筋混凝土矩形截面簡支粱，截面尺寸b×h＝200mm×600mm，采用25混凝土，縱向受力鋼筋為R335鋼筋，箍筋為P235鋼筋。該梁僅承受集中荷載作用，若集中荷載至支座距離=1130mm，在支座邊產(chǎn)生的剪力設計值V＝176kN，并已配置Φ8@200雙肢箍及按正截面受彎承載力計算配置了足夠的縱向受力鋼筋。試求：（1）僅配置估計箍緊是否滿足抗剪要求？（2）若不滿足時，要求利用一部分縱向鋼筋彎起，試求彎起鋼筋面積及所需彎起鋼筋排數(shù)（計算時取a=35mm，梁之中不另考慮。 ，h0=h—as=600—c 1

,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm =h0=560=2.02 Asv Vcs=1.0ftbh0+yv 0=2.0211.27200565+210200=143.08kN<176V=Vcs則VsbVVcs=176143.08=32.92Vsb=0.8fyAsb Asb=0.8fysin45=0.83000.707=194mm 12彎起，Asb=226mm g1=g=32kN/mq1=48kN/q2=118kN/；C25HRB335鋼筋，箍筋為HPB235鋼筋。試求梁的配筋、查附c ,ft=1.27N/mm2，fyv=210N/mm 1 ，b荷載可能有（a+b）組合、荷載可能有（a+b）組合、MBY

RA78073.5+321.8 =>RA=272.59RB=807+321.8272.59=345.01

7 =>x1Mmax=RA3.4078023.4072=464.40MBY

RA73273.5+1501.8 =>RA=77.29RB=327+1501.877.29=416.71

7 =>x1Mmax=RA2.4153222.4152=93.341 =77.29(7y)322(7y)2 =>MBY

RA78073.5+1501.8 =>RARB=807+1501.8245.29=584.71

7 =>x1Mmax=RA3.0668023.0662=376.05<三>B支座邊沿的剪力最大Vmax取as=60 ,則h0=hw=700 b=250 0.25cfcbh0=0.251.011.9250640=476kN>Vmax

1ff

=0.512250640

=0.512<b=3249mm2>minbh=350mm 25（AS=2463+982=3445mm2，其中 25彎起取as ,則h0=hw=700 1fc

1ff

=0.209250660

=0.209<b=1368mm2>minbh=350mm 25（AS=402+982=1384mm2）其中 25彎起0.7ftbh0=0.71.27250640=142.24AB257.79299.91242.25Vc=0.7142.24142.24 1.25 Asvcs=c yv 248.29255.36V9.851.62VVcsAsb=0.8fysin 216.58242.71已知一鋼筋混泥土矩形截面純扭構(gòu)件，截面尺寸b×h=150mm×300mm，作用于構(gòu)件上的扭矩設計值T=3.60KN.mC30HPB235級鋼筋。試計算其配筋量。查表得：ft=1.43N/mm 取s

fyv=210N/mm wb2(3hb)1502(3300150)2.8125106 b (15050)(30050)2.5104 ucor2(bcorhcor)2(100250)取 T0.35fW t 3.61060.351432.81251061.21.2210s

3.61060.351.432.8125 stl s取單肢8Astls

fyAstl.s

取f .fyvAstlucor1.221050.3700f

y

Asvbsvb0.28 00 00 ×400mm。構(gòu)件所承受的彎矩設計值M=50KN.m，剪力設計值V=52KN,T=4KN.mHPB235C20 設鋼筋按一排布置，取h040035查表得：ft=1.1N/mm s

fbh21.0962003652

1ff

1.09.60.2196200365截面限制條件驗算：h0hw hw/b365/2001.825 1.459N/mm2 200365 0.86.7106 0.25c

0.251.09.62.4N/∵VT1.459N/mm20.71.1N/mm20.251.09.60.77N/又

1

521036.74106200

(20050)(40050) 由公式6-24可得 521030.7(1.50.9395)200svl 1.25210 取1.3，由公式6-27可得 41060.356.7106stl

0.10450.21392

50.3mm2s 50.3

取

1.350.32101000/210220297mmsA297/2s

S210(A157mm2S

A733297/2

s

已知矩行截面柱b=300mm，h=400mm。計算長度L0為3m，作用軸向力設計值N=300KNM=150KN.mC20HRB335級鋼筋。設計縱向鋼筋As及As/的數(shù)量。查表得：fc=9.6N/mm

y=300N/ 取s h0has∵e0M/N0.5 ea eieae0∵l0h7.5 取取2 (l/h)2 1 ANeafbh2(10.5)/f(ha)560.9 1 A A 14Neafbh2(10.5)fA(ha 1 sNefA(ha)/afbh2 1 1 10.48h00.52360187.22as80mmNafbhfAfA 1 ysAafbhfA/f9.63003600.5300615 1 A2454mm

25 5542

查表得：fc=9.6N/mm

y=300N/ 取ss h0has∵e0M/N0.5 ea eieae0∵l0h7.5 取取2 (l/h)2 1 MfA(ha)77.184106 M1NeM131.184106 ANeafbh2(10.5)/f(ha)560.9 1 A A 14Neafbh2(10.5)fA(ha 1

s2131.184106 AM/fh ysAA

fyAs

300804

25

3 43-37-14Φ16HRB335級鋼筋的縱向鋼筋。設As數(shù)量。已知矩行截面柱b=600mm，h=400mm。計算長度混泥土強度等級為C30，縱筋采用C30HRB400級鋼筋。設計縱向鋼筋AsAs/的數(shù)量，并驗查表得：fc=143N/mm

y=300N/

取ss h0has∵e0M/N ea eieae0∵15l0h10 取取21 (l/h)21 1400e/h 12 140050/560 eh/2a(ee)3004010

ANeafbh(hh/2)/f(ha)260010314.3300600(560300)/360 1 As M1NeM131.184106s s由

A402mm

a sfyAs(1as/h0)/a1fcbh0(b1 sfyAs(1as/h0)/a1fcbh0(b1) a10.7521b1.60.518eeih0/2as1.85028040Neafb2(1/2)fA(ha 1 1 A l0h 3-1得As/bh01256/3005600.750030 2 4 b=600mm，h=300mmL0＝4m216的鋼筋，柱上作用軸向力設計值N=780KN,彎矩設計值M=390KN.m，混泥土強度等級為C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋。設計配筋數(shù)量。查表得：fc=14.3N/mm

y=360N/

取ss h0has∵e0M/N ea eieae0∵15l0h6.67 取取21 (l/h)21 1400e/h 12 1400520/560 eeh/2a538.7230040798.72

MfA(ha)36040252075.2544106 M1NeM780103538.7275.2544106344.9472106N

/afbh2344.9472

1

AM/f

ys 360402780AA 2015 250mm

f fy

s s

A402mm

2 2Φ102 b=600mm，h=400mmL0＝4.5m225的鋼筋，柱上作用軸向力設計值N=468KN,彎矩設計值M=234KN.m，混泥土強度等級為C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋。設計配筋數(shù)量。查表得：fc=14.3N/mm

y=360N/

取ss h0has∵e0M/N ea eieae0∵15l0h7.5 取取21 (l/h)21 1400e/h 12 1400520/560

MfA(ha)3601964520367.6608106 M1NeM468103802.36367.66081067.84368106M/afbh2 1 s AM/fh7843680/3600.998560 ysf AA 2015 250mm f fy

18

查表得：fc=9.6N/mm

y=300N/ 取ss h0has∵e0M/N0.5 ea eieae0∵l0h7.5 取取2 (l/h)2 1 1∵2sxbh00.55360 fa 1 fa

AA1058.9mm2 sAA 20 4 4查表得：fc=14.3N/mm

y=300N/

取ss h0hase0M/N30mm ea20mm eieae050mm15l0/h105 取取21 (l/h)21 1400e/h 12 140050/560 由

Na1fcbh00af0af1

(1b)(h0 26001030.51814.3300 26001033300.4314.3300 14.3

0.518(0.80.518)AANeafbh2(10.5)/f(ha)10976mm0.02 1 A As/bh01256/3005600.750030 已知矩行截面偏心受壓構(gòu)件，b=300mm，h=500mm，as=as/＝35mml0＝4.0m，采用對稱配筋As＝As＝804mm2(416)，混泥土強度等級為C30，縱筋采用HRB400級鋼查表得：fc=14.3N/mm

y=360N/ 取ss h0has取ea15l0/h8

eieae012020140mm0.3h0取11，21 (l/h)21 1400e/h 12 1400140/465 eeih0/2asNafbxfAfA 1 y y

（1（2） x已知矩形截面偏心受壓構(gòu)件b×h=400mm×600mm，L0＝6.0m，截面配筋1256mm2(420)，As＝1964mm2(425)C30HRB400級鋼筋。as=as/＝40mme0=100mm。求該受壓構(gòu)件的受壓承載力設計值N。查表得：fc=14.3N/mm

y=360N/ 取ss h0has取ea eieae010020120mm0.3h015l0h10 ii

，21 (l/h)21 1400e/h 12 1400140/465 eeih0/2as由Na1fcbxfyAs x2（1（2）bh=400mm×600mm，L0＝6.0m，在截面上作用一偏180mm，200mm。試分別求設計以上8種情況下截面的配筋數(shù)量。采用對稱配筋（As＝As/C30，縱筋采用HRB400級鋼筋。并繪出用鋼量隨偏心矩變查表得：fc=14.3N/mm 取ss h0has取ea eieae02020ei1,ei2,ei3,ei4,ei5,ei6,ei7,ei815l0h105要考慮 1.0, (l/h)2

，取 1 1ei240800.3bh0168mm4ei0.3bh0后4eie2360.02mm,e3380mm,e4400mm,e5440.04mm,e6470.12mm,e7500mm,e8Nba1fbh0b14.34000.5185601659.2kNN75kN 屬于大偏心受xN/afb75103/14.34001.013.112a801 x 75103

As1

fy

as

73mm2

bh480mm A

64mm2

A57mm2

A49mm2

A A A AAAs ss ss s

s

bhAA

fy=360N/mmfy=360N/mm查表得：fc=1.9N/mm取ss h0has∵ea20mm或eah/30 eieae034823.3∵15l0h10

ea 1.0,1 1 (l/h)2

，取 1 eeih0/2asafbh11.9360112479.808kNN650kNafbh(bb)h1c 1c fNafbx(bb)hfAf（） 1c f y y （）Neafbx(hx/2)(bb)h(h0.5h)fA(has1c ff,AA （1（2（3） AA523mm2 bh112mm2 AA 16 知工字形截面柱尺寸如圖7－37，所示，計算長度L0＝6.0m軸向力設計值N=910KN,M=114.9KN.mC25HRB335級

查表得：fc=11.9N/mm

y=300N/

取ss h0has∵e0M/N ea eieae0∵15l0h12.67 (l/h)2

取 1 1c f0afN0af1

(1b)(h0 AA ff按對稱配筋計算： AsAsNea1fcSc/fy(h0as) 386mmAA 14 8—1某一門入口懸挑板l0=3m，板的厚度h=300mm,配置的16@200HRB335g8kN/筋，如圖8—12所示?；炷翞镃30級，板上均布荷載標準值；永久荷載

0.5kN/m

sc f2.01N/mm2E200103N/mm2E30103N/sc EaE

ssh0has30020

A te bh 0=1000280 0 1l2(gq

1l2(gq 2 k=38.25kNsk0.87h N/0S

Mq=

q

=38.25kN1.10.65tesk

0.650.01156.2BSN/

EAhSS1.150.26aE=2.527B(1)Mq =0.52.527N/mm2=1.264N/MKlaf =38.25106910641013)=6.81mm<200.由上題解得： d

sksk 0S=156

2N=16

2.1sk(1.9c0.08deq te (1.9150.0816 =0.065mm<mn=0.38—3某桁架下弦為偏心受拉構(gòu)件，截面為矩形，b×h=200mm×300mmaa'用C30，鋼筋用HRB335級， A

N 18（

）；已知按荷載標準組合計算的軸向力

=180kNMK=18kNmwlim0.3mm 2.01N/ E200103N/ E30103N 解：a

A

bh te

0.5200M

h

=200h

NK=180

e0=N=100

2-

=125

e'=e0+2

aS

1.10.65 A(ha'

N/

tesk=1.1-0.0254212.3

2.4sk(1.9c0.08deq S

te 18 =0.181<min=0.3級鋼筋，h=1.075h0,l0/200Qk與永久荷載標準值Gk的比 1l2(gq2 8 k=0.375l0l1l2(gqlMq=

q

=0.225 M

0.375Gl

Gl

0.87h

K K0.87h h0s

0S 00.65 tesk

S

0.65ftkGl KEAh 200103Ah S S BS=1.150.26aE=1.150.26aE<f200200103Ah (1.13.71Gtkl S0 K0 )出不需作裂縫寬度驗算的鋼筋直徑d與配筋率的關(guān)系曲線。0.65

0.65 Gl tesk

KGGMsk K

0.87h0As=0.326h02.1sk(1.9c0.08deq te 0.65ftkGl

Gl

K

K）×0.326h0AS÷

teq8—6已知工'8—13MC30q筋HRB335級，S a

S為6 k=620kNm =550kNm 0=11.7m，構(gòu)件,lim=l/300。求構(gòu)件的撓度。（取ssE200103N/mmscE30103N/c

sf

2.01N/ A2945mm

sA'sA' bh0

ss Ate0.5bh(bfb)hf=0.5100（200-100）

bh0

MK=620kNMq=550kNsk0.87h N/